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1、工程樁抗浮錨桿等施工協(xié)調(diào)方案 1、方案目的 本工程基坑面積大，工序多，需要考慮工程樁、抗浮錨桿、地下室底板施工、巖石爆破、預(yù)應(yīng)力錨索施工、基坑土方開挖等工作內(nèi)容，工序交叉多，工期又很緊。因此，施工監(jiān)理單位多次提醒項目部要注意上述工作的協(xié)調(diào)管理，并編制專項施工方案，詳細(xì)部署合理的分區(qū)施工，并采取科學(xué)合理的施工順序，確?，F(xiàn)場工作方便快捷，以達(dá)到加快進(jìn)度，綜合利用各種資源之目的。 本方案是在原7月8日方案的基礎(chǔ)上，根據(jù)建設(shè)單位和監(jiān)理單位的審核意見，及項目部的一些修改意見進(jìn)行的調(diào)整，原方案自動作廢。 2、總體思路 2.1施工階段劃分 根據(jù)地下室土方及預(yù)應(yīng)力錨索工程施工情況，決定將地下室分成三個施工階段2、：現(xiàn)有土方可以正常開展的部分為第一階段（下圖中黑色區(qū)域）； 有大量巖石需爆破的為第二階段（下圖中藍(lán)色區(qū)域）； 出土坡道影響部位為第三階段（下圖中粉紅色區(qū)域）。 如下圖所示： 2.2 地下室底板的分塊和編號 根據(jù)華森設(shè)計院提供的地下室后澆帶分位置示意圖，本工程需按后澆帶位置來進(jìn)行分塊。即在每一階段又分成若干塊，單塊內(nèi)可以單獨(dú)施工。 根據(jù)地下室后澆帶的位置，設(shè)計圖紙將該地下室底板分成了18個區(qū)域，考慮到施工方便，我們將各區(qū)域與主樓對應(yīng)的部分采用主樓的樓號編號，如A、B、C-a、C-b等。原設(shè)計樓號以外的區(qū)域，則另外采用阿拉伯?dāng)?shù)字進(jìn)行編號，如下圖所示，本工程所有技術(shù)資料均按以下編號體系進(jìn)行引用： 23、.3 地下室底板施工順序 對于任一部分地下室底板，均需按以下施工的順序進(jìn)行現(xiàn)場施工： 土方開挖預(yù)應(yīng)力錨索施工挖孔樁施工承臺土方開挖抗浮錨桿施工基礎(chǔ)墊層和磚胎模底板鋼筋混凝土。 其中承臺土方開挖提前施工主要是為抗浮錨桿提供泥漿的存放場地，當(dāng)承臺土方部分完成后，抗浮錨桿就可以介入施工，二者可以穿插進(jìn)行，而并不是嚴(yán)格地要求承臺土方全部挖完后才能進(jìn)行抗浮錨桿的施工。 2.4 工期安排指導(dǎo)原則 本工程工期緊，前期受連續(xù)大雨已嚴(yán)重影響工程進(jìn)度，因此，必須盡一切可能地?fù)尮て?，主樓與附樓工期都要搶，在具備工作面的前提下，必須組織人力和機(jī)械設(shè)備做好各項搶工工作。 3、每一區(qū)域的施工順序 3.1第一施工階段： 根4、據(jù)現(xiàn)場土方作業(yè)進(jìn)展情況，現(xiàn)決定按以下順序進(jìn)行第一階段的土方和樁基作業(yè)。施工作業(yè)按 12A5476以及 B或3E-cE-b 順序進(jìn)行。上述兩條路線可以同步進(jìn)行，也可以分開進(jìn)行。如果某一區(qū)具備作業(yè)條件，可以提前施工，但不能影響其他區(qū)域的施工作業(yè)。 建設(shè)單位特別提醒，由于主樓的工期更緊張，因此，應(yīng)優(yōu)先按第一條施工路線施工，即盡快創(chuàng)造條件，完成12A區(qū)的施工。 3.2第二施工階段： 該段主要是受巖土爆破影響，因此，其施工應(yīng)晚于第一階段無需爆破的部分。考慮施工運(yùn)土石的要求，按 DE-a 順序施工。 3.3第三施工階段： 該段主要是基坑的坡道，施工時間受坡道的拆除影響?？紤]到坡道拆除的先后順序，先拆除的先5、施工，基本考慮按 1098E-bE-a 順序施工，其中E-a區(qū)是最后施工階段，該部分剩余土方主要考慮填至4-7區(qū)域的超開挖區(qū)域（詳見第5部分）。 4、坡道拆除和局部基坑的超挖 4.1坡道拆除的時間 當(dāng)基坑內(nèi)部所有土方（包含基坑土方、工程樁土方、樁承臺土方、爆破區(qū)石方）開挖完成后，即進(jìn)行坡道的拆除。 4.2坡道的土方拆除辦法 根據(jù)現(xiàn)場設(shè)備和以往經(jīng)驗，本工程的坡道需采用逐步退挖的辦法拆除，考慮到土方施工人員的安全及運(yùn)輸車輛的運(yùn)輸能力，最后運(yùn)輸坡度按15考慮，最小機(jī)械占地面積按7米*7米考慮，坡道兩邊的土坡坡度按1：1考慮，采取逐步退挖，交替上傳的方式進(jìn)行剩余土方的開挖，確保盡可能多的土方直接用挖土6、機(jī)裝入汽車之中。 現(xiàn)場擬采用以下步驟對坡道進(jìn)行逐步拆除，如下圖所示： 溫馨推薦您可前往百度文庫小程序享受更優(yōu)閱讀體驗 不去了立即體驗4.3 坡道最后土方的處理 對于剩余的坡道土方，采用對4-7區(qū)域的土方進(jìn)行超挖的方式來解決。該部分土方如上圖所示，總量約為： (7+7+2*7)/2*7*7+(7+7+2*12.7)/2*12.7*7=2437m3 4.4 坡道最后土方的處理 4.4.1取消原超開挖方案 原方案考慮坡道土方采用坑內(nèi)4-7區(qū)超挖的方式處理，但考慮到超挖影響區(qū)域大、對后期回填土的質(zhì)量要求較高、超挖會導(dǎo)致場內(nèi)增加一部分轉(zhuǎn)運(yùn)費(fèi)用和回填費(fèi)用、整體進(jìn)度受天氣情況影響大等情況，其有利因素-提前完7、成坡道拆除的效果可能無法實現(xiàn)，因此，還是決定取消該方案。 地道土方主要考慮采用放置于施工基坑上部的80噸汽車吊配合專門設(shè)計制作的裝土料斗將剩余土方逐步運(yùn)出。 4.4.2坡道土方的裝土料斗制作 按照現(xiàn)場裝土車12立方和20立方的規(guī)格，現(xiàn)場自行制作6立方的裝土料斗，則每車12立方需要吊用兩次。該料斗用完后，可作為次要地方的臨時用水箱。該裝土料斗的設(shè)計計算書附后。 4.4.3料斗制作及使用的注意事項 （1）料斗應(yīng)嚴(yán)格按設(shè)計圖紙要求的尺寸和技術(shù)要求進(jìn)行制作，所有焊縫的厚度必須超過5mm，并應(yīng)保證焊縫質(zhì)量合格； （2）土方吊到坑上口車上后，一人上去將出料處的插銷拔出，并將出料一側(cè)的起 吊鋼絲繩去掉，用根8、部的兩根鋼絲繩緩慢起吊卸料； （3）本料斗設(shè)計使用荷載12噸，嚴(yán)禁超載使用；起吊鋼絲繩與料斗應(yīng)成60夾角； （4）料斗吊運(yùn)過程中，嚴(yán)格按重大構(gòu)件吊裝操作，料斗下嚴(yán)禁站人；在吊運(yùn)過程中，嚴(yán)禁在料斗上載人上下基坑； （5）料斗使用時，應(yīng)有專人負(fù)責(zé)檢查，發(fā)現(xiàn)鋼絲繩有銹蝕損壞應(yīng)及時調(diào)換，焊縫脫焊應(yīng)及時修復(fù)。 4.4.4 坑內(nèi)挖土機(jī)的吊運(yùn) 當(dāng)基坑內(nèi)土方作業(yè)完成后，坑內(nèi)有至少3臺挖土機(jī)不能自行到坑上，考慮在場地西北角采用一臺80噸位汽車吊將挖土機(jī)吊至基坑上口。 4.5 坡道的全部土方的拆除時間 4.5.1剩余的總土方量 按上述42的土坡要求，則最終的土坡工程量為： V=78.372tg15xdx(10+19、0+2*tg15)/2 =0.268/2*10(78.3722-0)+0.268/3*(78.3723-0) =51233m3 4.5.2坡道主體土方的開挖時間 上述土方中除剩下的2437立方外，尚有48796立方（這部分土方稱為坡道主體土方）可以直接運(yùn)出去。由于開挖坡道需要兩臺挖土機(jī)配合，開挖的效率會降低，按每天出土2000立方考慮，則總時間應(yīng)為24.4天。 4.5.3預(yù)應(yīng)力錨桿的施工 考慮到在土方開挖過程中同時要完成預(yù)應(yīng)力錨桿的施工，因此，必須考慮預(yù)應(yīng)力錨桿的施工時間，錨桿的施工需要配合坡道土方開挖進(jìn)行，土方開挖及錨桿施工都不會很快。因此，每一道錨桿及腰梁施工至少需5天時間，共計有5道錨桿10、及腰梁，需25天時間。 4.5.4坡道剩余土方的開挖 上述4.3條計算的坡道剩余土方，每天用80噸汽車吊帶6m3料斗裝土吊裝，土方需在下部挖土及裝土，并用汽車吊吊至坑邊沿，每6立方的土在坑下裝土約需5分鐘，吊運(yùn)及卸土約3分鐘，車輛輪換需2分鐘，總計10分鐘/車，每天出土按12小時計，總出土量在（60/10）*6*12=432立方，總的拆除時間應(yīng)為： 2437/432=5.6天，約6天。 即坡道剩余土方的拆除共需6天時間。 4.5.4坡道拆除總時間 綜合坡道主體土方、剩余土方、預(yù)應(yīng)力錨桿施工等三項工作的時間，坡道總的拆除時間應(yīng)為25+25+6=56天。上述時間未考慮下雨等施工不可預(yù)見因素。 5、11、對基坑土臺的處理 5.1原設(shè)計意見 鑒于本工程基坑較深，所以在設(shè)計時要求在坑底的東、西兩側(cè)預(yù)留3000-3500mm高的土臺，并要土臺附近的地下室底板混凝土澆筑完成并回填以后才能拆除該土臺，以確保該基坑的安全。 5.2實施該方案的困難 如果按照該設(shè)計方案施工，存在以下問題： （1）設(shè)計的土臺位置與設(shè)計的底板后澆帶位置不一致，為了保證后澆帶位置，土臺位置需要做一定的調(diào)整。 （2）如果土臺需等待相鄰區(qū)域底板混凝土澆筑完成以后再行拆除，則土臺區(qū)域的土方需要等待很長時間，相應(yīng)影響基坑內(nèi)坡道的拆除和第三施工階段的施工，對于工期來說非常不利。如果土臺可以提前拆除，則各塊可以同步施工，坡道可以提前拆除，對工12、期非常有利。 5.3提前開挖土臺的建議 基于以上原因，我們建議：對于土臺區(qū)域，建議在孔樁施工完成以后即進(jìn)行開挖， 但開挖前需請樁基支護(hù)單位對支護(hù)現(xiàn)場進(jìn)行檢查，對支護(hù)結(jié)構(gòu)進(jìn)行驗算。如無安全風(fēng)險，就要進(jìn)行正常的土臺土方開挖，并將該部分土方從坡道上運(yùn)出。如果基坑的安全要求不夠，則需采取增加預(yù)應(yīng)力錨索等技術(shù)措施，對支護(hù)結(jié)構(gòu)進(jìn)行加固處理，完成后對土臺土方進(jìn)行開挖。 當(dāng)前，該方案巖土公司正在論證之中。必要時，可請建設(shè)單位組織專家論證會，討論此部分土臺的提前拆除問題。 6、樁基和承臺土方的開挖和外運(yùn) 6.1樁基土方外運(yùn)路線 對于樁基開挖產(chǎn)生的土方，應(yīng)及時采用運(yùn)土車外運(yùn)。對于1-2區(qū)的剩余土方外運(yùn)，考慮在A區(qū)13、的北側(cè)預(yù)留一條運(yùn)土道路（路寬5米），此時可以同時進(jìn)行A區(qū)的土方開挖和工程樁支護(hù)。當(dāng)1、2、A區(qū)土方外運(yùn)結(jié)束后，此路逐步拆除。 其他區(qū)域不專門設(shè)置坑內(nèi)土方運(yùn)輸?shù)缆罚赏诳讟妒┕と藛T用手推車將樁基土方運(yùn)到上述運(yùn)輸干線附近，并用運(yùn)土車外運(yùn)。 6.2爆破區(qū)域土方的外運(yùn) 該區(qū)域沒有設(shè)計工程樁，因此，該區(qū)土方不存在工程樁土方的外運(yùn)問題，爆破時，應(yīng)要求爆破單位直接爆破到位，爆破的石塊及時用運(yùn)土車運(yùn)走。 6.3承臺土方開挖時間和土方外運(yùn) 當(dāng)工程樁施工完成后，即進(jìn)行樁頭的破除，之后進(jìn)行承臺土方的開挖，該土方也采用坡道外運(yùn)。 7、基坑內(nèi)7、8號塔吊的安裝設(shè)想 考慮到A棟基礎(chǔ)底板施工的垂直運(yùn)輸要求，項目部已確定在A14、棟主樓區(qū)域基礎(chǔ)底板施工階段安裝兩臺塔吊，即7、8號塔吊。這兩臺塔吊的基礎(chǔ)設(shè)計、安裝、拆除等另有專項施工方案，本方案僅說明其安裝時間。 考慮到盡可能早地使用這兩臺塔吊吊運(yùn)基礎(chǔ)施工階段的鋼筋和模板，因此，塔吊要盡可能早安裝，我們考慮的是，當(dāng)基坑底板土方開挖至設(shè)計標(biāo)高后，即將塔吊基礎(chǔ)土方挖到位，開始施工塔吊基礎(chǔ)，當(dāng)基礎(chǔ)混凝土強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計要求的強(qiáng)度時，即進(jìn)行塔吊的安裝、驗收和使用。 8、抗浮錨桿的專項施工方案 考慮到該方案的專業(yè)性較強(qiáng)，我們會安排專業(yè)施工單位編制專項的施工方案，指導(dǎo)抗浮錨桿的施工。 附件：裝土料斗設(shè)計計算書 型鋼裝土料斗計算書 京基工程工程；工程建設(shè)地點：深圳紅寶路；屬于結(jié)構(gòu)；地上9815、層；地下4層；建筑高度：0m；標(biāo)準(zhǔn)層層高：0m ；總建筑面積：0平方米；總工期：0天。 本工程由投資建設(shè)，設(shè)計，地質(zhì)勘察，監(jiān)理，組織施工；由郭云來擔(dān)任項目經(jīng)理，王崇文擔(dān)任技術(shù)負(fù)責(zé)人。 由于卸料平臺的懸挑長度和所受荷載都很大，因此必須嚴(yán)格地進(jìn)行設(shè)計和驗算。 懸挑卸料平臺的計算依據(jù)建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范(GB 50007-2002)、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB 50017-2003)等編制。 一、參數(shù)信息: 1.荷載參數(shù) 腳手板類別：竹夾板，腳手板自重(kN/m2)：0.04； 欄桿、擋板類別：欄桿、竹笆片腳手板擋板，欄桿、擋板腳手板自重(kN/m)：0.016、2； 施工人員等活荷載(kN/m2):2.90，最大堆放材料荷載(kN):120.00。 2.吊結(jié)點參數(shù) 內(nèi)外側(cè)鋼絲繩的距離(m)：1.80； 鋼絲繩安全系數(shù)K：6.00，鋼絲繩與主梁之間的節(jié)點按鉸支計算； 預(yù)埋件的直徑(mm)：20.00。 3.水平支撐梁 主梁材料類型及型號：16號工字鋼； 次梁材料類型及型號：10號槽鋼槽口水平； 次梁水平間距l(xiāng)d(m)：0.20。 4.卸料平臺參數(shù) 水平鋼梁(主梁)的懸挑長度(m)：0.10, 次梁懸臂Mc（m）：0.00； 平臺計算寬度(m)：1.50。 二、次梁的驗算: 次梁選擇 10號槽鋼槽口水平 ，間距0.2m，其截面特性為： 面積 A=12.717、4cm2； 慣性距 I x=198.3cm4； 轉(zhuǎn)動慣量 W x=39.7cm3； 回轉(zhuǎn)半徑 i x=3.95cm； 截面尺寸：b=48mm,h=100mm,t=8.5mm。 1.荷載計算 (1)、鋼板及四周加固的5槽鋼的自重標(biāo)準(zhǔn)值： G=（21.5+222+21.52）0.00578509.8+(232+1.532)5.449.8=7659N=7.659KN； Q1=7.659/3=2.55kN/m2； (2)、型鋼自重標(biāo)準(zhǔn)值：本例采用10號槽鋼槽口水平，標(biāo)準(zhǔn)值為0.10 kN/m Q2=0.10 kN/m (3)、活荷載計算 1)施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值： Q3=2.00 kN/m2 2)最大堆放材18、料荷載P：120.00kN 荷載組合 Q=1.2(2.550.2+0.10)+1.42.000.20=1.29kN/m P=1.4120.00/10=16.80kN 2.內(nèi)力驗算 內(nèi)力按照集中荷載P與均布荷載q作用下的簡支梁計算，計算簡圖如下： 最大彎矩M的計算公式（規(guī)范JGJ80-91，P31）為： 經(jīng)計算得出: Mm ax = (1.291.502/8)(1-(0.002/1.502)2+16.80 1.50/4=6.66kN.m。 最大支座力計算公式: 經(jīng)計算得出: R = (16.80 + 1.29(1.50 + 20.00)/2 = 9.37kN 3.抗彎強(qiáng)度驗算 次梁應(yīng)力： 其中x19、 - 截面塑性發(fā)展系數(shù)，取1.05； f - 鋼材的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，f = 205.00 N/mm2； 次梁槽鋼的最大應(yīng)力計算值 =6.66103/(1.0539.70)=159.93 N/mm2； 次梁槽鋼的最大應(yīng)力計算值 =159.93 N/mm2小于次梁槽鋼的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值 f=205 N/mm2，滿足要求! 4.整體穩(wěn)定性驗算 其中，b - 均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計算： 經(jīng)過計算得到b=5708.5048.00235/(1500.00100.00235.0)=1.55； 由于b大于0.6，按照下面公式調(diào)整： 得到b=0.888； 次梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算 =6.6610320、/(0.88839.700)=188.92 N/mm2； 次梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算 =188.92 N/mm2小于次梁槽鋼的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值 f=205 N/mm2，滿足要求! 三、主梁的驗算: 根據(jù)現(xiàn)場實際情況和一般做法，卸料平臺的內(nèi)鋼繩作為安全儲備不參與內(nèi)力的計算。 主梁選擇 16號工字鋼，間距0.2m，其截面特性為： 面積 A=26.1cm2； 慣性距 I x=1130cm4； 截面抵抗矩 W x=141cm3； 回轉(zhuǎn)半徑 i x=6.58cm； 截面尺寸，b=88mm,h=160mm,t=9.9mm； 主梁的受力簡圖如下，其中P為集中荷載，Q為均布荷載： 1.荷載驗算 (1)料斗鋼板及加勁槽21、鋼的自重:0.02kN/m； Q1=7.659/3=2.55kN/m2； (2)工字鋼自重荷載 Q2=0.20kN/m 靜荷載設(shè)計值 q = 1.2(Q1+Q2) = 1.2(2.55*0.75+0.20) =2.54kN/m； 次梁傳遞的集中荷載取次梁支座力 R=9.37 kN； 2.內(nèi)力驗算 料斗主梁按照集中荷載P和均布荷載q作用下的簡支梁，由矩陣位移法，從左至右各支座反力： R1 = R2 = 49.39 kN； 最大支座反力為 R max=49.39 kN； 最大彎矩 Mm ax=14.812 kNm； 3.抗彎強(qiáng)度驗算 其中x - 截面塑性發(fā)展系數(shù)，取1.05； f - 鋼材抗壓強(qiáng)度22、設(shè)計值，f = 205.00 N/mm2； 主梁槽鋼的最大應(yīng)力計算值 =14.812106/1.05/141000.0+0=100.05 N/mm2； 主梁槽鋼的最大應(yīng)力計算值小于主梁槽鋼的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值 f=205.00 N/mm2，滿足要求! 4.整體穩(wěn)定性驗算 其中b - 均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)，查表鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范 (GB50017-2003)附錄B得到：b=2 由于b大于0.6，應(yīng)按照下面公式調(diào)整： 可得b=0.861； 主梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算 = 14.812106/(0.861141000.00)=122.01 N/mm2； 主梁槽鋼的穩(wěn)定性驗小于 f=205.00，滿足要求23、! 四、鋼絲拉繩的內(nèi)力驗算: 水平鋼梁的垂直支坐反力R Ci和拉鋼繩的軸力R Ui按照下面計算， R Ci = R Ui sini 其中 R Ci - 水平鋼梁的垂直支坐反力(kN)； R Ui - 拉鋼繩的軸力(kN)； i - 拉鋼繩的軸力與水平鋼梁的垂直支坐反力的夾角； sini = Sin (60) = 0.866； 根據(jù)以上公式計算得到外鋼繩的拉力為：R Ui = R Ci / sini； R Ui = 49.39/0.866 = 57.03 kN； 五、鋼絲拉繩的強(qiáng)度驗算: 選擇619鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強(qiáng)度2000MPa，直徑23mm。 其中F g- 鋼絲繩的容許拉力(kN)；24、 第 15 頁 共 15 頁 工程樁抗浮錨桿等施工協(xié)調(diào)方案A1版 F g - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)，查表得F g 402.5KN ； - 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù)，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8。0.85； K - 鋼絲繩使用安全系數(shù)。K 6。 得到：Fg=0.85*402.5/6=57.02KN 接近R u 57.03KN 。 經(jīng)計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。 六、鋼絲拉繩拉環(huán)的強(qiáng)度驗算: 取鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力最大值R U 進(jìn)行計算作為拉環(huán)的拉力N 為： N=R U =57.03KN 。 拉環(huán)強(qiáng)度計算公式為： 其中， f為拉環(huán)鋼筋抗拉強(qiáng)25、度，按照混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范10.9.8所述在物件的自重標(biāo)準(zhǔn)值作用下，每個拉環(huán)按2個截面計算的。拉環(huán)的應(yīng)力不應(yīng)大于50N/mm 2，故拉環(huán)鋼筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值f=50.0N/mm 2； 所需要的拉環(huán)最小直徑 D=570304/(3.14250.002)1/2=26.9mm 。 現(xiàn)場選用D28的圓鋼作為吊環(huán)。 七、焊縫強(qiáng)度計算: 取鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力最大值R U 進(jìn)行計算作為焊縫的最大受拉力： N=R U =57.03KN 。 拉環(huán)強(qiáng)度計算公式為： 其中， f為焊縫的強(qiáng)度，取125 N/mm 2，焊縫的寬度取5mm 。則 = 57030/(53004)=9.51 N/mm 2125 N/mm 2 因此選用300長4條5mm 的角焊縫可以滿足要求。