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1、*基地擴建項目 及物料提升機卸料通道搭設專項方案2015年8月3日一、工程概況3二、編制依據3三、技術措施要求3四、搭設材料要求4五、技術要求4六、施工程序8七、安全管理8八、排架搭設示意圖9九、其他9十、施工升降機卸貨通道腳手架計算書11、工程概況研究實驗室、自有體外診斷產品擴產、醫療檢驗儀器及配套試劑產品基 地擴建項目位于*。本工程項目，在5#樓與2#樓之間、1#樓與4#樓之間和3#樓主樓外側各 布置一臺龍門架及物料提升機作為垂直運輸機械；龍門架及物料提升機與主 樓原結構之間需搭設卸料通道。卸料通道平面尺寸為18m寬、P15ID長,最高搭設高度為23. 5m。使 用時逐層搭設，逐層拉結纜風2、繩，卸料通道的立桿縱距15叭 橫距18叭 步距1.8m,鋼管類型48x3.0,其中立桿均為雙立桿。扣件連接方式：平臺 板下鋼管及連墻件采用雙扣件，其他采用單扣件，平臺底為橫向鋼管間距 300mm,卸料通道應滿鋪膠合板，并用鋼絲綁扎固定。連墻件為2步2跨設 置；卸料通道兩側的外側立桿Z間設置一道屮欄桿，欄桿內側布置防護板并 用鋼絲綁扎固定。最大允許使用荷載為2kpa （材料與施工荷載之和），允許 同時作業層數為1層。二、編制依據1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-20112、建筑工程施工質量驗收統一標準GB50300-20133、建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-914、3、建筑施工安全檢查標準JGJ59-2011三、技術措施要求1、卸料通道架體采用雙排鋼管腳手架搭設，由斜拉纜風繩保證排架橫向穩 定，由剪刀撐保證排架縱向穩定。2、卸料通道架體對應的每層樓面處必須設置連墻件，連墻件采用抱梁固定方式進行設置，抱梁吋連墻桿一端固定在框架梁上，另一端用十字扌】1件連腳手架立桿上。3、卸料通道的卸料層應滿鋪腳手板，腳手板板應與架體綁扎牢固。4、卸料通道在架體兩側立桿之間應設置中欄桿，并在通道外側立桿之間按 標準設置防護欄桿及擋腳步板。5、卸料通道兩側邊，用板進行分隔封閉，封閉高度12嘰四、搭設材料要求1、卸料通道架體應采用348X3. Omm的鋼管，并應符合現行國家標準直縫4、 電焊鋼管(GB/T13793)或低壓流體輸送用焊接鋼管(GB/T3092)中規 定的3號普通鋼管，其質量應符合國家標準碳結構鋼HGB/T700)中Q235-A 級鋼的規定。2、卸料通道架體應采用可鍛鑄鐵制作扣件，其材質應符合國家標準鋼管 腳步手架扣件(GB/15831)的規定。3、卸料通道架體膠合板應符合JGJ130中的材質要求。五、技術要求搭設技術措施1腳手架及時與結構拉結或采用臨時支頂，以保證搭設過程安全，未完成腳手 架在每日收工前，一定耍確保架子穩定。2支搭腳手架必須選用符合規定的架設料具，在架子上作業不得走單桿，必須 將安全帶系在高處大橫桿上。3腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高5、度不得超過相鄰連墻件和纜風繩 以上兩步。4結構外架子每搭設一層，由項目部安全員驗收合格后方可投入使用。5在搭設過程中，每日上班前應由安全員、架子班長及吋檢查現場安全狀態每 兩步驗收一次，檢查施工現場是否存在安全隱患，及時提醒施工人員注意安全。6纜風繩、連墻件等是保證排架穩定的必須措施，嚴禁私自拆改。7對接扣件安裝時其開口應向內，以防雨水進入，直角扣件安裝時開口一不得向 下，以保證安全。8保證卸料荷載均勻分散，不得集中堆料施荷，總荷載不得大于2kN/m2,確保安 全儲備。9鋼管架應設置避雷針，分置于主樓外架四角立桿之上，并聯通大橫桿，形成避 雷網絡，并檢測接地電阻不大于30Q。10定期檢查腳手架6、，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達到堅固 穩定，確保施工安全。11保證架體的整體性獨立性，掃地桿、剪刀撐、連墻件、纜風繩等不得與井架、 升降機或外架一并拉結，不得截斷架體。使用階段安全措施1六級及六級以上大風和霧、雨雪天應停止腳手架作業，雨雪后上架作業應采取 防滑措施。2項冃管理部應設專人負責對腳手架進行日常檢查和保修，特別在五級級以上大 風與大雨后，以及腳手架停用超過一個月，復工前，必須對腳手架進行全而檢查, 重點檢查下列項目：（1）各主節點處各桿件的安裝、連墻件等構造是否符合施工方案的要求；（2）扌II件螺栓是否松動；（3）安全防護措施是否符合要求；（4）是否超載。3腳手架按7、以下項目進行日常維修檢查： 各主節點桿件的安裝、連墻件、支撐、焊接部位焊縫、拉結固定點、門洞等關 鍵位置的構造是否符合施工方案要求。 地基是否有積水、下沉現象，立桿是否出現懸空，扣件螺栓是否有松動現象等。 腳手架垂宜度是否滿足規范要求，安全防護設施是否符合規定。4腳手架使用期間，荷載應均勻布置，不得集中堆放。通道上材料及時清運，不 得長時間堆放。任何人員不得在通道上逗留、休息。嚴禁任意拆下主節點處的縱 橫向水平桿、縱橫向掃地桿、連墻桿、支撐、欄桿、扌當腳板、斜拉桿、固定錨栓 等部件，要拆除以上任一部件必須采取安全加固措施，并報技術負責人審批同意 后方可實施。5應在操作樓層下方設置一道水平挑兜網8、，防護高空落物。6防電避雷措施(1) 在高、低壓線下方均不得搭設腳手架。腳手架的外側邊緣與外電架空線路的 邊線之間必須保持安全操作距離。最小安全操作距離應不小于下表的規定。當條 件限制達不到下表規定的最小距離時，必須采取防護措施。腳手架周邊與架空線路的邊線之間的最小安全距離外電線路電壓等級(kv)小于111035 110220330500最小安金操作距離5)4.06.0&01015(2) 采用避雷針與大橫桿連通、接地線與整噫建筑物樓層內避雷系統連成一體 的措施。(3) 安裝防雷裝置，防雷裝置的沖擊接地電阻值不得大于30Q。(4) 避雷針共設置4根，避雷針用直徑為25mm,壁厚3mm的鍍鋅鋼管或9、直徑12mm 鍍鋅鋼筋制作，設在房屋四角腳手架的立桿上，高度大于5,并將所有最上層的 大橫桿全部接通，形成避雷網絡。(5) 接地線采用巾8圓鋼，將立桿與建筑物樓層內避雷系統連成一體。接地線的 連接應保證接觸可靠。在腳手架的下部與立桿連接時，應用兩道螺栓卡箍連接， 并加設彈簧熱圈，以防松動，保證接觸面不小于10cni2。連接時將接觸表面的油 漆及氧化層清除，使其有金屈光澤，并涂以中性凡士林。(6) 接地線與建筑物樓層內避雷系統的設置按腳手架的長度不超過50ni設置1個。 位置不得選在人員經常走到的地方以避免跨步電壓的危害和防止接地線遭機械 損傷。同時應注意與其他金屈物或電纜之間保持一定距離(一般10、不小于餉)，以 免發生擊穿事故。(7) 接地線的焊接長度應大于接地線直徑的6倍。接地裝置完成后，要用電阻表 測定電阻是否符合耍求。拆除技術措施1拆架前：(1) 應全面檢查腳手架的扣件連接、連墻件、支撐體系等是否符合構造耍求；(2) 應根據檢查結果補充完善施工組織設計中的拆除順序和措施，經主管部門批準后方可實施；(3) 應由單位工程負責人進行拆除安全技術交底；(4) 應清除腳手架上雜物及地面障礙物。2拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮， 禁止非作業人員進入。當腳手架采取分段、分立而拆除時，對不拆除的腳手架兩 端，應先按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范第6. 411、. 32條第4款、第6. 6. 3條第1、2款的規定設置連墻件和橫向斜撐加固。3拆架的高處作業人員應戴安全帽、系安全帶、扎裹腿、穿軟底防滑鞋。4拆架程序應遵守“由上而下，先搭后拆”的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、 斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等，并按“一步一清原則依次進行。嚴禁上 下同時進行拆架作業。5拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣件，拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時, 應先拆除中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣件。6連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架; 分段拆除高差不應大于2步，如高差大于2步，應增設連墻件加固；當腳手架拆至 下部最后一根長立桿的高12、度(約6. 5m)時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后, 再拆除連墻件。7拆除時耍統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應 先通知對方，以防墜落。8拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。9在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。10拆下的材料耍徐徐下運，嚴禁拋擲。運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運， 分類堆放，“當天拆當天清”，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。11所有桿件和扌II件在拆除吋應分離，不準在桿件上附著扌】1件或兩桿連著送到地 面。12所有的腳手板，應自外向里豎立搬運，以防腳手板和垃圾物從高處墜落傷人。13輸送至地面的桿件，應13、及時按類堆放，整理保養。14當天離崗時，應及時加固尚未拆除部分，防止存留隱患造成復崗后的人為事故。15如遇六級強風、大霧、大雨、雪等特殊氣候，不應進行腳手架的拆除，嚴禁夜 間拆除。六、施工程序6.1、施工前的準備（1）卸料通道架體搭設及拆除前應編制施工方案，并對搭設人員進行安全 技術交底。（2）應對鋼管、扌II件、腳手板等進行檢查驗收，嚴禁使用不合格產品。（3）地基基礎自基底標高向上素土分層夯填，回填土為達到最優含水率的素土，不得混 入垃圾、樹皮草根等腐殖性土，每層厚度250nin）,密實度不小于0.95；其上鋪 80厚石子，沿外墻四周澆筑厚120mni寬1500mmC20混凝土墊層，墊層外側14、應 設置 200mmX300mm （寬X深）磚砌排水溝，溝內用1： 3水泥砂漿抹面，墊 層以上應按照腳手架柱距、排距要求鋪放18#槽鋼墊板或厚50 mm寬200 mm 木墊板，作為搭設落地腳手架的基礎。6.2、卸貨通道架的搭設1、架體搭設順序如下：立桿一縱向掃地桿一橫向掃地桿一第一步縱向水平桿一第一步橫向水平桿-第二步縱向水平桿-第二步橫向水平桿-設置連墻桿（每樓層設置一 組）一第三步縱向水平桿一第四步縱向水平桿一張拉第一道纜風繩一第五步 縱向水平桿f第六步縱向水平桿f依以上順序直至搭設至施工需要高度。2、腳手板的鋪設在卸料通道架每層沿縱向鋪設腳手板，用14#鍍鋅鋼絲將腳手板與平臺 架體綁扎牢15、固。3、擋腳板鋪設在平臺架卸料層兩側面及防護門間的安全空檔處設置擋腳板和并與平臺架體綁扎牢I古I。4、防護門的安裝和使用將防護門安裝在靠近施工升降機側的立桿上，防護門安裝時應抱箍與升 降機側的立桿上，并有開關功能。七、安全管理(1) 搭設人員必須是經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管 理規則GB 5036考核合格的專業架子工。上崗人員定期體檢，合格者方可持證 上崗；(2) 搭設人員必須戴安全帽、系安全帶，穿防滑鞋，禁止夜間搭設作業；(3) 腳手架的構配件質量與搭設質量，應按安全技術規范規定進行檢查驗 收，合格后方準許使用；(4) 作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得將模板支16、架、 攬風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管等固定在腳手架上，嚴禁懸掛起重設備，嚴 禁拆除或移動腳手架安全防護設施；(5) 當有六級以及六級以上大風和霧、雨、雪天氣，應停止腳手架的搭設 與拆除作業。雪后架上作業應有防滑措施，并掃除積雪；(6) 腳手架的安全檢查與維護，應按安全技術規范進行。安全網應按規定 搭設和拆除；(7) 在腳手架使用期間，嚴禁拆除主節點處縱、橫水平桿、連墻件、纜風 繩、交叉支撐、水平架、掃地桿、加固欄桿和欄桿；(8) 不得在腳手架基礎及鄰近處進行挖掘作業，否則應釆取安全措施，并 報主管部門批準；(9) 臨街搭設腳手架吋，外側應有防止墜物傷人的防護措施;(10) 在腳手架上進行電、17、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守；(11) 工地臨時用電線路的架設及腳手架接地、避雷措施等。應按現行行業 標準施工現場臨時用電安全技術規范JGJ 46-2005的有關規定執行；(12) 搭拆腳手架吋，地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操 作人員入內。八、排架搭設示意圖九、其他本方案未盡事項及要求見腳手架方案。十、施工升降機卸貨通道腳手架計算書井架及物料提升機卸料通道鋼管落地腳手架計算書依據規范：建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011建筑結構荷載規范GB50009-2012鋼結構設計規范GB50017-2003建筑地基基礎設計規范GB50007-2011計算參數18、：鋼管強度為205.0 N/mm2,鋼管強度折減系數取1.00。雙排腳手架，搭設高度24.0米，立桿釆用雙立管。立桿的縱距1. 50米,立桿的橫距1. 80米，內排架距離結構0. 30米,立桿的步距1. 80 米。鋼管類型為48X2.9,連墻件采用3步3跨，豎向間距5. 40米，水平間距4. 50米。 施工活荷載為2. OkN/m2,同時考慮1層施工。腳手板采用竹串片，荷載為0. 35kN/m2,按照鋪設4層計算。欄桿采用竹串片，荷載為0. 17kN/m,安全網荷載取0.0100kN/m2o腳手板下小橫桿在大橫桿上面，且主結點間增加三根小橫桿。基本風壓0. 40kN/m2,高度變化系數1.3919、00,體型系數0.0960。地基承載力標準值135kN/m2,基礎底面擴展面積0. 250m2，地基承載力調整系數0. 40o鋼管慣性矩計算采用I=n (D4-d4)/64,抵抗距計算采用W=n (D4-d4)/32Do一、小橫桿的計算：小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在人橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1. 均布荷載值計算小橫桿的自重標準值1)1二0 036kN/m腳手板的荷載標準值P2=0. 350X 1. 500/4=0. 131kN/m活荷載標準值Q二2. 000X 1. 500/4=0. 750kN/m荷載的計算值q二 1.20、 2X0. 036+1.2X0. 131 + 1.4X0. 750=1. 250kN/m小橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩計算公式如下:M二 1. 250X 1. 8002/8=0. 506kN. mo =0. 506X 106/4372. 0=115. 803N/mm2小橫桿的計算強度小于205. ON/mm2,滿足要求!3.撓度計算最人撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:5護384EI荷載標準值 q二0. 036+0. 131+0. 750=0. 917kN/m簡支梁均布荷載作用下的最大撓度V二5. 0X0. 917X 1800. 04/(21、384X2. 06X 105X 104930. 0)=5. 797mm 小橫桿的最大撓度小于1800. 0/150與10mm,滿足要求！二、大橫桿的計算：大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。用小橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算小橫桿的H重標準值Pi二0. 036X1.800=0. 064kN腳手板的荷載標準值P2=0. 350X 1.800X 1. 500/4二0. 236kN活荷載標準值Q二2. 000X 1. 800X 1. 500/4=1. 350kN荷載的計算值P二(1. 2X0. 064+1. 2X0. 22、236+1. 4X 1. 350)/2=1. 125kN大橫桿計算簡圖2. 抗彎強度計算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下：血=0.0羽廠集中荷載最人彎矩計算公式如下:必皿=0.417M=0. 08X (1.2X0. 036) X 1. 5002+0. 417X 1. 125X 1. 500=0. 711kN.m o =0. 711X 106/4372. 0=162. 720N/mm2大橫桿的計算強度小于205. ON/mm2,滿足要求！3. 撓度計算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算23、公式如下:,4= 0.677100SZ集中荷載最大撓度計算公式如下:= 3.029xPP1005Z大橫桿白重均布荷載引起的最人撓度V二0. 677X0. 036X 1500. 004/(100X2. 060 X 105X 104930. 000)=0. 056mm集中荷載標準值 P二(0. 064+0. 236+1. 350)/2=0. 825kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V二3. 029X825. 075X 1500. 003/( 100X2. 060 X 105X 104930. 000) =3. 902mm 最大撓度和V二V+U2=3 958mm大橫桿的最大撓度小T1500.24、 0/150與10mm,滿足要求！三、扣件抗滑力的計算：縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范52. 5):R W Rc其屮Rc 一一扌II件抗滑承載力設計值，單扌II件取8. OkN,雙扌II件取12. OkN；縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值;1.荷載值計算橫桿的自重標準值P二0. 036X1.500=0. 053kN腳手板的荷載標準值P2=0. 350X 1.800X 1. 500/2=0. 472kN活荷載標準値Q=2. 000X 1. 800X 1. 500/2=2. 700kN荷載的計算值R=l. 2X0. 053+1.2X0. 472+1. 425、X2. 700=4. 411kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40-65N. m時,試驗表明：單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取& OkN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取12. OkNo作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容:(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0. 1037NG1 = 0. 104X24. 000+24. 000X0. 036=3. 340kN腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹串片腳手板，標準值為0.35NG2 二 0. 350 X 4 X 1. 500 X26、 (1. 800+0. 300) /2=2. 205kN(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例釆用欄桿、竹串片腳手板擋板，標準值為0. 17NG3 = 0. 170X 1. 500X4=1. 020kN(4)吊掛的安全設施荷載,包括安全網(kN/m2) ； 0.010NG4 二 0. 010X 1. 500X24. 000=0. 360kN經計算得到,靜荷載標準值Ng = NG1+NG2+NG3+NG4 = 6. 925kNo活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總 和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值二2. 000 X 1 X 1. 500 X 127、. 800/2=2. 700kN 風荷載標準值應按照以下公式計算其屮 Wo 基本風壓(kN/m2),Wo 二 0.400Uz 風荷載高度變化系數，Uz = 1. 390Us 風荷載體型系數：Us = 0. 096經計算得到：Wk = 0. 400X1.390X0. 096 = 0. 053kN/m2o考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式N 二 1.2% + 0. 9X1.4Nq經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力：N=1.2X6. 925+0. 9X 1. 4X2. 700=11. 712kN單雙立桿交接位置的最大軸向壓力：N=1.2X0. 360+0. 9X1. 4X2. 700=3.28、 834kN不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式N 二 1.2Ng + 1.4Nq經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力：N=1.2X6. 925+1. 4X2. 700=12. 090kN單雙立桿交接位置的最大軸向壓力：N=1.2X0. 360+1. 4X2. 700=4. 212kN風荷載設計值產生的立桿段彎矩計算公式Mw 二 0. 9X1.4Wklah2/10其中Wk 風荷載標準值(kN/m2)；la 立桿的縱距（m）；h立桿的步距（in） o經過計算得到風荷載產生的彎矩：Mw=0. 9X 1. 4X0. 053X 1. 500X1.800X 1. 800/10=0. 033kN.29、 m五、立桿的穩定性計算：單雙立桿交接位置和雙立桿底部均需要立桿穩定性計算。參照施工手冊計算方法，雙立桿底部的鋼管截而而積和模量按照兩倍的單鋼管截面的0.7折減考慮。1.不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算其中N立桿的軸心壓力設計值，底部N二12.090kN，單雙立桿交接位置N二 4.212kN；i計算立桿的截面回轉半徑，i二1.60cm；k 計算長度附加系數，取1155；u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u二1.800；10 計算長度（m）,由公式10二kuh確定，1（）二1. 155 X 1.800 X1.800=3. 742m；A 立桿凈截面面積，A=5. 750cm2；W 立桿凈截面模30、量（抵抗矩）,W=6. 121cm3；X 長細比，為3742/16二234入o 允許長細比（k取1）,為3240/16二203 210 長細比驗算滿足 要求！ 一軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比l0/i的結果查表得到0. 134；O 鋼管立桿受壓強度計算值(N/mnd ；f鋼管立桿抗壓強度設計值，f二20500N/nrn2；經計算得到：o =12090/(0. 13X575) =157. 441N/mm2；不考慮風荷載時，雙立桿的穩定性計算。 f,滿足要求!2.考慮風荷載時，立桿的穩定性計算其中N立桿的軸心壓力設計值，底部N二11.712RN,單雙立桿交接位置N二3. 834kN；i 計算立桿31、的截面冋轉半徑，i二1.60cm；k 計算長度附加系數，取1155；u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u二1.800；10計算長度(m),由公式 10 = kuh 確定，10=1. 155 X 1. 800 X1. 800=3. 742m；A立桿凈截而而積，A=5. 750cm2；W 立桿凈截面模量(抵抗矩)，W二6. 121cm3；X 長細比，為3742/16=234入o 允許長細比(k取1),為3240/16=203 210長細比驗算滿足要求！e 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比l0/i的結果查表得到0. 134；Mw 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，Mw=0. 033kN. m；32、。一一鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；經計算得到 。=11712/(0. 13X575)+33000/6121=157. 858N/mm2；考慮風荷載時，雙立桿的穩定性計算o f,滿足要求！六、最大搭設高度的計算：不考慮風荷載時，當立桿采用單管時，單、雙排腳手架允許搭設高度H,按下 式計算：H = =0. 95；凈截面面積 Ac = 4. 11cm2；毛截面面積 A = 18. 10cm2； f = 205. 00N/mm2o 經過計算得到Nfi = 71.564kNNnNP連墻件的設計計算滿足強度設計要求！經過計算得到陀=300. 110kNN2N,連墻件的設計計算滿足穩定性設計要求!33、連墻件采用扣件與墻體連接。經過計算得到N二4.816kN小于扣件的抗滑力8. OkN,連墻件單扣件滿足要求!管管罰 鋼鋼件Iran 短短扣50 AH/ AH/ JJJ c J 向平角留連墻件扌II件連接示意圖八、立桿的地基承載力計算：立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的耍求Pk W fg其中Pk 腳手架立桿基礎底面處的平均壓力標準值，Pk二Nk/A二3& 50 (kPa) Nk 上部結構傳至基礎頂面的軸向力標準值Nk二6. 93+2. 70=9. 63kN A 基礎底面面積(n?) ； A = 0. 25fg 地基承載力設計值(kN/m2) ； fg = 54. 00地基承載力設計值應按下式計算fg = kc X fgk其中kc 腳手架地基承載力調整系數；kc = 0. 40fgk 一地基承載力標準值；f葉=135. 00地基承載力的計算滿足要求!扣件腳手架計算滿足耍求!