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1、瑞安飛云江大橋改建工程棧橋及鉆孔平臺安全專項施工方案目 錄一、工程概況1二、棧橋及鉆孔平臺設(shè)計4(1)棧橋結(jié)構(gòu)設(shè)計4(2)設(shè)計依據(jù)4(3)荷載取值4(4)鋼管樁入土深度計算5(5)鋼管樁荷載驗算6(6)貝雷片受力計算7(7)型鋼受力計算7(8)橋面驗算7(9)鉆孔平臺設(shè)計9(10)吊裝偏載計算11(11)防撞設(shè)計11三、棧橋及平臺施工12(1)鋼管樁焊接12(2)鋼管樁加固17(3)鋼管樁防銹處理17(4)沉樁機(jī)選型17(5)棧橋及鉆孔平臺施工流程18(6)下部結(jié)構(gòu)施工19(7)棧橋上部結(jié)構(gòu)安裝20(8)棧橋橋面系施工22四、棧橋及平臺施工當(dāng)中質(zhì)量保證措施22五、棧橋及平臺施工當(dāng)中安全保證措施2、23附：棧橋及鉆孔平臺設(shè)計圖，技術(shù)交底資料一、 工程概況飛云江大橋改建工程，位于飛云江北岸104國道與瑞光大道（機(jī)場路）平面交叉口處（K1940+771.82-K1944+257.146），路線沿104國道瑞安高架橋下游側(cè)，向南前進(jìn)，跨越飛云江，終點位于104國道與新56省道的交叉口以南（K1944+257.146），路線全長3.485km。橋梁跨徑布置為16m+30m+335m+30m+3551m+562m+3535m+16m，為單箱室預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁，其中16m為空心板梁。橋梁全長1799.94m。橋梁基礎(chǔ)均采用鉆孔灌注樁，直徑分別為1.5m（124根）和1.2m(118根)，共242根，3、其中水中鉆孔灌注樁為132根，岸上鉆孔灌注樁為110根；承臺均采用矩形承臺，尺寸分別為7.35m2.6m1.6m、8.6m5.4m2.0m、10.6m6.6m2.5m（2.8m）；墩身采用直立雙柱式矩形實體墩，尺寸分別為1.8m1.6m、2.0m2.0m、2.2m2.2m；橋位處江面全寬1.2km，擬采用搭設(shè)水上施工棧橋和鉆孔平臺，進(jìn)行水上橋梁基礎(chǔ)及上部結(jié)構(gòu)施工。二、 棧橋及鉆孔平臺設(shè)計根據(jù)橋墩的分布位置及通航要求，北岸主棧位于3#墩至21#墩之間、南岸位于23#墩27#墩之間，預(yù)留兩孔作為通航孔（21#23#）。根據(jù)飛云江水位統(tǒng)計表及飛云江三橋的資料，最高歷史水位為4.06m，年平均水位2.4、38m，常水位2.63m，同時，考慮到棧橋及鉆孔平臺作為臨時施工設(shè)施，將北岸棧橋頂標(biāo)高定為+7.0m(底比歷史最高水位高1.0m)，寬為6.0 m，由貝雷片組成，跨徑分別為12m和15m；南岸棧橋頂標(biāo)高定為6.5m(底比歷史最高水位高1.5m)，寬6.0m，由HN600200的型鋼組成，跨徑分別為12m和9m。各跨基礎(chǔ)采用800mm10mm的螺旋鋼管樁，橫橋向間距為3.4m，鋼管樁頂采用雙根工45b型鋼作為分配梁。(1) 棧橋結(jié)構(gòu)設(shè)計北岸棧橋由6排貝雷片組成，貝雷片間距為0.9m，每3m間設(shè)置花架。上面鋪設(shè)I28b橫向分配梁及I12.6縱向分配梁，橋面板采用=8mm厚Q235鋼板，棧橋全長875、0m（詳見設(shè)計圖）。南岸棧橋由9根HN600200和HN500200工字鋼組成，間距為0.6m，上部布置與北岸棧橋相同，棧橋長220米。 并在棧橋兩側(cè)設(shè)置欄桿，高1.2m，采用5.4，并且設(shè)三道橫桿，底腳處采用三角鋼板加強(qiáng)。(2) 設(shè)計依據(jù)A、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（GB50017-2003）B裝配式公路鋼橋多用途使用手冊C、地質(zhì)勘查報告D、公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范(JTG D60-2004)(3) 荷載取值根據(jù)實際施工要求，擬采用50噸履帶吊在棧橋上進(jìn)行作業(yè)，其最大荷載為50t，不計沖擊系數(shù)，取最大荷載安全系數(shù)為1.3，則最大動荷載為P=501.3=65t，北岸承擔(dān)棧橋上部結(jié)構(gòu)最大恒載為P=25t，假定6、同排鋼管樁經(jīng)雙根45b工字鋼分配后，鋼管樁承擔(dān)相同的荷載，則雙排鋼管樁處，單根鋼管樁承受的荷載為F=（6525）/2=45t；四根鋼管樁處，單根鋼管樁受力為22.5t，南岸最大單跨上部結(jié)構(gòu)最大恒載為20.9t。(4) 鋼管樁入土深度計算根據(jù)地質(zhì)報告及以往該河段水上基礎(chǔ)施工經(jīng)驗，橋址處地質(zhì)情況較差，基本為淤泥質(zhì)土層，切向摩擦力在822kpa之間，其中高程40cm26.1m為淤泥層，樁側(cè)摩阻力為8kpa，26.1m44.43m為粘土層，摩阻力為22kpa，按次土層分層進(jìn)行鋼管樁承載計算。A、北岸鋼管樁入土深度計算由R=，雙根鋼管樁位置處，單根鋼管樁入土深度為：450+（25.710.25）2.027、x=23.140.425.7822x解得x=10.3m,則鋼管樁入土長度為25.710.3=36.0m因此，鋼管樁總長為10.25+36.0=46.25m（鋼管樁（10mm）頂標(biāo)高為5m）。四根鋼管樁處，單根鋼管樁入土深度為：225+（25.710.25）2.02x=23.140.425.7822x，解得x=1.5m則鋼管樁總長度為10.2525.71.5=37.45mB、南岸鋼管樁入土深度計算采用與南岸相同的設(shè)計荷載，即雙根鋼管樁處，單根樁承載力為45t；四根樁處，承載力為22.5t。由R=，兩根鋼管樁位置處，單根鋼管樁入土深度為：450+（2213.68）2.02x=23.140.42288、22x，解得x=11.7m則鋼管樁入土長度為2211.7=33.7m，單根鋼管樁總長為13.68+33.7=47.38m（鋼管樁（10mm）頂標(biāo)高為5m）。同樣，四根鋼管樁處，單根鋼管樁入土深度為22+2.9=24.9米，則總長度為38.58m（鋼管樁頂標(biāo)高5.0m）。(5) 鋼管樁荷載驗算A、強(qiáng)度驗算單根鋼管樁承載P=45t，截面面積A=0.025m2。則，滿足要求。B、剛度驗算根據(jù)實際情況，計算鉆孔樁時，一端設(shè)置為固結(jié)，一端鉸接，計算時為了偏安全，鉸接點取鋼管樁底部，則計算長度為l=0.7L=25.76m。查表得，鋼管樁的回轉(zhuǎn)半徑為i=0.2793，則鋼管樁的長細(xì)比為=l/i=92.23=9、150,滿足要求。C、穩(wěn)定性驗算計算得慣性矩：I=19.36510-4m4鋼管樁身抗彎剛度：EI=2.0101119.36510-4/1000387300KN.m2單樁屈曲臨界荷載：Pcr=2EI/Lp2=5754.6KNP=450KNPcr，滿足要求。(6) 貝雷片受力計算A抗彎計算棧橋由6排貝雷片組成，按6排貝雷片平均受力計算，則最不利的位置，跨中彎矩為W=PL/4=9015/4=337.5t.m，平均每片承擔(dān)彎矩為W/6=56.25t.m97.5tm。滿足要求。B貝雷片抗剪計算棧橋由6片貝雷片組成，則=15.0t21t滿足要求。(7) 型鋼受力計算棧橋由9根HW600200型鋼組成，按平10、均受力計算，最不利的位置位于跨中，按照貝雷片棧橋荷載取值，跨中最大彎矩為W=PL/4=9012/4=270t.m，平均每根型鋼承擔(dān)彎矩為W/9=30t.m。根據(jù)=115Mpa140滿足要求(8) 橋面驗算A、縱梁驗算滿載6方混凝土的罐車，總重量約30t前軸8t，后軸22t，則平均每個后輪承載5.5t，假定受力寬度為40cm，由2排I12.6的工字鋼承擔(dān)，則每個工字鋼的受力為，M=132.0Mpa140滿足要求B、橫梁驗算橫梁采用I28a的工字鋼，將橋面荷載均勻的傳遞到貝雷片，彎矩很小，不再計算。C、 鋼管樁頂45#工字鋼的驗算根據(jù)棧橋設(shè)計圖可知，有6片貝雷片將荷載均勻的傳遞至兩根45a工字鋼上11、，在由工字鋼傳遞到鋼管樁， M=（90/4*1.7-90/2/6*(2.25+1.35+0.45)=7.875tm=55Mpa140滿足要求圖2.5-1北岸棧橋布置圖圖2.5-2南岸棧橋布置圖(9) 鉆孔平臺設(shè)計a、鉆孔平臺荷載取值根據(jù)設(shè)計孔位情況，每個鉆孔平臺位置有6根鉆孔灌注樁。擬設(shè)一臺GPS-200回旋鉆成孔，單機(jī)全重15t，由于地質(zhì)情況較為復(fù)雜，進(jìn)入卵石層后，有可能換作沖擊鉆成孔，單機(jī)重15t，綜合考慮到吊裝等作業(yè)，棧橋承載按照50t設(shè)計，上部結(jié)構(gòu)恒載60t。鋼管樁承擔(dān)的總荷載為110t，共由10根鋼管樁承擔(dān)。在平臺三側(cè)設(shè)置欄桿，高1.2m，采用5.4，設(shè)三道橫桿，另一側(cè)，欄桿與棧橋欄12、桿連接，底腳處，采用三角鋼板加強(qiáng)。b、鋼管樁入土深度計算所選土層摩阻力與棧橋鋼管樁摩阻力相同。由R=，單根鋼管樁入土深度為：110+（x10.25）2.0 =23.140.4（x8）解得x=16.2m,則鋼管樁入土長度為16.2m，因此，鋼管樁總長為10.25+16.2=26.45m（鋼管樁（10mm）頂標(biāo)高為5m）。c上部結(jié)構(gòu)計算鉆孔平臺上部結(jié)構(gòu)與棧橋構(gòu)造基本相同，不再另算。棧橋及平臺欄桿設(shè)計大樣圖(10) 吊裝偏載計算由于本棧橋設(shè)計垂直承載能力為65t，選擇50t履帶吊背桿長度為31m，作業(yè)半徑為16m，最大起吊重量為5.3t，在側(cè)向最為不利的工況下，受力簡圖如下：在偏心彎矩為16m5.313、t=84.8t.m.履帶吊輪邊距為4.3m，則履帶處支點反力F1=84.8/4.3t25t=44.7t，F(xiàn)2=25t-84.8/4.3t=5.3t。則F1設(shè)計鋼管樁承載力。滿足要求。但在實際施工當(dāng)中，要求采用25t汽車吊，進(jìn)行吊裝工作。(11) 防撞設(shè)計本橋位處淤泥層厚度達(dá)26m，樁頂自由長度較長，棧橋僅能承擔(dān)風(fēng)浪作用下的縱橫沖擊力，無法承受任何船舶撞擊，已和航標(biāo)部門取得了聯(lián)系，將在棧橋部位設(shè)置臨時航標(biāo)。三、 棧橋及平臺施工(1) 鋼管樁焊接鋼管樁作為棧橋的豎向支持傳力桿件，在焊接前，先檢查鋼管樁的完整性，做好詳細(xì)記錄，并切平鋼管樁端口。在焊接過程當(dāng)中，若出現(xiàn)氣孔、夾渣、焊接裂紋、未焊透、未熔14、合、焊縫外形尺寸和形狀不符合要求、咬邊、焊瘤、弧坑等缺陷，按照一下技術(shù)措施進(jìn)行處理：a、氣孔 氣孔是指在焊接時，熔池中的氣泡在凝固時未能逸出而形成的空穴。產(chǎn)生氣孔的主要原因有：坡口邊緣不清潔，有水份、油污和銹跡；焊條或焊劑未按規(guī)定進(jìn)行焙烘，焊芯銹蝕或藥皮變質(zhì)、剝落等。此外，低氫型焊條焊接時，電弧過長，焊接速度過快；埋弧自動焊電壓過高等，都易在焊接過程中產(chǎn)生氣孔。由于氣孔的存在，使焊縫的有效截面減小，過大的氣孔會降低焊縫的強(qiáng)度，破壞焊縫金屬的致密性。預(yù)防產(chǎn)生氣孔的辦法是：選擇合適的焊接電流和焊接速度，認(rèn)真清理坡口邊緣水份、油污和銹跡。嚴(yán)格按規(guī)定保管、清理和焙烘焊接材料。不使用變質(zhì)焊條，當(dāng)發(fā)現(xiàn)焊條15、藥皮變質(zhì)、剝落或焊芯銹蝕時，應(yīng)嚴(yán)格控制使用范圍。埋弧焊時，應(yīng)選用合適的焊接工藝參數(shù)，特別是薄板自動焊，焊接速度應(yīng)盡可能小些。b、夾渣 夾渣就是殘留在焊縫中的熔渣。夾渣也會降低焊縫的強(qiáng)度和致密性。產(chǎn)生夾渣的原因主要是焊縫邊緣有氧割或碳弧氣刨殘留的熔渣；坡口角度或焊接電流太小，或焊接速度過快。在使用酸性焊條時，由于電流太小或運條不當(dāng)形成“糊渣”；使用堿性焊條時，由于電弧過長或極性不正確也會造成夾渣。進(jìn)行埋弧焊封底時，焊絲偏離焊縫中心也易形成夾渣。防止產(chǎn)生夾渣的措施是：正確選取坡口尺寸，認(rèn)真清理坡口邊緣，選用合適的焊接電流和焊接速度，運條擺動要適當(dāng)。多層焊時，應(yīng)仔細(xì)觀察坡口兩側(cè)熔化情況，每一焊層都要16、認(rèn)真清理焊渣。封底焊渣應(yīng)徹底清除，埋弧焊要注意防止焊偏。c、咬邊焊縫邊緣留下的凹陷，稱為咬邊。產(chǎn)生咬邊的原因是由于焊接電流過大、運條速度快、電弧拉得太長或焊條角度不當(dāng)?shù)取Ｂ窕『傅暮附铀俣冗^快或焊機(jī)軌道不平等原因，都會造成焊件被熔化去一定深度，而填充金屬又未能及時填滿而造成咬邊。咬邊減小了母材接頭的工作截面，從而在咬邊處造成應(yīng)力集中，故在重要的結(jié)構(gòu)或受動載荷結(jié)構(gòu)中，一般是不允許咬邊存在的，或到咬邊深度有所限制。防止產(chǎn)生咬邊的辦法是：選擇合適的焊接電流和運條手法，隨時注意控制焊條角度和電弧長度；埋弧焊工藝參數(shù)要合適，特別要注意焊接速度不宜過高，焊機(jī)軌道要平整。d、未焊透、未熔合 焊接時，接頭根部未17、完全熔透的現(xiàn)象，稱為未焊透；在焊件與焊縫金屬或焊縫層間有局部未熔透現(xiàn)象，稱為未熔合。未焊透或未熔合是一種比較嚴(yán)重的缺陷，由于未焊透或未熔合，焊縫會出現(xiàn)間斷或突變，焊縫強(qiáng)度大大降低，甚至引起裂紋。因此，在鋼管樁連接的部位不允許存在未焊透、未熔合的情況。未焊透和未熔合的產(chǎn)生原因是焊件裝配間隙或坡口角度太小、鈍邊太厚、焊條直徑太大、電流過小、速度太快及電弧過長等。焊件坡口表面氧化膜、油污等沒有清除干凈，或在焊接時該處流入熔渣妨礙了金屬之間的熔合或運條手法不當(dāng)，電弧偏在坡口一邊等原因，都會造成邊緣不熔合。防止未焊透或未熔合的方法是正確選取坡口尺寸，合理選用焊接電流和速度，坡口表面氧化皮和油污要清除干凈18、；封底焊清根要徹底，運條擺動要適當(dāng)，密切注意坡口兩側(cè)的熔合情況。e、焊接裂紋 焊接裂紋是一種非常嚴(yán)重的缺陷。結(jié)構(gòu)的破壞多從裂紋處開始，在焊接過程中要采取一切必要的措施防止出現(xiàn)裂紋，在焊接后要采用各種方法檢查有無裂紋。一經(jīng)發(fā)現(xiàn)裂紋，應(yīng)徹底清除，然后給予修補(bǔ)焊接裂紋有熱裂紋、冷裂紋。焊縫金屬由液態(tài)到固態(tài)的結(jié)晶過程中產(chǎn)生的裂紋稱為熱裂紋，其特征是焊后立即可見，且多發(fā)生在焊縫中心，沿焊縫長度方向分布。熱裂紋的裂口多數(shù)貫穿表面，呈現(xiàn)氧化色彩，裂紋末端略呈圓形。產(chǎn)生熱裂紋的原因是焊接熔池中存有低熔點雜質(zhì)。由于這些雜質(zhì)熔點低，結(jié)晶凝固最晚，凝固后的塑性和強(qiáng)度又極低。因此，在外界結(jié)構(gòu)拘束應(yīng)力足夠大和焊縫金屬的19、凝固收縮作用下，熔池中這些低熔點雜質(zhì)在凝固過程中被拉開，或在凝固后不久被拉開，造成晶間開裂。焊件及焊條內(nèi)含硫、銅等雜質(zhì)多時，也易產(chǎn)生熱裂紋。防止產(chǎn)生熱裂紋的措施是：一要嚴(yán)格控制焊接工藝參數(shù)，減慢冷卻速度，適當(dāng)提高焊縫形狀系數(shù)，盡可能采用小電流多層多道焊，以避免焊縫中心產(chǎn)生裂紋；二是認(rèn)真執(zhí)行工藝規(guī)程，選取合理的焊接程序，以減小焊接應(yīng)力。 焊縫金屬在冷卻過程或冷卻以后，在母材或母材與焊縫交界的熔合線上產(chǎn)生的裂紋稱為冷裂紋。這類裂紋有可能在焊后立即出現(xiàn)，也有可能在焊后幾小時、幾天甚至更長時間才出現(xiàn)。冷裂紋產(chǎn)生的主要原因為：1)在焊接熱循環(huán)的作用下，熱影響區(qū)生成了淬硬組織；2)焊縫中存在有過量的擴(kuò)散氫20、，且具有濃集的條件；3)接頭承受有較大的拘束應(yīng)力。防止產(chǎn)生冷裂紋的措施有：1)選用低氫型焊條，減少焊縫中擴(kuò)散氫的含量；2)嚴(yán)格遵守焊接材料(焊條、焊劑)的保管、烘焙、使用制度，謹(jǐn)防受潮；3)仔細(xì)清理坡口邊緣的油污、水份和銹跡，減少氫的來源；4)根據(jù)材料等級、碳當(dāng)量、構(gòu)件厚度、施焊環(huán)境等，選擇合理的焊接工藝參數(shù)和線能量，如焊前預(yù)熱、焊后緩冷，采取多層多道焊接，控制一定的層間溫度等；5)緊急后熱處理，以去氫、消除內(nèi)應(yīng)力和淬硬組織回火，改善接頭韌性；6)采用合理的施焊程序，采用分段退焊法等，以減少焊接應(yīng)力。f、其他缺陷 焊接中還常見到一些焊瘤、弧坑及焊縫外形尺寸和形狀上的缺陷。產(chǎn)生焊瘤的主要原因是運21、條不均，造成熔池溫度過高，液態(tài)金屬凝固緩慢下墜，因而在焊縫表面形成金屬瘤。立、仰焊時，采用過大的焊接電流和弧長，也有可能出現(xiàn)焊瘤。產(chǎn)生弧坑的原因是熄弧時間過短，或焊接突然中斷，或焊接薄板時電流過大等。焊縫表面存在焊瘤影響美觀，并易造成表面夾渣；弧坑常伴有裂紋和氣孔，嚴(yán)重削弱焊接強(qiáng)度。防止產(chǎn)生焊瘤的主要措施嚴(yán)格控制熔池溫度，立、仰焊時，焊接電流應(yīng)比平焊小10-15%，使用堿性焊條時，應(yīng)采用短弧焊接，保持均勻運條。防止產(chǎn)生弧坑的主要措施是在手工焊收弧時，焊條應(yīng)作短時間停留或作幾次環(huán)形運條。 因此一旦發(fā)現(xiàn)缺陷要及時進(jìn)行修正。對于氣孔的修正，特別是對于內(nèi)部氣孔，確認(rèn)部位后，應(yīng)用風(fēng)鏟或碳弧氣刨清除全部氣22、孔缺陷，并使其形成相應(yīng)坡口，然后再進(jìn)行焊補(bǔ)；對于夾渣、未焊透、未熔合的缺陷，也是要先用同樣的方法清除缺陷，然后按規(guī)定進(jìn)行焊補(bǔ)。對于裂紋，應(yīng)先仔細(xì)檢查裂紋的始、末端和裂紋的深度，然后再清除缺陷。用風(fēng)鏟消除裂紋缺陷時，應(yīng)先在裂紋兩端鉆止裂孔，防止裂紋延長。鉆孔時采用812mm鉆頭，深度應(yīng)大于裂紋深度23mm。用碳弧氣刨消除裂紋時，應(yīng)先從裂紋兩端進(jìn)行刨削，直至裂紋消除，然后進(jìn)行整段裂紋的刨除。無論采用何種方法消除裂紋缺陷，都應(yīng)使其形成相應(yīng)坡口，按規(guī)定進(jìn)行焊補(bǔ)。 對焊縫缺陷進(jìn)行修正時應(yīng)注意：1)缺陷補(bǔ)焊時，宜采用小電流、不擺動、多層多道焊，禁止用過大的電流補(bǔ)焊；2)對剛性大的結(jié)構(gòu)進(jìn)行補(bǔ)焊時，除第一層和23、最后一層焊道外，均可在焊后熱狀態(tài)下進(jìn)行錘擊。每層焊道的起弧和收弧應(yīng)盡量錯開；3)對要求預(yù)熱的材質(zhì)，對工作環(huán)境氣溫低于0時，應(yīng)采取相應(yīng)的預(yù)熱措施；4)對要求進(jìn)行熱處理的焊件，應(yīng)在熱處理前進(jìn)行缺陷修正；5)對D級、E級鋼和高強(qiáng)度結(jié)構(gòu)鋼焊縫缺陷，用手工電弧焊焊補(bǔ)時，應(yīng)采用控制線能量施焊法。每一缺陷應(yīng)一次焊補(bǔ)完成，不允許中途停頓。預(yù)熱溫度和層間溫度，均應(yīng)保持在60以上；6)焊縫缺陷的消除的焊補(bǔ)，不允許在帶壓和背水情況下進(jìn)行；7)修正過的焊縫，應(yīng)按原焊縫的探傷要求重新檢查，若再次發(fā)現(xiàn)超過允許限值的缺陷，應(yīng)重新修正，直至合格。焊補(bǔ)次數(shù)不得超過規(guī)定的返修次數(shù)。(2) 鋼管樁加固由于采用的鋼管樁全部為舊鋼管樁24、，成色較差，鋼板厚度有所減小，為了確保插打過程當(dāng)中鋼管口不變形，在鋼管樁口周圍設(shè)置50cm寬，1cm厚的加勁箍，同時，選擇厚不小于7mm的鋼管樁進(jìn)行插打。(3) 鋼管樁防銹處理由于橋址位于飛云江如海口處，海水對鋼材腐蝕性較大，為了確保施工期間棧橋及平臺的結(jié)構(gòu)受力，對鋼管樁頂至河床一下5m段，采用環(huán)氧重防蝕涂料進(jìn)行放腐蝕處理。(4) 沉樁機(jī)選型根據(jù)實際需要，選用DZ系列振動打樁錘進(jìn)行沉樁，該沉樁機(jī)的工作原理是利用電動機(jī)帶動兩組偏心塊作相反方向的轉(zhuǎn)動，使得所產(chǎn)生的橫向離心力相互抵消，而垂直離心力相互疊加，在電機(jī)快速轉(zhuǎn)動下，使得整個系統(tǒng)產(chǎn)生垂直的上下振動，從而達(dá)到沉樁的目的。DZ-60A振動沉樁機(jī)參25、數(shù)名稱電機(jī)功率KW電機(jī)轉(zhuǎn)速r/min偏心塊轉(zhuǎn)速r/min偏心力矩nm激振力KN空載振幅mm彈簧/圈數(shù)外觀質(zhì)量數(shù)據(jù)YNZ60-6-W96011003604859.830整潔(5) 棧橋及鉆孔平臺施工流程采用50t履帶吊逐孔振沉鋼管樁，架設(shè)上部結(jié)構(gòu)的施工方法搭設(shè)棧橋及平臺，采用用“釣魚法”施工.棧橋和鉆孔平臺施工工藝流程圖履帶吊用“釣魚法”施工棧橋(6) 棧橋及平臺下部結(jié)構(gòu)施工a.鋼管樁的加工與制造每根鋼管樁長約47m，分兩節(jié)加工，接樁在現(xiàn)場進(jìn)行，采用設(shè)計圖紙所示焊接接頭，避免接頭處于局部沖刷線附近。b.鋼管樁的運輸鋼管樁運輸至現(xiàn)場后，標(biāo)明重心和吊點的位置，在25t汽車吊的配合下，進(jìn)行吊裝。c.鋼26、管樁下沉施工方法鋼管樁下沉采用懸打法施工，采用50T履帶吊車配合60沉樁機(jī)振動下沉鋼管樁。履帶吊停放在已施工完成的棧橋橋面，吊裝懸臂導(dǎo)向支架，通過測量定位，利用懸臂導(dǎo)向支架精確打入鋼管樁，在振沉的過程當(dāng)中，若已達(dá)到設(shè)計長度，但鋼管樁下沉仍然較快，仍然繼續(xù)插打，直至在沉樁機(jī)工作1分鐘時，鋼管樁不再下沉為至（沉樁機(jī)激振力為48.5t）。導(dǎo)向支架施工圖 50t履帶吊振沉鋼管樁示意 50t履帶吊振沉陸地鋼管樁施工圖(7) 棧橋及平臺上部結(jié)構(gòu)安裝棧橋上部結(jié)構(gòu)的安裝采用50噸履帶吊進(jìn)行架設(shè)。a.貝雷梁的拼裝貝雷拼裝按組進(jìn)行，每次拼裝一組貝雷（橫向兩排），每組貝雷長15m或12m，貝雷片間用花架連接好。拼裝27、在后場進(jìn)行。b.貝雷梁架設(shè)由于貝雷梁重量較小，故單跨2排貝雷梁作為一組同時架設(shè)。貝雷梁架設(shè)示意圖參見圖。貝雷梁架設(shè)施工.在下部結(jié)構(gòu)頂橫梁上進(jìn)行測量放樣，定出貝雷架準(zhǔn)確位置。.將拼裝好后的一組貝雷主桁片裝車并運至履帶吊車后面。.貝雷每兩片分為一組，50t履帶吊車首先安裝一組貝雷，準(zhǔn)確就位后先牢固固定在橫梁上，然后焊接A、B型限位器，再安裝另一組貝雷，同時與安裝好的一組貝雷用貝雷片剪刀撐進(jìn)行連接。依此類推完成整跨貝雷梁的安裝。c.型鋼分配梁的安裝工型鋼按1.5m的間距安裝橫梁，并用騎馬螺栓與貝雷片固定好。橫梁的支點必須放在貝雷梁豎弦桿或菱形弦桿的支點位置，以滿足受力要求。縱梁吊裝到位后與橫梁接觸點28、焊接成整體。(8) 棧橋及平臺橋面系施工單跨棧橋上部結(jié)構(gòu)安裝完成后進(jìn)行棧橋橋面系施工，用履帶吊吊裝橋面鋼板，橋面板與縱梁接觸點均要滿焊，焊縫質(zhì)量要滿足要求，每塊面板間設(shè)置2cm的伸縮縫，用于防止因溫度變化而引起的橋面翹曲起伏。最后安裝防滑鋼筋、護(hù)欄立桿、護(hù)欄扶手和護(hù)欄鋼筋以及涂刷油漆。樁頂鋪設(shè)好貝雷梁及鋼板后，50T履帶吊前移，進(jìn)行插打下一跨鋼管樁，每一跨施工完成后，貝雷片與型鋼間，設(shè)置“U”型卡鎖定，型鋼與面板間采用焊接。按此方法，循序漸進(jìn)逐跨施工。 北岸棧橋布置圖南岸棧橋布置圖四、 棧橋及平臺施工當(dāng)中質(zhì)量保證措施a) 鋼管樁作為棧橋的豎向支持傳力桿件，在焊接中，采用兩端拉線措施，確保各段鋼29、管樁軸線重合；b) 選擇素質(zhì)良好、技術(shù)熟練、經(jīng)驗豐富并且持有焊工證的焊工；焊接前，用鋼刷清除焊接口周圍的鐵銹，采用坡口焊接工藝。焊接成形后，再采用綴板（20*15*1cm）對焊接部位進(jìn)行加固，確保鋼管樁連接牢固；c) 由于采用的鋼管樁全部為舊鋼管樁，成色較差，鋼板厚度有所減小，為了確保插打過程當(dāng)中鋼管口不變形，在鋼管樁口周圍設(shè)置50cm寬，1cm厚的加勁箍，并且選用厚度不小于7mm的鋼管樁；d) 在鋼管樁插打的過程當(dāng)中，通過測量持續(xù)觀測糾偏，確保樁身的垂直度；e) 技術(shù)人員詳實的記錄鋼管樁的入土深度，并觀測鋼管樁的下沉量，直至不再下沉為止；當(dāng)遇到特殊情況，鋼管樁不能插打至設(shè)計部位，研究之后才能30、進(jìn)入下道施工工序，并且填寫相關(guān)的棧橋及平臺施工資料并且歸檔；f) 對鋼管樁頂至河床一下5m段，采用環(huán)氧重防蝕涂料進(jìn)行放腐蝕處理；五、 棧橋及平臺施工當(dāng)中安全保證措施1) 鋼管樁加工成型后，首先進(jìn)行編號，然后在專人指揮下，按照順序分節(jié)利用吊車設(shè)“八”字吊，緩慢起吊，放置于平板車上運輸至插打部位，并且在運輸?shù)倪^程當(dāng)中，平板車上兩側(cè)設(shè)置擋塊；2) 當(dāng)鋼管樁插打至設(shè)計標(biāo)高后，樁頂至淤泥段樁芯，采用黃沙填滿，以增強(qiáng)防撞能力及承載能力；3) 在棧橋及平臺搭設(shè)的過程當(dāng)中，在已搭設(shè)的棧橋端頭，安裝臨時導(dǎo)航燈；晚上，安排專人值班，4) 雙工45b型鋼與鋼管樁之間進(jìn)行滿焊，同時兩側(cè)設(shè)置牛腿。為了增加鋼管樁的橫向穩(wěn)31、定性，在鋼管樁間設(shè)置剪刀撐，使整個棧橋及平臺形成一個整體承載結(jié)構(gòu)，在下部結(jié)構(gòu)的過程當(dāng)中，施工人員配備安全帶，并在鋼管樁頂設(shè)置預(yù)留孔，作為安全帶的掛設(shè)，并設(shè)置吊籃，用做施工人員站立；5) 型鋼（貝雷片）與樁頂工45b間采用焊接（“U”型卡），頂面再鋪設(shè)工28和工12.6型鋼，其中，棧橋型鋼間接觸部位均采用兩側(cè)滿焊。然后再鋪設(shè)橋面板，與工12.6接觸部位也采用焊接；6) 在已搭設(shè)的棧橋上下游兩側(cè)，設(shè)置警示燈，晚上，并安排專人值班，并在棧橋橋頭，設(shè)置門衛(wèi)人員，防止非施工人員進(jìn)入。7) 棧橋及平臺周圍均設(shè)置欄桿，高1.2m，設(shè)置三道橫向鋼管，每50m配備一個救生圈；8) 棧橋施工同時，每個樁位處，設(shè)置32、沉降觀測點，定期觀測，做好詳細(xì)記錄，如發(fā)現(xiàn)變形或沉降，及時采取加固措施。若河道沖刷過大，再鋼管樁周圍拋填塊石或沙袋等；9) 僅限25t吊車在棧橋上起重作業(yè)，不得在任意位置作業(yè)，必須在有鋼管樁處棧橋頂面作業(yè)，必須緩慢起吊，嚴(yán)禁在棧橋上集中堆放重物或停車；10) 車輛在棧橋上行駛時，慢速行駛，慢速停車，并在棧橋頂面設(shè)置減速裝置，如在橋面板上焊接鋼筋等措施，只允許單輛重車在棧橋上行駛，最大垂直荷載不能超過60t；11) 在棧橋搭設(shè)過程當(dāng)中或搭設(shè)完成后，有必要，可以選擇部分樁位，做靜載試驗，以驗證實際承載力；12) 棧橋施工結(jié)束后，經(jīng)理部將組織技術(shù)人員及前場作業(yè)人員進(jìn)行驗收，合格后，投入正常使用；并且，在施工過程當(dāng)中，每半年，組織一次大檢查，并做詳細(xì)的記錄。