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1、xxx工程十字型轉(zhuǎn)化為箱型鋼骨柱施工方案二零一三年九月目 錄一.編制依據(jù)3二.工程概況3三.施工特點、難點簡介3四.施工準(zhǔn)備5五.施工工藝流程及操作要點55.1工藝流程55.2 混凝土性能55.3施工工藝：6六.模板計算書126.1 加密區(qū)計算書126.2 非加密區(qū)計算書20一.編制依據(jù)序號 名 稱編號或文號1xx工程施工圖紙2xx工程施工組織設(shè)計3建筑工程施工技術(shù)管理規(guī)程DBJ01-80-20034建筑安裝分項工程施工工藝標(biāo)準(zhǔn)DBJ/T01-26-20035混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范 GB50204-20026混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)程DBJ01-82-20047建筑結(jié)構(gòu)長城杯工程質(zhì)2、量評審標(biāo)準(zhǔn)DBJ/T01-69-20038自密實混凝土施工規(guī)范JGJ/T283-20129建筑施工手冊第四版二.工程概況xxx工程，地下五層，地上十八層，在頂層設(shè)置四合院及停機坪。主樓標(biāo)準(zhǔn)層平面呈方形，建筑高度72.68m，總建筑面積72452m2，地上建筑面積49910m2，地下建筑面積22542m2?？蚣芗袅Y(jié)構(gòu)，梁式筏形基礎(chǔ)。地下為框架-剪力墻結(jié)構(gòu)，地上為鋼結(jié)構(gòu)-剪力墻結(jié)構(gòu)（核心筒），鋼結(jié)構(gòu)在地下一層與框架結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換，形成鋼骨柱，故地下一層是一個關(guān)鍵控制部位。三.施工特點、難點簡介由于地上鋼結(jié)構(gòu)與地下混凝土框架結(jié)構(gòu)進行轉(zhuǎn)換，故地下一層結(jié)構(gòu)采用鋼骨混凝土結(jié)構(gòu)，且鋼骨柱由十字型鋼柱轉(zhuǎn)化為箱型3、鋼柱，鋼骨柱外僅有150mm的混凝土結(jié)構(gòu)空間，且需要綁扎柱豎向主筋及箍筋，柱高約4000mm。澆筑時操作空間狹小，一次澆筑高度高，振搗工具無法充分使用，均增加了施工難度。鋼骨柱混凝土強度等級C50、C40、C30P6，擬采用高拋自密實混凝土，對施工工藝及模板要求高，操作難度大。典型節(jié)點如下圖：四.施工準(zhǔn)備為保證施工質(zhì)量，施工前必須認真熟悉圖紙，做好兩種結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換的協(xié)調(diào)工作。提前與攪拌站溝通，因高拋自密實混凝土市場需求量不是太大，所以要求攪拌站做好準(zhǔn)備工作，包括技術(shù)準(zhǔn)備、材料準(zhǔn)備、設(shè)備準(zhǔn)備等。五.施工工藝流程及操作要點5.1工藝流程操作腳手架搭設(shè)立鋼柱校正鋼柱澆筑鋼柱腳下混凝土綁扎鋼骨柱外鋼筋支設(shè)4、柱模板澆筑柱內(nèi)混凝土5.2 混凝土性能節(jié)點區(qū)內(nèi)混凝土均采用C50、C40、C30P6自密實混凝土，其要求如下：3.2.1混凝土工作性能要求不離析、不泌水、不粘結(jié)、不起皮，流動性、勻質(zhì)性、穩(wěn)定性好，保塑性能良好。3.2.2坍落度2527cm、坍落擴展度700mm，初凝時間6-8h，終凝12h。3.2.3澆筑前，混凝土要求在罐車內(nèi)得到充分的攪拌。5.3施工工藝：3.3.1.操作腳手架搭設(shè)采用48鋼管，采用單立桿，圍繞柱子做成“井”字型，步距為12001500mm，在操作層上放置木質(zhì)腳手板，每層并排放置不少于兩塊。如下圖：3.3.2.立鋼柱鋼骨柱在生產(chǎn)車間加工成型，由運輸車送至施工現(xiàn)場，利用塔吊進行5、安裝。首先進行柱腳板下高度調(diào)節(jié)螺母安裝，采用水平儀抄測校正標(biāo)高，待調(diào)節(jié)螺母校正完畢后進行鋼柱吊裝，及時進行鋼柱腳上螺母及壓板的安裝就位，再采用經(jīng)緯儀及地面所彈平面軸線進行校正，最后報請監(jiān)理工程師進行驗收。3.3.3.柱腳下混凝土澆筑鋼柱安裝后，柱腳下部剩余50mm厚空間，采用C40無收縮細石混凝土施工。施工時在柱腳周圍100mm范圍處支設(shè)150mm高模板，以便保證柱腳下部混凝土澆筑施工的密實性。如下圖：3.3.4.鋼柱外鋼筋綁扎認真熟悉圖紙，鋼柱外鋼筋分兩種形式，十字型鋼柱下部鋼筋構(gòu)造與上部箱型鋼柱配筋構(gòu)造。柱子鋼筋外表面的水泥漿，污染物等在鋼筋綁扎前清除干凈。檢查預(yù)留鋼筋的接頭位置及錯開距離6、保護層厚度等，如發(fā)現(xiàn)鋼筋位置偏差大于2cm時，請示技術(shù)主管人員出示處理方案，對個別有位移的可按1：6的彎度調(diào)整到位(即豎向鋼筋每60mm高，水平方向調(diào)整l0mm)。然后按照計算好的箍筋數(shù)將箍筋套在柱子甩出的鋼筋上。柱子鋼筋接頭采用直螺紋套筒連接，連接時兩人操作，將套筒上緊，絲扣外露不大于一個完整絲扣。在已立好柱子的主筋上用粉筆畫出箍筋間距100mm（箍筋中到中距離）。然后套入箍筋，要求箍筋的最下邊距混凝土表面為50mm，并且在混凝土表面上200mm處設(shè)置第一道定位箍筋，其上每隔1200mm設(shè)置一道定位鋼筋，定位箍筋采用C18加工。箍筋與主筋要求垂直和密貼，箍筋的綁扎要求用纏扣，綁扎絲朝柱內(nèi)；7、箍筋的彎鉤疊合處沿柱子豎筋交錯布置。箍筋收頭處彎鉤為135度，平直長度分別為10d，且不小于75mm。3.3.5.模板支設(shè)：鋼骨柱柱模，面板采用15mm厚多層板，豎向背楞采用50100木方160，橫向背楞采用10#雙槽鋼背楞間距300/550mm （下部2000mm加密區(qū)間距300mm，上部非加密區(qū)間距550mm），采用M16對拉螺栓，采用48鋼管支撐，縱向3道斜撐，一道水平撐。上層距頂300mm,下層水平撐距底面200mm。詳見下圖： 3.3.6.澆筑施工：A.梁柱節(jié)點施工縫以下鋼骨柱一次澆筑，澆筑范圍為梁下混凝土；轉(zhuǎn)換段內(nèi)混凝土澆筑高度根據(jù)現(xiàn)場澆注情況，只要填充到箱型柱截面范圍內(nèi)即可；B.8、通過鋼骨柱頂隔板預(yù)留A250孔，采用自制鋼串筒插入預(yù)留孔內(nèi)，對四個倉（十字鋼柱）內(nèi)混凝土逐一進行澆筑，混凝土輸送由汽車泵完成，按澆筑速度向上提升串筒，直至澆筑到梁柱節(jié)點區(qū)域下部施工縫處（在鋼柱側(cè)面預(yù)留有觀察孔，便于觀察混凝土澆筑高度）；C.采用常規(guī)方式澆筑梁柱節(jié)點區(qū)域箱型鋼骨柱外側(cè)混凝土；澆筑示意圖如下：3.3.7澆筑施工要點：A.澆筑前應(yīng)做好各項準(zhǔn)備工作及所需工器具；B.澆筑時，由于一次澆筑高度大，應(yīng)注意放灰速度，防止混凝土發(fā)生離析及模板側(cè)壓力增大現(xiàn)象；C.由于操作空間狹小，應(yīng)根據(jù)實際情況，進行澆筑速度控制；D柱截面尺寸較大，澆筑高度大，模板的測壓力大，澆筑時應(yīng)隨時觀察模板支撐體系。發(fā)現(xiàn)異常9、必須立即停止放灰并向相關(guān)負責(zé)人報告，以便采取必要的補救措施；E. 因上部有加勁封板所以無法進行剔鑿作業(yè)，所以柱頂部標(biāo)高控制必須準(zhǔn)確，以免影響梁鋼筋綁扎時穿過箱型鋼柱無法通過；F.高拋自密實混凝土的流動性、擴展性都相對好于普通混凝土，故砼側(cè)壓力較大，所以對模板的支設(shè)強度、密封度要求較高，所有支設(shè)模板在與混凝土接觸面必須是全封閉的，故多層板必須采用新采購的板材，且各種縫隙均必須做好自粘條密封嚴密。3.3.8養(yǎng)護：A.C50、C40、C30P6混凝土使用的水泥量大，釋放的水化熱很大，拆模后必須對柱進行有效的養(yǎng)護措施：先對柱表面均勻灑水濕潤，再立即包裹一層塑料薄膜，并用膠帶固定好，并指派專人每天向塑料10、薄膜內(nèi)補充水分，確保濕潤狀態(tài)不少于14天。B.高拋自密實混凝土坍落度較大，所以拆模時間較普通混凝土稍長，要確?；炷翉姸冗_到1.2MPa后才能拆除，以免影響拆模后混凝土外觀質(zhì)量。六.模板計算書6.1 加密區(qū)計算書一、柱模板基本參數(shù)柱模板的截面寬度 B=1300mm，柱模板的截面高度 H=1300mm，柱模板的計算高度 L = 2000mm，柱箍間距計算跨度 d = 300mm。柱箍采用雙槽鋼10號槽鋼。柱模板豎楞截面寬度40mm，高度90mm。B方向豎楞9根，H方向豎楞9根。面板厚度15mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方剪切強度1.11、3N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。 柱模板支撐計算簡圖二、柱模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力產(chǎn)生荷載標(biāo)準(zhǔn)值。新澆混凝土側(cè)壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取10.000h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取4.000m/h； H 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取4.000m； 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.012、00。根據(jù)公式計算的新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F1=96.000kN/m2考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)0.90，實際計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值: F1=0.9096.000=86.400kN/m2考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)0.90，倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值: F2=0.903.000=2.700kN/m2。三、柱模板面板的計算面板直接承受模板傳遞的荷載，應(yīng)該按照均布荷載下的連續(xù)梁計算，計算如下 面板計算簡圖面板的計算寬度取柱箍間距0.30m。荷載計算值 q = 1.286.4000.300+1.402.7000.300=32.238kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I13、和截面抵抗矩W分別為: W = 30.001.501.50/6 = 11.25cm3； I = 30.001.501.501.50/12 = 8.44cm4；(1)抗彎強度計算 f = M / W f其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設(shè)計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷載設(shè)計值(kN/m)；經(jīng)計算得到 M = 0.100(1.2025.920+1.400.810)0.158經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.08010001000/11250=7.108N/mm214、面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.2025.920+1.40.810)0.158=3.046kN截面抗剪強度計算值 T=33046.0/(2300.00015.000)=1.015N/mm2截面抗剪強度設(shè)計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0.67725.9201584/(100600084375)=0.213mm面板的最大撓度小于157.5/250,滿足要求!四、豎楞木方的計算豎楞15、木方直接承受模板傳遞的荷載，應(yīng)該按照均布荷載下的三跨連續(xù)梁計算，計算如下 豎楞木方計算簡圖豎楞木方的計算寬度取 BH 兩方向最大間距0.158m。荷載計算值 q = 1.286.4000.158+1.402.7000.158=16.925kN/m 按照三跨連續(xù)梁計算，計算公式如下:均布荷載 q = 5.077/0.300=16.925kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.116.9250.30最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.30016.925=3.046kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.30016.925=5.585kN截面力學(xué)參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩16、W分別為: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4；(1)抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.152106/54000.0=2.82N/mm2抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求!(2)抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=33046/(24090)=1.269N/mm2截面抗剪強度設(shè)計值 T=1.30N/mm2抗剪強度計算滿足要求!(3)撓度計算最大變形 v=0.677ql4/100EI=0.617、7713.608300.04/(1009000.002430000.0)=0.034mm最大撓度小于300.0/250,滿足要求!五、B方向柱箍的計算豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載 P： P = (1.286.40+1.402.70)0.158 0.300 = 5.08kNB 柱箍按照集中荷載下多跨連續(xù)梁計算。 B 柱箍計算簡圖 B 柱箍彎矩圖(kN.m) B 柱箍剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計算結(jié)果如下： B 柱箍變形計算受力圖 B 柱箍變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩經(jīng)過計算得到最大支座 F= 20.310kN經(jīng)過計算得到最大變形 V= 2.198mmB柱18、箍的截面力學(xué)參數(shù)為截面抵抗矩 W = 79.40cm3；截面慣性矩 I = 396.60cm4；(1)B柱箍抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =9.241106/1.05/79400.0=110.84N/mm2B柱箍的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!(2)B柱箍撓度計算最大變形 v = 2.198mmB柱箍的最大撓度小于1540.0/400,滿足要求!六、B方向?qū)菟ǖ挠嬎阌嬎愎? N N = fA其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取170N/mm2；對拉螺栓的直徑(mm): 16對拉螺栓有效直徑(mm19、): 14對拉螺栓有效面積(mm2): A = 144.000對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 24.480對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 20.310B方向?qū)菟◤姸闰炈銤M足要求!七、H方向柱箍的計算豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載 P： P = (1.286.40+1.402.70)0.158 0.300 = 5.08kNH 柱箍按照集中荷載下多跨連續(xù)梁計算。 H 柱箍計算簡圖 H 柱箍彎矩圖(kN.m) H 柱箍剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計算結(jié)果如下： H 柱箍變形計算受力圖 H 柱箍變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩經(jīng)過計算得到最大支20、座 F= 20.310kN經(jīng)過計算得到最大變形 V= 2.198mmH柱箍的截面力學(xué)參數(shù)為截面抵抗矩 W = 79.40cm3；截面慣性矩 I = 396.60cm4；(1)H柱箍抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =9.241106/1.05/79400.0=110.84N/mm2H柱箍的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!(2)H柱箍撓度計算最大變形 v = 2.198mmH柱箍的最大撓度小于1540.0/400,滿足要求!八、H方向?qū)菟ǖ挠嬎阌嬎愎? N N = fA其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設(shè)計值，21、取170N/mm2；對拉螺栓的直徑(mm): 16對拉螺栓有效直徑(mm): 14對拉螺栓有效面積(mm2): A = 144.000對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 24.480對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 20.310H方向?qū)菟◤姸闰炈銤M足要求!6.2 非加密區(qū)計算書一、柱模板基本參數(shù)柱模板的截面寬度 B=1300mm，柱模板的截面高度 H=1300mm，柱模板的計算高度 L = 2000mm，柱箍間距計算跨度 d = 550mm。柱箍采用雙槽鋼10號槽鋼。柱模板豎楞截面寬度40mm，高度90mm。B方向豎楞9根，H方向豎楞9根。面板厚度15mm，剪切強度1.4N/22、mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。 柱模板支撐計算簡圖二、柱模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力產(chǎn)生荷載標(biāo)準(zhǔn)值。新澆混凝土側(cè)壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取10.000h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取4.000m/h； H 混凝土側(cè)壓力計23、算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取2.000m； 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.000。根據(jù)公式計算的新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F1=48.000kN/m2考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)0.90，實際計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值: F1=0.9048.000=43.200kN/m2考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)0.90，倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值: F2=0.903.000=2.700kN/m2。三、柱模板面板的計算面板直接承受模板傳遞的荷載，應(yīng)該按照均布荷載下的連續(xù)梁計算，計算如下 面板計算簡圖面板的計算寬度取柱箍間距0.55m。荷載計算值 q = 1.243.2000.550+1.402.7000.55024、=30.591kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 55.001.501.50/6 = 20.63cm3； I = 55.001.501.501.50/12 = 15.47cm4；(1)抗彎強度計算 f = M / W f其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設(shè)計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷載設(shè)計值(kN/m)；經(jīng)計算得到 M = 0.100(1.2023.760+1.401.485)0.158經(jīng)計算得到面25、板抗彎強度計算值 f = 0.07610001000/20625=3.679N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.2023.760+1.41.485)0.158=2.891kN截面抗剪強度計算值 T=32891.0/(2550.00015.000)=0.526N/mm2截面抗剪強度設(shè)計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0.67723.7601584/(100600015468826、)=0.107mm面板的最大撓度小于157.5/250,滿足要求!四、豎楞木方的計算豎楞木方直接承受模板傳遞的荷載，應(yīng)該按照均布荷載下的三跨連續(xù)梁計算，計算如下 豎楞木方計算簡圖豎楞木方的計算寬度取 BH 兩方向最大間距0.158m。荷載計算值 q = 1.243.2000.158+1.402.7000.158=8.760kN/m 按照三跨連續(xù)梁計算，計算公式如下:均布荷載 q = 4.818/0.550=8.760kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.18.7600.55最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.5508.760=2.891kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.527、508.760=5.300kN截面力學(xué)參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4；(1)抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.265106/54000.0=4.91N/mm2抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求!(2)抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=32891/(24090)=1.205N/mm2截面抗剪強度設(shè)計值 T=1.30N/mm2抗剪強度28、計算滿足要求!(3)撓度計算最大變形 v=0.677ql4/100EI=0.6776.804550.04/(1009000.002430000.0)=0.193mm最大撓度小于550.0/250,滿足要求!五、B方向柱箍的計算豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載 P： P = (1.243.20+1.402.70)0.158 0.550 = 4.82kNB 柱箍按照集中荷載下多跨連續(xù)梁計算。 B 柱箍計算簡圖 B 柱箍彎矩圖(kN.m) B 柱箍剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計算結(jié)果如下： B 柱箍變形計算受力圖 B 柱箍變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩經(jīng)過計算得到最29、大支座 F= 19.272kN經(jīng)過計算得到最大變形 V= 2.015mmB柱箍的截面力學(xué)參數(shù)為截面抵抗矩 W = 79.40cm3；截面慣性矩 I = 396.60cm4；(1)B柱箍抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =8.768106/1.05/79400.0=105.17N/mm2B柱箍的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!(2)B柱箍撓度計算最大變形 v = 2.015mmB柱箍的最大撓度小于1540.0/400,滿足要求!六、B方向?qū)菟ǖ挠嬎阌嬎愎? N N = fA其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設(shè)計30、值，取170N/mm2；對拉螺栓的直徑(mm): 16對拉螺栓有效直徑(mm): 14對拉螺栓有效面積(mm2): A = 144.000對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 24.480對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 19.272B方向?qū)菟◤姸闰炈銤M足要求!七、H方向柱箍的計算豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載 P： P = (1.243.20+1.402.70)0.158 0.550 = 4.82kNH 柱箍按照集中荷載下多跨連續(xù)梁計算。 H 柱箍計算簡圖 H 柱箍彎矩圖(kN.m) H 柱箍剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計算結(jié)果如下： H 柱箍31、變形計算受力圖 H 柱箍變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩經(jīng)過計算得到最大支座 F= 19.272kN經(jīng)過計算得到最大變形 V= 2.015mmH柱箍的截面力學(xué)參數(shù)為截面抵抗矩 W = 79.40cm3；截面慣性矩 I = 396.60cm4；(1)H柱箍抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =8.768106/1.05/79400.0=105.17N/mm2H柱箍的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!(2)H柱箍撓度計算最大變形 v = 2.015mmH柱箍的最大撓度小于1540.0/400,滿足要求!八、H方向?qū)菟ǖ挠嬎阌嬎愎? N N = fA其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取170N/mm2；對拉螺栓的直徑(mm): 16對拉螺栓有效直徑(mm): 14對拉螺栓有效面積(mm2): A = 144.000對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 24.480對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 19.272H方向?qū)菟◤姸闰炈銤M足要求!