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1、 韶關天泓居一期懸挑腳手架專項施工方案目錄韶關天泓居一期懸挑腳手架專項施工方案1一.工程情況簡介1二.現場場地條件2第二節 工程水文地質情況及氣候條件2一.工程水文地質情況2二. 韶關地區氣候條件2第三節 建筑、結構設計概況3二、編制依據4三、施工準備4四、搭設方案8五、施工安全管理10懸挑式扣件鋼管腳手架計算書15一、大橫桿的計算16二、小橫桿的計算17三、扣件抗滑力的計算19四、腳手架荷載標準值19五、立桿的穩定性計算20六、連墻件的計算22七、懸挑梁的受力計算23八、懸挑梁的整體穩定性計算24九、拉桿的受力計算25十、拉桿的強度計算25十一、錨固段與樓板連接的計算26工程概況:一.工程情2、況簡介本工程為韶關天泓居一期高層住宅，位于廣東省韶關市粵北工業開發區南郊七公里處，地塊地處韶關市濱江路東側，百旺大橋北側，韶南大道西側，風景優美，交通極為方便。韶關天泓居項目總用地面積61815m2，總建筑面積191839m2，分為一期和二期開發；本次投標工程為韶關天泓居一期工程，總建筑面積81313.72m2，包括1#、2#、3-1#、3-2#、5-1#、5-2#住宅樓及一期地下車庫；其中各住宅樓均與地下車庫相連接，可從樓內直接到達地下車庫。1#住宅樓：地下1層，地上24+1層，建筑高度71.75m，建筑面積13862.76 m2；2#住宅樓：地下1層，地上18+1層，建筑高度54.35m，3、建筑面積11273.31 m2；3-1#住宅樓：地下1層，地上18+1層，建筑高度54.35m，建筑面積11051.13 m2；3-2#住宅樓：地下1層，地上18+1層，建筑高度54.35m，建筑面積9510.96 m2；5-1#住宅樓：地下1層，地上18+1層，建筑高度54.35m，建筑面積11051.13 m2；5-2#住宅樓：地下1層，地上18+1層，建筑高度54.35m，建筑面積9084.46 m2；一期地下車庫：地下1層，建筑面積15479.97m2。二.現場場地條件本工程位于廣東省韶關市濱江路東側，百旺大橋北側，韶南大道西側，風景優美，交通極為方便；工地現場內“三通一平”已基本完成4、，具備施工條件。1現場已采用磚砌圍墻圍護封閉，設置有兩處出入口。2現場排污：場地現有市政排污管線靠濱江路一側，接口位于西北角。3排水系統、場內道路等臨時設施，待總包進場后進行布設施工。第二節 工程水文地質情況及氣候條件一.工程水文地質情況根據現場踏勘和工程圖紙設計說明，本工程0.000為絕對標高58.95m，擬建場區距江邊約30米，地下水位的相對標高為施工場地自然地坪下-2m，應充分考慮降水措施。根據設計要求，本工程采用預應力管樁樁基，業主安排分包單位進行樁基施工作業。二. 韶關地區氣候條件本工程位于廣東省韶關市，廣東省北部地區。 1.氣候特點：施工區域屬于亞熱帶濕潤型季風氣候區，四季特點為春5、季陰雨連綿，秋季降水偏少，冬季寒冷，夏季偏熱。全年無霜期310天左右，年日照時間14731925小時。2.風向：本地區冬夏的風向變化顯著，春季至初秋多偏南風，秋季至冬末多偏北風或偏東風，34月份為冬夏風向轉換期，9月份為夏冬風向轉換期，大于6級風的天數為35天，年平均風速1.9m/s，主要出現在臺風期，極大風速35.4m/s，510月多熱帶氣旋，中心最大處達12級。3.降雨量：韶關地區雨量充沛，年均降雨14002400毫米，38月為雨季，92月為旱季。歷年最大降雨量為2652.8mm，歷年最小降雨量為1030.1mm，日最大降雨量為255.6mm；一年最多雷雨天數為98天，最少為50天，平均每6、年74.9天。4.溫度條件：年平均氣溫18.8C21.6C，最冷月份（1月）平均氣溫8C11C，最熱月份（7月）平均氣溫28C29C，冬季各地氣溫自北向南遞增，夏季各地氣溫較接近。對施工基本沒有影響。第三節 建筑、結構設計概況本工程總建筑面積81313.72m2，由1#、2#、3-1#、3-2#、5-1#、5-2#住宅樓及一期地下車庫組成。設計概況詳見下表：工程名稱天泓居一期工程施工總承包招標項目建設地址甲方單位設計單位合同工期總工期：510日歷天計劃開工日期:2011年03月01日計劃竣工日期:2012年07月22日。質量等級合格建筑面積（m2）總建筑面積樓號建筑面積（m2）81313.727、1#13862.762#11273.313-1#11051.133-2#9510.965-1#11051.135-2#9084.46一期車庫15479.97建筑層數（地上/地下）1#24+1層/-1層建筑高度（m）71.752#18+1層/-1層54.353-1#18+1層/-1層54.353-2#18+1層/-1層54.355-1#18+1層/-1層54.355-2#18+1層/-1層54.35一期車庫18+1層/-1層3.90結構安全等級二級設計使用年限50年抗震設防烈度六度抗震設防類別丙類建筑物耐火等級一級基礎設計等級甲級建筑場地類別III類地面粗超度類別B類基礎形式樁基礎結構形式剪力墻8、框架二、編制依據1、懸挑式腳手架安全技術規程 DG/TJ08-20022、鋼結構設計規范 GBJ17-883、建筑結構荷載規范 GB50009-20014、建筑施工扣件式腳手架安全技術規程JGJ130-20015、建筑施工安全檢查標準 JGJ596、建筑施工高處作業安全技術規范 JGJ80-917、施工藍圖、法律、法規三、施工準備（一）施工管理機構和班組1、腳手架涉及到施工安全和施工進度，必須引起重視，管理機構如下：1）項目經理作為第一責任人負責統籌安排，協調勞動力和材料等，保證施工的順利有序進行。2）技術負責人負責組織腳手架搭設的技術方案和對工人進行技術交底，確保技術安全。3）安全員負責日常9、的搭設檢查和腳手架巡查工作，保證腳手架的使用安全。2、施工班組人員：擬安排架子工40人進行腳手架的搭設工作，并視現場施工進度而增減人員，以滿足進度的需要。（二）材料準備1、鋼管桿件和扣件1）桿件：鋼管采用外徑48mm，壁厚3.5mm的Q235鋼管，其力學性能符合國家現行標準碳素結構鋼GB700-89中Q235鋼的規定。用于立桿、大橫桿、剪刀撐和斜桿的鋼管長度為46m（此種長度一般重25kg以內，適合人工操作），用于小橫桿的鋼管長度為1.52.0m，以適應腳手架寬的需要為宜。鋼管的端部切口應平整，禁止使用有明顯變形、裂縫和嚴重銹蝕的鋼管。作為腳手架桿件使用的鋼管必須進行防銹處理，對購進的鋼管先行10、除銹，外壁涂防銹漆一道和面漆一道。2）扣件：扣件為桿件連接件，采用鍛鑄鐵扣件。扣件有三種：直角扣件（十字扣）：用于兩根垂直交叉鋼管的連接，如立桿與大橫桿、大橫桿與小橫桿，這是用量最大的扣件；旋轉扣件（回轉扣）：用于兩根成任意角度交叉鋼管的連接；對接扣件（筒扣、一字扣）：供對接鋼管用。質量要求：使用的扣件要有出廠合格證，應采用機械性能不低于KTH330-08的可鍛鑄鐵制作；鑄鐵扣件不得有裂紋、氣孔，不宜有疏松、砂眼或其它影響使用性能的鑄造缺陷；并應將影響外觀質量的粘砂，澆冒口殘余、披縫、毛刺、氧化皮等清干凈；扣件與鋼管的貼面必須嚴格整形，應保證與鋼管扣緊時接觸良好；扣件活動部位應能靈活轉動，旋轉11、扣件的兩旋轉面間隙應小于1mm；當扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離應不小于5mm；扣件表面應進行防銹處理。2、腳手板密排腳踏板必須用鋼管鋪設，面層用50mm厚木板滿鋪。3、鋼絲繩、吊環及其它材料鋼絲繩選用619鋼絲繩，直徑12.5mm。吊環采用14光圓鋼筋制作，鋼絲繩公稱抗拉強度N=1400N/mm2，鋼絲破斷拉力總和不小于80.1kN。4、安全網安全網必須采用合格的安全網（以施工機具檢測站檢驗報告為準），安全網綁扎采用8#鍍鋅鐵絲。（三）技術準備1、檢驗標準1）立桿垂直度偏差要求架高（H）立桿垂直度偏差絕對值架高（H）立桿垂直度偏差相對值H30m50mmH25m偏差H/200H30m100m12、mH30m偏差H/4002）鋼管立桿縱距偏差為50mm。3）扣件緊固力矩為4060N . m，不大于65N . m，以保證節點具有足夠剛性和傳遞荷載的能力。抽查安裝數量的5%，扣件不合格數量不多于抽查數量的10%。2、立桿：立桿全部采用單立桿，每六層下一層懸挑梁。立桿接長采用對接方式，相鄰立桿的接頭位置應錯開在不同步距的三分之一(按立桿縱距連續布設卸載鋼絲繩)。立桿與大橫桿必須用直角扣件扣緊，每步設置。立桿間距1400（最大不超1500），排距1000，內排距離結構為小于30cm，立桿套設在第二層懸挑工字鋼上預焊的直徑25mm三級鋼筋上。 3、大橫桿：步距為1500，上下橫桿的接長位置應錯開在13、不同的立桿縱距并與相近立桿的距離不大于縱距的三分之一，接長采用對接方式。搭于小橫桿之上，并用直角扣件扣緊。同一排大橫桿的水平偏差不大于50mm，外架外側每跨另加一條水平防護鋼管。4、小橫桿：按大橫桿步距和縱距與立桿連接，作為大橫桿的承力桿件，并用直角扣件與立桿扣緊。在任何情況下，均不得拆除作為基本構件的小橫桿。小橫桿伸出架體應有統一尺寸且不小于100mm。5、剪刀撐：在外側立面上必須沿長度和高度方向連續設置，每道剪刀撐跨越立桿的根數宜在57根（約79m）之間，水平夾角在4560之間；應與立桿和伸出的小橫桿進行連接。剪刀撐的接長均采用搭接，搭接長度不小于1m，設置3個旋轉扣件，桿端距離扣件不小于14、100。外觀目測要求：剪刀撐圖形大小一致，桿件挺直，交合高度一致。6、連墻桿：從第三層結構開始按腳手架的兩步三跨設置（間距3000*4200），連墻桿采用剛性連接（在樓層結構施工時預埋短鋼管）。7、護欄與擋腳板：在操作層上必須設一道護欄和擋腳板，護欄高度1200，擋腳板高180，采用夾板或鋼板制作，外面涂刷黑、黃相間的油漆。8、腳手板：必須按腳手架每層滿鋪，板與板之間緊靠，并綁扎牢固，不得有松動；腳手板和建筑物之間縫隙不得大于12cm。9、安全網：設置在外排立桿里面，必須用符合要求的系繩將網周邊每隔45cm系牢在腳手管上，四周繃緊。10、臨時施工斜道：在腳手架外側搭設成單邊梯上下，高度和腳手架15、步級相同，即上完一層施工梯轉向腳手架層面走，到梯臺時再往上一層行走。11、懸挑腳手架布置圖：四、搭設方案（一）施工順序在相應結構層施工時按立桿布置方式留設好預埋件安裝懸挑工字鋼預埋20錨環放置縱向掃地桿逐根樹立立桿，隨即與縱向掃地桿扣牢安裝橫向掃地桿，并與立桿或縱向掃地桿扣牢安裝第一步大橫桿（與各立桿扣牢）安裝第一步小橫桿第二步大橫桿第二步小橫桿第三、四步大橫桿和小橫桿設置連墻桿接立桿加設剪刀撐鋪腳手板（綁扎護身欄桿和擋腳板）立掛安全網（二）搭設規定1、采用雙排外腳手架，立桿間距1400（最大不超1500），步距1500，滿鋪腳手板。2、搭設之前，必須清點現場的桿件及配件，禁止使用規格質量不符16、合要求的桿配件。3、腳手架的搭設作業，必須在統一指揮下，按照以下程序規定執行：1）按照腳手架施工方案布置進行16號工字鋼預埋20錨環的安裝，按要求搭設掃地桿，掃地桿離工字鋼挑梁200mm。2）周邊腳手架從一個角部開始，并向兩邊延伸交圈搭設；3）按定位依次豎起立桿，將立桿與縱橫掃地桿聯結固定，然后裝設第一步的縱向和橫向平桿，隨校正立桿垂直后予以固定，并按此要求繼續向上搭設；跟隨施工進度，立桿頂部應隨時高出工作面1.5m，作為安全護欄。4）剪刀撐、斜桿等整體拉接桿件隨搭設的架子一起及時設置；5）腳手架處于頂層連墻點的自由高度不得大于6m，當作業層高出其下連墻桿4m或2步以上，且其上無連墻件時，應采17、取適當的臨時撐位措施；6）工人在架上進行搭設作業時，作業面上應鋪適當數量的腳手板并予以臨時固定。7）要求架體(含內立桿與建筑物之間)每隔五層水平全封閉一次，并掛好水平安全網和標識牌，注明臨邊長度，通道口個數，安全負責人等。8）立桿頂端應高出建筑物檐口上皮高度1.5m，四角要垂直，保證腳手架外觀整齊。（三）使用規定1、作業層每平方米架面上的施工荷載不得超過3kN/m2；不得在同一豎向位置的上、下層同時堆放過多材料，嚴格控制架面施工荷載和同時作業的層數，避免超載或產生過大集中和偏心分布而失穩。2、架上施工設備單重不得大于1kN，砂漿和容器的總重不得大于1.5kN，使用人力在架上搬運和安裝的構件自重18、不得大于2.5kN；3、在架面上設置的材料應碼放整齊穩固，不影響施工操作和人員通行；4、在作業中，禁止隨意拆除腳手架的基本構架桿件、整體性桿件、連接緊固件和連墻件；5、工人在架上作業時，應有安全防護意識，避免發生碰撞、閃失和落物，嚴禁在架上嬉鬧；6、人員上下腳手架必須走設安全防護的出入通道，嚴禁攀腳手架上下；7、每班工人上架作業，應先檢查有無影響安全作業的問題存在，排除和解決后方許開始作業。在作業中發現有不安全的情況和跡象時，應立即停止作業進行檢查，解決以后才能恢復正常作業；8、在每步架的作業完成以后，必須清理架面，嚴禁高處擲物和傾倒垃圾。（四）拆除規定1、拆除順序：安全網護身欄擋腳板腳手板小19、橫桿大橫桿立桿連墻件縱向支撐2、腳手架的拆除作業應按預先確定的拆除程序進行，就是先搭的后拆，后搭的先拆，先從鋼管腳手架頂端拆起；3、連墻件應在位于其上的全部可拆桿件都拆除之后才能拆除。4、在拆除過程中，凡已松開連接的桿配件應及時拆除運走，避免誤扶或誤靠已松脫連接的桿件；拆下的桿配件應以安全的方式運出，嚴禁向下拋擲。5、在拆除期間，應做好配合、協調工作，并設置警戒線，由專人負責指揮，禁止單人進行拆除較重桿件等危險性的作業。五、施工安全管理（一）一般安全要求1、腳手架搭設前必須根據工程的特點按照規范、規定，制定施工方案和搭設的安全技術措施。2、腳手架搭設或拆除人員必須由符合勞動部頒發的特種作業人員20、安全技術培訓考核管理規定經考核合格、領取特種作業人員操作證的專業架子工進行。3、操作人員應持證上崗，操作時必須配戴安全帽、安全帶、穿防滑鞋。4、腳手架與高壓線路的水平距離和垂直距離必須按照“施工現場對外電線路的安全距離及防護的要求”有關條文要求執行。5、大霧及雨天氣和6級以上大風時，不得進行腳手架上的高處作業。雨天后作業，必須采取安全防滑措施。6、腳手架搭設作業時，應按形成基本構架單元的要求逐排、逐跨和逐步地進行搭設，矩形周邊腳手架宜從其中的一個角部開始向兩個方向延伸搭設，確保已搭部分穩定。7、搭設作業，應按以下要求作好自我保護和保護作業現場人員的安全：1）在架上作業人員應穿防滑鞋和佩掛好安全21、帶。保證作業的安全，腳下應鋪設必要數量的腳手板，并應鋪設平穩，且不得有探頭板。當暫時無法鋪設落腳板時，用于落腳或抓握、把（夾）持的桿件均應為穩定的構架部分，著力點與構架節點的水平距離應不大于0.8m，垂直距離應不大于1.5m。位于立桿接頭之上的自由立桿（尚未與水平桿聯接者）不得用作把持桿。2）架上作業人員應作好分工和配合，傳遞桿件應掌握好重心，平穩傳遞。不要用力過猛，以免引起人身或桿件失衡。對每完成的一道工序，要相互詢問并確認后才能進行下一道工序。3）作業人員應佩戴工具袋，工具用后裝于袋中，不要放在架子上，以免掉落傷人。4）架設材料要隨上隨用，以免放置不當時掉落。5）每次收工以前，所有上架材料22、應全部搭設好，不要存留在架子上，而且一定要形成穩定的構架，不能形成穩定構架的部分應采取臨時撐拉措施予以加固。6）在搭設作業進行中，地面上的配合人員應避開可能落物的區域。8、架上作業時的安全注意事項：1）作業前應注意檢查作業環境是否可靠，安全防護設施是否齊全有效，確認無誤后方可作業。2）作業時應注意隨時清理落在架面上的材料，保持架面上規整清潔，不要亂放材料、工具，以免影響作業的安全和發生掉物傷人。3）在進行撬、拉、推等操作時，要注意采取正確的姿勢，站穩腳跟，或一手把持在穩固的結構或支持物上，以免用力過猛身體失去平衡或把東西甩出。在腳手架上拆除模板時，應采取必要的支托措施，以防拆下的模板材料掉落架23、外。4）當架面高度不夠，需要墊高時，一定要采用穩定可靠的墊高辦法，且墊高不要超過50cm；超過50cm時，應按搭設規定升高鋪板層。在升高作業時，應相應加高防護設施。5）在架面上運送材料經過正在作業中的人員時，要及時發出“請注意”、“請讓一讓”的信號。材料要輕擱穩放，不許采用傾倒、猛磕或其它匆忙卸料方式。6）嚴禁在架面上打鬧戲耍、退著行走和跨坐在外防護橫桿上休息。不要在架面上搶行、跑跳，相互避讓應注意身體不要失衡。9、在腳手架上進行電氣焊作業時，要鋪鐵皮接著火星或移去易燃物，以防火星點著易燃物。并應有防火措施。一旦著火時，及時予以撲滅。10、 其他安全注意事項：1）運送桿配件應盡量利用垂直運輸設24、施或懸掛滑輪提升，并綁扎牢固。盡量避免或減少用人工層層傳遞。2）除搭設過程中必要的12步架的上下外，作業人員不得攀緣腳手架上下，應走房屋樓梯或另設安全人梯。3）在搭設腳手架時，不得使用不合格的架設材料。4）作業人員要服從統一指揮，不得自行其是。11、架上作業應按規范或設計規定的使用，嚴禁超載。并應遵守如下要求：1）作業面上的荷載，包括腳手板、人員、工具和材料，作業面上的荷載，包括腳手板、人員、工具和材料，應按規范的規定值控制，裝修腳手架不超過2kN/m2。2）腳手架的鋪腳手板層和同時作業層的數量不得超過規定。3）垂直運輸設施（如物料提升架等）與腳手架之間的轉運平臺的鋪層數和荷載控制應按施工組織25、設計的規定執行。不得任意增加鋪板層的數量和在轉運平臺上超載堆放材料。4）架面荷載應力要求均勻分布，避免荷載集中于一側。5）過梁等墻體構件要隨運隨裝，不得存放在腳手架上。6）較重的施工設備（如電焊機等）不得放置在腳手架上。嚴禁將模板支撐、纜風繩、砼泵及砂漿的輸送管等固定在腳手架上及任意懸掛起重設備。12、架上作業時，不要隨意拆除基本結構桿件和連墻件，因作業的需要必須拆除某些桿件和連墻點時，必須取得施工主管和技術人員的同意，并采取可靠的加固措施后方可拆除。13、架上作業時，不要隨意拆除安全防護設施，未有設置或設置不符合要求時，必須補設或改善后，才能上架進行作業。14、腳手架拆除作業前，應制訂詳細的26、拆除施工方案和安全技術措施。并對參加作業全體人員進行技術安全交底，在統一指揮下，按照確定的方案進行拆除作業，注意事項如下：1）一定要按照先上后下、先外后里、先架上面材料后構架材料、先鋪件后結構件和先結構件后附墻件的順序、一件一件地松開聯結、取出并隨即吊下（或集中到毗鄰的未拆的架面上，扎捆后吊下）。2）拆卸腳手板、桿件、門架及其它較長、較重、有兩端聯結的部件時，必須要兩人或多人一組進行。禁止單人進行拆卸作業，防止把持桿件不穩、失衡而發生事故。拆除水平桿件時，松開聯結后，水平托持取下。拆除立桿時，在把穩上端后，再松開下端聯結取下。3）多人或多組進行拆卸作業時，應加強指揮，并相互詢問作業步驟，嚴禁不27、按程序進行的任意拆卸。4）因拆除上部或一側的附墻拉結而使架子不穩時，應加設臨時撐拉措施，以防因架子晃動影響作業安全。5）拆卸現場應有可靠的安全圍護，并設專人看管，嚴禁非作業人員進入拆卸作業區內。6）嚴禁將拆卸下的桿部件和材料向地面拋擲。已吊至地面的架設材料應隨時運出拆卸區域，保持現場文明。（二）安全技術要求確保腳手架在搭設、使用和拆除過程中的安全應符合如下安全技術要求：1、構架結構在滿足使用要求的構架尺寸的同時，應確保以下安全要求：1）構架結構的穩定構架單元不缺基本的穩定構造桿部件。整體按規定設置斜桿、剪刀撐、連墻桿或撐、拉件。在通道、洞口以及其他需要加大尺寸（高度、跨度）或承受超規定荷載的部28、位，根據需要設置加強桿件或構造。如下圖所示。2）聯結節點可靠桿件相交位置符合節點構造規定。聯接件的安裝和緊固力符合要求。2、基礎（地）和拉撐承受結構1）腳手架的連墻點、撐拉點和懸空掛（吊）點必須設置在能可靠地承受撐拉荷載的結構部位，必要時應進行結構驗算。3、安全防護腳手架上的安全防護設施應能有效地提供安全防護，防止架上的人員和物品發生墜落。1）搭設和拆除作業中的安全防護：作業現場應設安全圍護和警示標志，禁止無關人員進入危險區域。對尚未形成或已失去穩定結構的腳手架部位加設臨時支撐或拉結。在無可靠的安全帶扣掛物時，應拉設安全網。設置材料提上或吊下的設施，禁止投擲。2）作業面的安全防護：腳手架的作業29、面的腳手板必須滿鋪，不得留有空隙和探頭板。腳手板與墻面之間的距離一般不應大于12cm。 作業面的外側立面的防護設施視具體情況可采用：a、擋腳板加二道防護欄桿。b、二道防護橫桿滿掛安全立網。c、其他可靠的圍護辦法。3）人行道和運輸通道的防護：貼近或穿過腳手架的人行道和運輸通道必須設置護頭棚板。上下腳手架有高度差的入口應設坡度或踏步，并設欄桿防護。六、懸挑架計算（附計算書），以最高塔樓1#樓為計算對象。七、（附圖一）懸挑平面布置圖、（附圖二）立面圖及剖面圖 懸挑式扣件鋼管腳手架計算書 鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。 計算參數: 雙排腳手架，搭設30、高度76.0米，立桿采用單立管。 立桿的縱距1.40米，立桿的橫距1.00米，內排架距離結構0.30米，立桿的步距1.50米。 采用的鋼管類型為483.5， 連墻件采用2步3跨，豎向間距3.00米，水平間距4.20米。 施工活荷載為3.0kN/m2，同時考慮1層施工。 腳手板采用沖壓鋼板，荷載為0.20kN/m2，按照鋪設42層計算。 欄桿采用竹笆片，荷載為0.10kN/m，安全網荷載取0.0050kN/m2。 腳手板下大橫桿在小橫桿上面，且主結點間增加一根大橫桿。 基本風壓0.35kN/m2，高度變化系數1.1300，體型系數1.1340。 卸荷鋼絲繩采取6段卸荷，吊點卸荷水平距離1倍立桿間31、距。 卸荷鋼絲繩的換算系數為0.85，安全系數K=10.0，上吊點與下吊點距離3.1m。 懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.40米，建筑物內錨固段長度3.00米；陽臺段建筑物內錨固段長度4.80米。 懸挑水平鋼梁采用拉桿與建筑物拉結，最外面支點距離建筑物0.30m。拉桿采用鋼絲繩。 一、大橫桿的計算 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.2001.000/2=0.100kN/m 活32、荷載標準值 Q=3.0001.000/2=1.500kN/m 靜荷載的計算值 q1=1.20.038+1.20.100=0.166kN/m 活荷載的計算值 q2=1.41.500=2.100kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.080.166+0.102.100)1.4002 支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.100.166+0.1172.100)1.4002 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩33、的最大值進行強度驗算： =0.514106/5080.0=101.205N/mm2 大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載標準值q1=0.038+0.100=0.138kN/m 活荷載標準值q2=1.500kN/m 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.6770.138+0.9901.500)1400.04/(1002.06105121900.0)=2.415mm 大橫桿的最大撓度小于1400.0/150與10mm,滿足要求! 二、小橫桿的計算 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在34、小橫桿的上面。 用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.0381.400=0.054kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.2001.0001.400/2=0.140kN 活荷載標準值 Q=3.0001.0001.400/2=2.100kN 荷載的計算值 P=1.20.054+1.20.140+1.42.100=3.173kN 小橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=(1.20.038)135、.0002/8+3.173 =0.799106/5080.0=157.261N/mm2 小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.00.0381000.004/(3842.060105121900.000)=0.02mm 集中荷載標準值P=0.054+0.140+2.100=2.294kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=2293.7601000.01000.01000.0/(48236、.06105121900.0)=1.903mm 最大撓度和 V=V1+V2=1.923mm 小橫桿的最大撓度小于1000.0/150與10mm,滿足要求! 三、扣件抗滑力的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 1.荷載值計算 橫桿的自重標準值 P1=0.0381.000=0.038kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.2001.0001.400/2=0.140kN 活荷載標準值 Q=3.0001.0001.400/2=2.100kN 荷載的計算值 R37、=1.20.038+1.20.140+1.42.100=3.154kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN； 四、腳手架荷載標準值 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1248 NG1 = 0.12576.000=9.485kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用沖壓鋼腳手板，標準值為0.20 NG2 = 038、.200421.400(1.000+0.300)/2=7.644kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.10 NG3 = 0.1001.40042/2=2.940kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.40076.000=0.532kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 20.601kN。 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 3.00011.4001.000/239、=2.100kN 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表D.4的規定采用：W0 = 0.350 Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表的規定采用：Uz = 1.130 Us 風荷載體型系數：Us = 1.134 經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.70.3501.1301.134 = 0.314kN/m2。 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 考慮到分段卸荷作用，經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=(1.220.40、601+0.851.42.100)/71.50=5.833kN 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 考慮到分段卸荷作用，經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=(1.220.601+1.42.100)/71.50=5.927kN 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。 經過計算得到風荷載產生的彎矩 Mw=0.851.40.3141.4001.800 五、立桿的穩定性計算 0.卸荷計算規范外內容，供參考 卸荷41、吊點按照完全卸荷計算方法。 在腳手架全高范圍內增加6吊點；吊點選擇在立桿、小橫桿、大橫桿的交點位置；以吊點分段計算。 計算中腳手架的豎向荷載按照吊點數平均分配。 經過計算得到 1=arctg3.10/(1.00+0.30)=1.174 2=arctg3.10/0.30=1.474 最下面的立桿軸向力在考慮風荷載時為5.833kN和5.833kN。 最下面的立桿軸向力在不考慮風荷載時為5.927kN和5.927kN。 考慮荷載組合，各吊點位置處內力計算為(kN) T1=6.43 T2=5.96 F1=2.49 F2=0.57 其中T鋼絲繩拉力，F鋼絲繩水平分力。 所有卸荷鋼絲繩的最大拉力為6.442、27kN。 選擇卸荷鋼絲繩的破斷拉力要大于10.0006.427/0.850=75.617kN。 選擇619+1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1400MPa，直徑12.5mm。滿足要求! 吊環強度計算公式為 = T / A f 其中f 吊環鋼筋抗拉強度，混凝土結構設計規范規定f = 50N/mm2； A 吊環截面積，每個吊環按照兩個截面計算。 經過計算得到，選擇吊環的直徑要至少(12854.8794/3.1416/50/2)1/2=13mm。 1.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=5.833kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； k 計算長度附加系43、數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立桿凈截面面積，A=4.890cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由長細比，為3118/16=197； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.186； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =5833/(0.19489)+169000/5080=97.565N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設44、計值，f=205.00N/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足要求! 連墻件拉結樓板預埋鋼管示意圖 七、懸挑梁的受力計算 懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。 懸臂部分腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。 本工程中，腳手架排距為1000mm，內側腳手架距離墻體300mm，支拉斜桿的支點距離墻體 = 300mm， 水平支撐梁的截面慣性矩I = 1130.00cm4，截面抵抗矩W = 141.00cm3，截面積A = 26.10cm2。 受腳手架集中荷載 P=5.93kN 水平鋼梁自重荷載 q=1.226.100.00017.8510=045、.25kN/m 懸挑腳手架示意圖 懸挑腳手架計算簡圖 經過連續梁的計算得到 懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN) 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m) 懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm) 各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為 R1=32.497kN,R2=-19.938kN,R3=0.377kN 最大彎矩 Mmax 抗彎計算強度 f=M/1.05W+N/A=6.076106/(1.05141000.0)+3.1451000/2610.0=42.246N/mm2 水平支撐梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求! 八、懸挑梁的整體穩定性計算 水平鋼梁采用16號工字鋼,計算公式如下 其中 b 均勻46、彎曲的受彎構件整體穩定系數，查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B得到： b=2.00 由于b大于0.6，按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B其值bb=0.929 經過計算得到強度 =6.08106/(0.929141000.00)=46.39N/mm2； 水平鋼梁的穩定性計算 f,滿足要求! 九、拉桿的受力計算 水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算 其中RUicosi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。 各支點的支撐力 RCi=RUisini 按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為 RU1=32.649kN 十、拉桿的強度計算 拉繩或拉桿的軸47、力RU我們均取最大值進行計算，為RU=32.649kN 拉繩的強度計算： 如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算： 其中Fg 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)； 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8； K 鋼絲繩使用安全系數。 選擇拉鋼絲繩的破斷拉力要大于8.00032.649/0.850=307.286kN。 選擇619+1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1400MPa，直徑24.5mm。 鋼絲拉繩的吊環強度計算： 鋼絲拉繩的軸力RU我們均取最大值進行計算作為吊環的拉力N，為 N=RU=32.649k48、N 鋼絲拉繩的吊環強度計算公式為 其中 f 為吊環抗拉強度，取f = 50N/mm2，每個吊環按照兩個截面計算； 所需要的鋼絲拉繩的吊環最小直徑 D=326494/(3.1416502)1/2=21mm 十一、錨固段與樓板連接的計算 1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下： 水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=19.938kN 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為 其中f為拉環鋼筋抗拉強度，每個拉環按照兩個截面計算，按照混凝土結構設計規范f = 50N/mm2； 所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=199384/(3.1416502)1/2=20mm 水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并在拉環附近做附加鋼筋加強，并要保證兩側30cm以上搭接長度。