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1、塔 吊 基 礎(chǔ) 方 案塔吊基礎(chǔ)施工方案一、工程概況青浦華新鎮(zhèn)5號地塊住宅小區(qū)位于青浦區(qū)華新鎮(zhèn)，西臨河道通波塘，東至金家宅江和經(jīng)一路，北臨規(guī)劃一路，南面花橋涇，總建筑面積226067m2。本工程由南北向的規(guī)劃二路劃分為東西兩個地塊，分別為E-9地塊和E-10地塊，我單位施工的E-9地塊由19幢高層住宅、一層外擴地下車庫、12層的配套公建組成，建筑面積123619 m2。為保證工程進度，確保現(xiàn)場施工材料的垂直運輸，圓滿完成業(yè)主對工程進度的總體要求，根據(jù)現(xiàn)場平面布置，共設(shè)置8臺塔吊（具體位置詳見平面定位圖）。二、編制依據(jù)1、塔式起重機設(shè)計規(guī)范（GB/T13752-1992）2、地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范（GB2、50007-2002）3、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB50009-2001）4、建筑安全檢查標(biāo)準（JGJ59-99）5、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（GB50010-2002）6、建筑樁基技術(shù)規(guī)范（JGJ94-94）7、上海勘測設(shè)計研究院編制的青浦華新鎮(zhèn)5號地塊工程詳勘階段巖土工程勘察報告，編號：2009-K-458、江麓建筑機械有限公司提供的塔吊說明書三、塔基定位1#塔吊布置在1#樓南面26軸處，距離A軸4m，負責(zé)1#、3#樓材料吊運；2#塔吊布置在2#樓南面26軸處，距離A軸4m，負責(zé)2#、4#樓材料吊運；3#塔吊布置在7#樓北面3軸處往東0.5m，距離Q軸5m，負責(zé)7#、5#樓材料吊運；4#塔吊布置在63、#樓 K軸往南2.5m、距離22軸4m，負責(zé)6#樓材料吊運；5#塔吊布置在11#樓西面M軸，距離1軸4m，負責(zé)8#樓、9#樓、10#樓、11#樓材料吊運；6#塔吊布置在13#樓南面26軸處，距離A軸4m，負責(zé)13#、14#、15#樓材料吊運；7#塔吊布置在16#樓東面K軸處，距離18軸4m，負責(zé)16#、17#樓材料吊運；8#塔吊布置在19#樓西面，J軸往南0.3m，距離1軸5m，負責(zé)18#、19#樓材料吊運四、樁基施工根據(jù)廠家提供的圖紙要求，地基承載能力不得低于0.2Mpa，結(jié)合勘察報告提供的有關(guān)資料，為滿足塔吊對土體承載力的要求，選用土層（-0.221.25）作為基底持力層，同時，在承臺下打4、入4根PHC-AB500（100）18m管樁，確保塔吊基礎(chǔ)的安全性及穩(wěn)定性。由于3#、4#、5#塔吊處在人防地下室邊緣，為保證在開挖過程中塔吊基礎(chǔ)的側(cè)向穩(wěn)定，防止移位及基礎(chǔ)底下土層的擾動，在原來的基礎(chǔ)上再打入二根9m長管樁，并且在基坑的開挖過程中該部位應(yīng)做好錨桿及基壁護坡。樁基礎(chǔ)施工利用原主體樁基施工隊伍設(shè)備及人員。五、基礎(chǔ)施工壓樁完成后即開始開挖土方進行鋼筋砼施工，墊層厚度為150mm，澆筑時應(yīng)確保平整密實。待24小時后，進行基礎(chǔ)放線和樁位復(fù)合，基礎(chǔ)線必須準確，并由專人進行復(fù)核，然后進行埋件放設(shè)，位置和標(biāo)高基本準確后，用C35砼進行墊層固定塢牢，并準確核對位置、標(biāo)高和垂直度，特別是四點標(biāo)高誤5、差應(yīng)控制在1.5mm內(nèi)，校準準確后用電焊將埋件用電焊固定。樁與承臺錨固見附圖。鋼筋綁扎：基礎(chǔ)底板及上皮筋為20155，鋼筋的成型加工和綁扎應(yīng)嚴格按照設(shè)計和現(xiàn)行規(guī)范的有關(guān)規(guī)定，確保位置截面的正確。鋼筋施工時應(yīng)避免擾動塔機埋件，綁扎后及時墊好保護層和做好隱蔽驗收工程驗收。模板：基礎(chǔ)模板采用18厚九夾板，豎向圍檁為50100方木間距為300mm，橫圍檁為三道雙根483.5鋼管。為防止模板爆裂，采用12對拉螺栓三道，間距為600mm，模板施工應(yīng)確保相應(yīng)位置的正確，并有足夠的強度、剛度和穩(wěn)定性，模板與模板之間的接縫應(yīng)嚴密。塔機接地采用預(yù)埋件與樁基主筋用216鋼筋連接，接地電阻不得超過4，若不能滿足，應(yīng)補6、打接地極，接地連接的電焊縫應(yīng)符合有關(guān)規(guī)范要求，并做隱蔽工程驗收記錄。砼澆搗：本基礎(chǔ)混凝土為C35，方量為32m3。采用商品混凝土泵送澆搗，布料應(yīng)均勻，嚴禁集中一點或一邊，并且避免泵管移動過程中碰撞使預(yù)埋件位移，澆搗時振動應(yīng)快插慢拔，插點均勻，并且應(yīng)做到兩次振搗，間隔時間宜為1小時左右，從而減少應(yīng)澆筑層太厚造成的收縮裂縫。澆搗過程中應(yīng)有專人對澆搗過程進行監(jiān)督，并經(jīng)常核驗埋件的位置和水平，砼澆搗后表面應(yīng)壓光，12小時后應(yīng)澆水養(yǎng)護，模板拆除（強度達到1.2 MPa）驗收后也可覆土養(yǎng)護。六、塔吊基礎(chǔ)計算書塔吊基礎(chǔ)荷載按最不利參數(shù)計算，即按非工作工況參數(shù)取值。（一）、塔吊的基本參數(shù)信息塔吊型號：JL507、15 塔吊起升高度H：60.000m，塔身寬度B：1.64m， 基礎(chǔ)埋深D：1.500m，自重F1：400kN， 基礎(chǔ)承臺厚度Hc：1.28m，最大起重荷載F2：60kN， 基礎(chǔ)承臺寬度Bc：5.000m，樁類別:預(yù)應(yīng)力管樁 樁直徑：0.500m，樁間距a：3.5m， 承臺箍筋間距S：320mm，承臺混凝土的保護層厚度：50mm， 空心樁的空心直徑：0.34m。 （二）、塔吊基礎(chǔ)承臺頂面的豎向力和彎矩計算塔吊自重（包括壓重）F1=400.00kN， 塔吊最大起重荷載F2=60.00kN， 作用于樁基承臺頂面的豎向力F=1.2(F1+F2)=552.00kN， 風(fēng)荷載對塔吊基礎(chǔ)產(chǎn)生的彎矩計算：M8、kmax1900kNm；（三）、承臺彎矩及單樁樁頂豎向力的計算1. 樁頂豎向力的計算依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范（JGJ94-94）的第5.1.1條，在實際情況中x、y軸是隨機變化的，所以取最不利情況計算。其中 n單樁個數(shù)，n=4； F作用于樁基承臺頂面的豎向力設(shè)計值，F(xiàn)=552.00kN； G樁基承臺的自重：G=1.2(25BcBcHc)=1.2(255.005.001.28)=960.00kN； Mx,My承臺底面的彎矩設(shè)計值，取2660.00kNm； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離a/20.5=2.47m； Ni單樁樁頂豎向力設(shè)計值；經(jīng)計算得到單樁樁頂豎向力設(shè)計值， 最大壓力：Nmax9、=(552.00+960.00)/4+2660.002.47/(22.472)=915.40kN。最小壓力：Nmin=(552.00+960.00)/4-2660.002.47/(22.472)=-159.40kN。需要驗算樁的抗拔2. 承臺彎矩的計算依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范（JGJ94-94）的第5.6.1條。 Mx = Niyi My = Nixi其中 Mx,My計算截面處XY方向的彎矩設(shè)計值； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離取a/2-B/2=0.93m； Ni1扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設(shè)計值，Ni1=Ni-G/n=675.40kN；經(jīng)過計算得到彎矩設(shè)計值：Mx=My=2675.10、400.93=1256.25kNm1900 kNm。（四）、承臺截面主筋的計算依據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50010-2002)第7.2條受彎構(gòu)件承載力計算。 式中，l系數(shù)，當(dāng)混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當(dāng)混凝土強度等級為C80時，1取為0.94,期間按線性內(nèi)插法得1.00； fc混凝土抗壓強度設(shè)計值查表得16.70N/mm2； ho承臺的計算高度：Hc-50.00=1230.00mm； fy鋼筋受拉強度設(shè)計值，fy=300.00N/mm2；經(jīng)過計算得：s=1256.25106/(1.0016.705000.001230.002)=0.010； =1-(1-20.010)0.5=011、.010； s =1-0.010/2=0.995； Asx =Asy =1256.25106/(0.9951230.00300.00)=3421.56mm2。由于最小配筋率為0.15%,所以構(gòu)造最小配筋面積為:5000.001280.000.15%=9600.00mm2。建議配筋值：HRB335鋼筋，B20155。承臺底面單向根數(shù)33根。實際配筋值10368.6mm2。（五）、承臺斜截面抗剪切計算依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范(JGJ94-94)的第5.6.8條和第5.6.11條，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 其中，0建筑樁基重要性系數(shù)，取1.00； b0承臺計算截面處的計算寬度，b0=5000mm； 12、h0承臺計算截面處的計算高度，h0=1230mm； 計算截面的剪跨比，=a/h0此處，a=(3500.00-1640.00)/2=930.00mm；當(dāng) 3時,取=3，得=0.76； 剪切系數(shù)，當(dāng)0.31.4時，=0.12/(+0.3)；當(dāng)1.43.0時，=0.2/(+1.5)，得=0.11； fc混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值，fc=16.70N/mm2；則，1.00915.40=915.401kN0.1116.7050001230/1000=11297.55kN；經(jīng)過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構(gòu)造配箍筋！（六）、樁豎向極限承載力驗算依據(jù)建筑樁基技術(shù)規(guī)范(JGJ94-94)的第5.2.2-3條，單13、樁豎向承載力設(shè)計值按下面的公式計算： R = sQsk/s+pQpk/p+cQck/c Qsk = uqsikli Qpk = qpkAp Qck = qckAc/n其中 R單樁的豎向承載力設(shè)計值； Qsk單樁總極限側(cè)阻力標(biāo)準值； Qpk單樁總極限端阻力標(biāo)準值； Qck相應(yīng)于任一復(fù)合基樁的承臺底地基土總極限阻力標(biāo)準值； qck承臺底1/2承臺寬度深度范圍(5m)內(nèi)地基土極限阻力標(biāo)準值，qck= 70.000 kPa； Ac承臺底地基土凈面積，Ac=5.0005.000-40.283=23.869m2； n樁數(shù)量，n=4； c承臺底土阻力群樁效應(yīng)系數(shù)，c=ciAci/Ac+ceAce/Ac s,14、 p, c分別為樁側(cè)阻群樁效應(yīng)系數(shù)，樁端阻群樁效應(yīng)系數(shù)，承臺底土阻力群樁效應(yīng)系數(shù)； s,p, c分別為樁側(cè)阻抗力分項系數(shù)，樁端阻抗力分項系數(shù)，承臺底土阻抗力分項系數(shù)； qsik樁側(cè)第i層土的極限側(cè)阻力標(biāo)準值； qpk極限端阻力標(biāo)準值； u樁身的周長，u=1.571m； Ap樁端面積,取Ap=0.283m2； li第i層土層的厚度；各土層厚度及阻力標(biāo)準值如下表: 序號地層名稱厚度（m）樁側(cè)阻力標(biāo)準值qsia（kPa）樁端極限阻力標(biāo)準值qpa（kPa）抗拔系數(shù)1雜填土1.0024.00/0.502粘土1.3015.00/0.603粉質(zhì)粘土3.0018.00/0.604粘土13.0035.0018015、0.000.60由于樁的入土深度為16.00m,所以樁端是在第4層土層。單樁豎向承載力驗算: R=1.57(1.0024.001.00+1.3015.001.00+3.0018.001.00+10.7035.001.00)/1.65+1.111800.000.283/1.65+0.54(70.00023.869/4)/1.700=9.25102kNN=915.401kN；上式計算的R的值大于最大壓力915.40kN,所以滿足要求!（七）、樁基礎(chǔ)抗拔驗算非整體破壞時，樁基的抗拔極限承載力標(biāo)準值：Uk=iqsikuili其中：Uk樁基抗拔極限承載力標(biāo)準值； ui破壞表面周長，取ui=d=3.14216、 0.5=1.571m； qsik 樁側(cè)表面第i層土的抗壓極限側(cè)阻力標(biāo)準值； i 抗拔系數(shù)，砂土取0.500.70，粘性土、粉土取0.700.80，樁長l與樁徑d之比小于20時，取小值； li第i層土層的厚度。經(jīng)過計算得到：Uk=iqsikuili=441.08kN；整體破壞時，樁基的抗拔極限承載力標(biāo)準值：Ugk=（uliqsikli）/3= 1497.60kNul 樁群外圍周長，ul = 4（3.5+0.5)=16.00m；樁基抗拔承載力公式：0N Ugk/2+Ggp0N Uuk/2+Gp其中 N - 樁基上拔力設(shè)計值，Nk=159.40kN； Ggp - 群樁基礎(chǔ)所包圍體積的樁土總自重設(shè)計值除以總樁數(shù)，Ggp =1280.00kN； Gp - 基樁自重設(shè)計值，Gp =42.22kN；Ugk/2+Ggp=1497.6/2+1280=2028.80kN 1.0159.401kNUuk/2+Gp=441.08/2+42.223=262.76kN 1.0159.401kN樁抗拔滿足要求。七、附圖附圖一、塔吊平面布置圖附圖二、塔吊基礎(chǔ)荷載表附圖三、塔吊混凝土基礎(chǔ)圖附圖四、地腳螺栓附圖五、樁與承臺連接8上海諸基建筑安裝工程有限公司