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1、 SVC室腳手架施工方案一、工程概況本工程為華能靖邊風電場二期升壓站無功補償室施工，結構為混凝土框架結構，共1層，屋面為厚12cm現澆板，高5.2m。 腳手架的基礎下設置墊板，厚度為6cm，布設必須平穩，不得懸空。二、滿堂腳手架的搭設方式 腳手架滿堂單立桿，立桿接頭采用對接扣件連接，立桿和大橫桿采用直角扣件連接。接頭交錯布置，兩個相鄰立柱接頭避免出現在同步同跨內，并在高度方向錯開的距離不小于50cm。 大橫桿置于小橫桿之下，在立柱的內側，用直角扣件與立柱扣緊；其長度大于3跨，不小于6米，同一步大橫桿四周要交圈。大橫桿采用對接扣件連接，其接頭交錯布置，不在同步、同跨內。相鄰接頭水平距離不小于502、cm，各接頭距立柱的距離不大于50cm。每一立桿與大橫桿相交處，都必須設置一根小橫桿，并采用直角扣件扣緊在大橫桿上，該桿軸線偏離主接點的距離不大于15cm。小橫桿間距應與立桿柱距相同，且根據作業層腳手板搭設的需要，可在兩立柱之間設置12根小橫桿，間距不大于75cm。小橫桿伸出不小于10cm，且上、下層小橫桿應在立桿處錯開布置。縱向掃地桿采用直角扣件固定在距底座下皮20cm處的立柱上，橫向掃地桿則用直角扣件固定在緊靠在縱向掃地桿的立柱上。本腳手架采用剪刀撐與橫向斜撐相結合的方式，隨立柱、縱橫向水平桿同步搭設，剪刀撐沿架高連續布置。剪刀撐每六步四跨設置一道，斜桿與地面的夾角在45O。斜桿相交點處于3、同一條直線上，并沿架高連續布置。剪刀撐的一根斜桿扣在立柱上，另一根斜桿扣在小橫桿伸出的端頭上，兩端分別用旋轉扣件固定，在其中間增加2至4個扣結點。所有固定點距主節點距離不大于15。最下部的斜桿與立桿的連接點與地面平行。剪刀撐的桿件連接采用搭接，其搭接長度100，并用不少于三個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端的距離10。腳手板新竹架板。腳手板設置在三根橫向水平桿上，并在兩端8處用直徑1.2的鍍鋅鐵絲箍繞2-3圈固定，以防傾翻。 腳手板應平鋪、滿鋪、鋪穩，接縫中設兩根小橫桿，各桿距接縫的距離不大于15。靠墻一側的腳手板離墻的距離不應大于15。拐角處兩個方向的腳手板應重疊放置，避免出現探頭及空4、擋現象。 搭設過程中畫出工作標志區，禁止行人進入、統一指揮、上下呼應、動作協調，嚴禁在無人指揮下作業。開始搭設立桿時，應每隔6跨設置一根拋撐，直至連墻桿安裝穩定后，方可拆除。 腳手架及時與結構拉結或采用臨時支撐，以保證腳手架搭設過程安全未完成腳手架在每日收工前，一定要保證架子穩定。 四.腳手架的拆除 拆架前，全面檢查腳手架定出作業計劃，進行技術交底后，方可施工。 拆架時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。 拆架時要劃分作業區，周圍設警戒標志，設專人指揮，禁止非作業人員進入。 拆架時，不得中途換人，如必須換人，必須將拆除情況交代清楚后方可離開。 每5、天拆架下班時，不應留下隱患部位。 拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以放觸電。 所有桿件和扣件在拆除時應分離，不準在桿件上附著扣件或兩桿連著送到地面。 所有的腳手板，應自外向里豎立搬運，以防腳手板或垃圾物從高處墜落傷人。 拆下的零配件要裝入容器內，用吊藍吊下；拆下的鋼管要幫扎牢固，雙點起吊，嚴禁從高空拋擲。五.滿堂腳手架承載力計算1、計算依據1.1 截面特征：（鋼號Q235，b類）規格（mm）483.5I（mm4）12.19104q0（KN/m）0.0384W（mm3）5.08103截面積A（mm2）489回轉半徑i（mm）15.8抗彎、抗壓容許應力 N/ mm22051.2 腳手架特性參數：立6、桿縱距la（m）1.5腳手板重量q（KN/ mm2）0.35立桿橫距lb（m）1.1連墻件縱距lw（m）2.4大橫桿步距h（m）1.5連墻件橫距hw（m）4.5施工荷載q（KN/mm2）3內立桿距結構外皮寬度0.151.3 相關計算參數：項目數值扣件鋼管架構件自重gk1（KN/ mm2）0.1129作業層面材料自重gk2（KN/ mm2）0.3476整體拉結和防護材料自重gk3（KN/ mm2）0.0614作業層施工荷載qk（KN/ m）1.65風壓高度變化系數z 1.78立桿計算長度系數1.53軸心受壓桿件穩定系數0.3292、承載力驗算2.1 荷載計算1） 恒載的標準值GKGK=Hi（gk7、1gk3）n1 la gk2取Hi=21.9m裝修作業時：GK=Hi（gk1gk3）n1 la gk2=21.9（0.11290.0614）21.50.3476=4.86KN2） 活載的標準值QKQK= n1 la qkqk=1.8KN/M（結構作業）qk=1.2KN/M（裝修作業）則有：用于結構作業時 QK=1.21.8=2.16KN用于裝修作業時 QK=21.21.2=2.88KN3） 風荷載的標準值WK qWk= laWk Wk=0.7usuZW0 =AN/AW=1 Wk=0.71.01.780.60=0.75KN/M2 qk=1.21.00.75=0.9KN/M22.2 腳手架整體穩定8、驗算：1） 確定材料強度附加分項系數結構作業時：NGK=4.23KN NQK=2.16KN 裝修作業時：NGK=4.86KN NQK=2.88KNNWK=MWKA/W=0.09626MWK=19.49KN結構：=SQK/SGK = SWK/SGK=2.16/4.23=0.51 =19.49/4.23=4.60裝修：=SQK/SGK = SWK/SGK=2.88/4.86=0.59 =19.49/4.86=4.01 r/m=1.591+0.9（）/（1）結構：將、代入公式得 r/m=1.46裝修：將、代入公式得 r/m=1.462） 計算軸心力設計值結構： N/=1.2（NGKNQK）=1.2（9、4.232.16）=7.67KN裝修： N/=1.2（NGKNQK）=1.2（4.862.88）=9.28KN3） 計算風荷載彎矩MW： MW=1.2MWK=1.20.1qWKh2=0.12qWKh2 MW=0.121.131.52=305KN4) 確定穩定系數： =0.3295) 驗算穩定：N/（A）MW/Wfc/（0.9r/m）結構：7.67103/（0.329489）243103/5080=36.75N/2 fc/（0.9r/m）=205/（0.91.467）=154.95N/2 裝修：9.28103/（0.329489）243103/5080=44.46N/2 fc/（0.9r/m）=10、205/（0.91.468）=154.95N/2 縱橫向水平桿承載力驗算：1） 橫向水平桿驗算：荷載統計q=0.51.2（1.20.351.43）=2.77KN/m抗彎強度驗算MMAX=ql2/8=2.771.12/8=0.419KNm=M/W=0.419106/(5.08103)=82.47N/2f=205N/mm2 撓度驗算： =5ql4/（384EI）=52.771.14103109/（3842.0610512.19104）=2.10mmL/400=2.75mm（滿足）2） 縱向桿驗算P=2.771.2/2=2.08KN0.175PL=0.1752.081.2=0.55KNM=M/W=011、.55106/(5.08103)=108.27N/2f=205N/mm2（滿足）=0.469Pl3/（100EI）=0.4692.081031.23109/(1002.0610512.19104)=1.31L/150=1200/150=8（滿足）2.4 連墻件和扣件頂板和基礎驗算：1） 連墻件穩定驗算風荷載產生軸向力設計值Ne=1.4=1.40.753.03.6=11.34KN腳手架平面外變形產生的軸向力 N0=3KNNl=11.343=14.34KN連墻件的計算長度 1.20.20.250.15=1.85m長細比 = l0/I=1850/15.8=117.09軸心受壓構件穩定系數 =0.47穩定驗算：Nl/(A)=14.34103/（0.472489） =31.20N/mm2205/1.467=139.74N/mm2（滿足）扣件抗滑驗算：NCRC （RC=8KN/個）14.3448.0=32KN2） 樓板承載力驗算：立桿底座承載力驗算： N=12.67KN立桿底座承載力設計值 Rb=40KN12.67KN40KN Ad=1.50.4=0.6m2 （滿足要求）fk=98KN/m2N/ AdKfkN/ Ad=12.67/0.6=21.1239.2KN （滿足要求）9