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1、目 錄第一章 11.1工程概況11.2主要計算依據1第二章 支架結構受力計算22.1方木計算22.2腳手架計算42.3竹膠板計算52.4梁 12.6計算62.5貝雷梁計算82.6 橫梁2I40受力計算102.9 鋼管樁7101011第三章 地基承載力計算123.1 擴大基礎123.2 樁基礎12黃泥堡立交CK0+184現澆箱梁施工專項方案第一章 施工方案1.1 概述本橋施工方案采用高墩現澆箱梁施工工法，該工法為2009年云南省省級工法。該工法具有以下特點：1、 設備組合有很高的科學性和實用性。2、 無需地基處理以及繁雜的支架預壓試驗，降低了工程成本，保證了施工進度和施工質量。3、 支架變形較小2、，箱梁外觀線形順適。4、 支架機構受力合理，安裝方便，操作簡單。5、 施工工藝可操作性強，安全可靠，施工速度快。6、 無需改造貝雷架，大大地減少了輔助耗材。1.2 適用范圍本工法適用于復雜地形和地質條件下的一般公路、高等級公路及鐵路多孔高墩現澆箱梁橋施工。1.3 工藝原理該工法采用拼裝式貝雷梁支架施工方法。貝雷架布置如下圖2、圖3。1.4 施工工藝流程及操作要點1、施工工藝流程：施工工藝流程圖見圖4安裝橫向連接系澆筑墩柱至既定位置安裝腳手架及可調頂托鋼筋安裝及混凝土澆筑支架設計預留孔（160mm）安裝牛腿（150鋼棒）鋪設模板牛腿及橫梁制作橫梁安裝及加固）支架預壓貝雷架安裝及加固）圖4 施工工3、藝流程圖1.5 操作要點1、預留、預埋鋼棒牛腿鋼棒牛腿是主要的受力點，通過預埋、預留鋼棒形成。在墩柱上沿順橋向預留直徑為160mm的預留孔，預留孔距柱頂高度為3.2m。預埋牛腿為可活動鋼棒，鋼棒直徑為150mm，鋼棒長度根為2.0m，端部焊接吊環以便拆卸，鋼棒必須采用16Mn橋鋼材，以確保彎應力、剪應力達到計算要求。鋼棒的吊裝采用塔吊或吊車吊裝，鋼棒吊裝前先制作安全籠將其牢固的懸掛于柱頂，以確保操作人員的施工安全。2、63B工字鋼橫梁制作及安裝工字鋼橫梁為貝雷架的直接支撐結構，選擇該型鋼時必須根據荷載情況，對其強度、剛度進行驗算。橫梁由用2片63B工字鋼緊夾墩柱置于鋼棒牛腿上，橫梁長度通等寬現4、澆橋橋面寬度，以確保支架搭設的寬度。橫梁的安裝采用吊車吊裝，橫梁吊裝上牛腿后，兩端端部采用14B槽鋼焊接牢固，同時設置2-3條14槽鋼將兩橫梁連接牢固，夾緊墩柱，形成整體系統。（1）雙柱墩橫梁安裝雙柱墩上的橫梁由于各有2個支承點，直接單片吊裝上牛腿，再將其兩端連接成整體形成4個支承點的平面機構。（2）單柱墩橫梁制作及安裝（本橋無單柱）單墩柱上橫梁由于豎向只有1個支承點，其自身橫橋向難以穩定，故需在結構上進行設計處理，經過設計、驗算后該支撐采用了“扇形托架”形式進行加固，所謂扇形托架即采用牛腿加抱箍的方式進行結構優化。牛腿以下2-3m加設抱箍（高度h=100cm），抱箍上沿橫橋向各設置2條I205、工字鋼向外斜撐橫梁，柱頂設置帽式頂抱箍，頂抱箍焊接向下4-6條I20工字鋼拉住橫梁，以形成穩定的扇形支撐（如圖3）。（3）貝雷架（桁架）的吊裝及加固貝雷架采用標準裝配式公路鋼橋貝雷架（桁架）作為箱梁荷載的受力支撐結構，貝雷架先在橋下或預定場地通過支撐架每2片為一組將其拼裝成等于或略大于單跨跨徑的桁架結構，拼裝完畢后用吊車吊上橫梁，吊裝完一跨后，貝雷架的組與組之間采用14B的槽鋼連接成整體系統作為箱梁的工作平臺。（4）腳手架搭設現澆箱梁以聯為單位，貝雷架吊裝完一聯并形成整體系統后，在貝雷架上橫橋向鋪設14B槽鋼，為方便支架、模板的拆卸，在貝雷架上搭設一層高1-1.5m碗扣式鋼管腳手架，并在腳手架6、上設置了可調頂托。腳手架的搭設順橋向間距為0.6m，橫橋向間距為0.6m。考慮支架的整體穩定性，在縱橫向布置斜向鋼管剪力撐。（5）模板鋪設箱梁側模、底模及內模均采用厚1.5cm的高強度竹膠板，在箱梁寬度漸變段，膠合板按曲線配置。箱梁內膜采用1015cm方木做為撐杠。按設計的要求預留人孔和支架、模板拆卸時所用卷揚機鋼繩預留孔。人孔位置宜選在L/8-L/4范圍內，其尺寸順橋向不應大于1米，橫橋向不應大于0.8米，四角應設0.2m0.2m的倒角,并布置直徑12mm的倒角鋼筋；鋼繩預留孔縱向設置在距墩柱34m位置處，橫向間距為4m。箱梁施工完成后所有預留孔應及時復原結構鋼筋并立模澆筑封孔混凝土，箱梁側7、模板支撐采用騎馬架，每0.5米設置一道。模板鋪設完畢后，進行平面放樣，全面測量底板縱橫向標高，縱橫向間隔5m檢測一點，根據測量結果將底模板調整到設計標高。底板標高調整完畢后，再次檢測標高，若標高不符合要求進行二次調整。（6）支架預壓為減少支架變形對現澆箱梁線形的影響，在縱橫梁安裝完畢后進行支架預壓施工。預壓采用等載水壓，預壓范圍為箱梁底部，因懸臂板本身重量較輕，可根據實測的預壓結果，對懸臂板模板的預拱度作相應調整。由于該支架其下部支承在橋梁墩柱上，不會因地基承載力不同或下雨、水流沖刷基礎而影響支架的穩定性，只需進行12跨的支架預壓，觀測支架變形量即可，因而可節約大量的勞動力和縮短工期，減少拆裝8、過程中的安全風險。 加載順序：分三級加載，第一、二次分別加載總重的30%，第三次加載總重的40%。 預壓觀測：觀測位置設在每跨墩中、四分點及墩頂處，每組分左、中、右三個點。在點位處固定觀測桿，以便于沉降觀測。預壓期過后對支架進行調整，對箱梁的縱、橫坡和預拱度進行復測，務必達到準確無誤。 卸載：卸載采用水泵抽水，同時繼續觀測。卸載完成后記錄好觀測值，根據觀測記錄，整理出預壓沉降結果，調整頂托的標高來控制箱梁底板及懸臂的預拱高度。（7）鋼筋加工及安裝 安裝綁扎箱梁底板下層鋼筋網。 安裝腹板鋼筋骨架和鋼筋。 安裝橫隔板鋼筋骨架和鋼筋。安裝和綁扎箱梁底板上層鋼筋網及側角鋼筋。第一次澆筑混凝土，待強度上9、拉以后，安裝和綁扎頂板上下層鋼筋網、側角鋼筋和護欄、伸縮縫等預埋件。鋼筋加工時，應按照設計要求尺寸進行下料、成型，鋼筋安裝時控制好間距、位置及數量。要求綁扎的要綁扎牢固，要求焊接的鋼筋，可事先焊接的應提前成批次焊接，以提高工效。焊縫長度、飽滿度等方面應滿足規范要求。（8）混凝土澆注混凝土采用廠拌混凝土，混凝土運輸采用4臺罐車運送，現場采用2臺混凝土泵車澆筑，其中一臺澆筑另一臺作為備用。箱梁混凝土分兩次澆筑，第一次澆筑底板和腹板，澆注至肋板頂部，第二次澆筑頂板和翼板，兩次澆筑接縫按施工縫處理。混凝土澆筑從一端向另一端呈梯狀分層連續澆筑，上層與下層前后澆筑距離保持2m左右，在下層混凝土初凝前澆筑完10、成上層混凝土。（9）混凝土養生及拆模混凝土澆筑完成后，待表面收漿后盡快對混凝土進行養生，灑水養生應保持7天。養生期間，混凝土強度達到2.5 MPa之前，不得使其承受行人、運輸工具、模板、支架及腳手架等荷載。箱梁底模及支架拆除，為防止混凝土裂縫和邊棱破損，并滿足局部強度要求，混凝土強度達到2.5Mpa時方可拆除側模，底模及支架待混凝土達到設計強度后方可拆除。（10）勞動力組織情況主要機具設備配備見下表：每跨橋施工勞動力組織情況序號工序名稱作業人員（人）作業時間（天）1預留、預埋牛腿412橫梁制作及安裝1023貝雷架的吊裝及加固824腳手架搭設1535模板鋪設1016支架預壓3057鋼筋加工及安裝11、2058混凝土澆注2019混凝土養生及拆模2281.6 材料與設備主要機具設備配備見下表：主要機具設備配備表序號設備名稱數量用途序號設備名稱數量用途130T吊車1貝雷架安裝7汽車泵2輸送混凝土2電焊機10加工鋼筋8震動棒6澆筑混凝土3鋼筋切斷機2加工鋼筋9裝載機2運輸4鋼筋彎曲機2加工鋼筋10備用發電機1發電5鋼筋鐓粗機1加工鋼筋11提升機6混凝土拌和站1拌制混凝土1.7質量控制1、現場的實時測量體系測量的內容包括物理測量（溫度時間）線形測量（軸線、標高等）力學測量（應力應變等）。測量的周期（或時間）根據施工現場的狀況確定。2、現場試驗測試體系對包括混凝土容重彈性模量、混凝土的收縮、徐變系數等12、數據的測試；預應力摩阻損失等進行試驗測試；對施工荷載及偶然荷載等資料的收集與分析。3、分析判斷系統根據現場測量與試驗測試資料，對結構的狀態進行分析，與設計資料對比，給出結構當前階段應力應變強度穩定狀態及結構線形分析評價報告，對后續施工狀態進行預測，提供立模標高，提出施工控制建議。具體工作內容與技術路線包括以下幾個方面的內容：（1）靜力荷載試驗；（2）凝土容重的測定和收縮、徐變系數的確定；（3）結構施工監測。4、混凝土澆注質量控制標準（1）符合現行公路橋涵施工技術規范、公路鋼筋混凝土工程施工規范、公路工程質量檢驗評定標準要求。（2）混凝土灌注完后及時養護，保證混凝土養護時間至少7 天。（3）模板13、要均勻涂刷脫模劑，不得有涂漏現象；混凝土不得離淅，嚴格控制混凝土的坍落度；必須搗固密實，表面不得有蜂窩麻面，不得有跑模現象，外觀美觀。1.8 安全措施除遵守建設部、中華全總、勞動人事部聯合發布的建筑安裝工人安全技術操作規程外，還要注意下列事項：1、建立完善的施工安全保證體系，加強施工過程中的安全檢查和控制，確保作業標準化、規范化；2、針對高原特大立交橋高墩現澆箱梁施工特點，制定切實可行的高空懸灌施工安全措施，建立健全各項安全規章制度，加強崗位責任制，并在施工過程中認真執行和總結完善。3、對參與施工的全體員工進行崗前培訓和安全教育，貫徹安全第一的思想，作業時必須配戴安全帽、穿施工鞋、系安全繩。414、工作面周邊掛安全網，墩下通道搭設防護棚。5、遇到大風、暴雨及雷電而停止施工時，注意要切斷電源，保護好各種設備。1.9 環保措施澆筑混凝土時，應盡量避免污染施工場地，施工完畢后，應及時清除廢物，確保施工場地環境。 1.10 資源節約本工法由于采用非落地式支架施工對地物、地貌的破壞以及對周圍的環境影響相當小，還能最大限度地節約橋下空間、節省大量的人力、物力，創造了良好的經濟效益。1.11 經濟效益本工法由于采用預留、預埋牛腿架設貝雷梁支架的施工方法，并合理充分利用模板的周轉，比采用傳統滿堂式支架和目前最先進的現澆箱梁支架設備節約資金。1.12 應用實例1、蒙自至新街高速公路第15合同段蠻耗立交是15、一座特大互通式立交橋，該立交由四座主線橋和四座匝道橋組成：即由右幅K59+042.675橋、左幅K59+084.67橋、右幅K59+630.610橋、左幅K59+735.5橋及A、B、C、D四條匝道組成的兩進兩出橋群，現澆箱梁共計116跨/28聯，全長2330m。2、3、武定至昆明高速公路第四合同段K18+100上垮橋，該橋為（17.5+35+17.5）m預應力混凝土變截面剛構橋。第二章 設計條件2.1 工程概況黃泥堡立交匝C為曲靖至黃泥堡方向的匝道，設計速度為40Km/h，采用單車道匝道，路基寬度9.0米。匝C直接式減速車道長126.545米，平曲線最小半徑R=150米，最大縱坡3.50%。16、該匝道CK0+184位置為跨越別家堡鄉村道路，由于匝道半徑比較小，設計現澆混凝土連續箱梁橋，橋梁全長58.08m，孔跨布置為（16+20+16）m，箱梁采用等截面單箱雙室，箱梁橋面頂寬9.0m，底寬6.5m，箱梁高1.4m，翼板寬1.25m。圖2.1 箱梁斷面圖2.2 要計算依據1黃泥堡互通立交工程設計圖；3建筑施工碗扣式腳手架安全技術規范（JGJ166-2008）；4公路橋涵施工技術規范（JTJ041-2000）；5建筑地基基礎設計規范（GB 50007-2002）；6鋼結構設計規范（GB 50017-2003）；7木結構設計規范（GB 50005-2003）；8建筑樁基技術規范（JGJ 917、4-2008）；9建筑施工計算手冊第二版。第三章 支架結構受力計算由于該匝道橋位于弧線段。在支架布置時，在墩頂位置考慮貝雷梁斷開，斷開處用型鋼聯接，具體布置見支架設計圖。3.1 支架方案比選該橋為現澆混凝土連續箱梁橋，設計橋下凈空高6.5m，橋位所處地形低洼、地質較差，下覆35m淤泥層，如采用滿堂式支架，對地基需做深層處治，換填較深，且施工正值雨季，若采用滿堂式支架施工，預壓后遇上暴雨仍存在較大的安全隱患，投入的支架多，工期長、勞動強度大、費用高。為加快施工進度、降低施工安全隱患，擬采用少支架施工方案，以貝雷片桁架作為支架平臺，結構主要由基礎（橋臺位置）、鋼棒牛腿、工字鋼橫梁、貝雷架、鋼管腳手18、架組成，所有受力通過貝雷架、工字鋼橫梁、鋼棒牛腿傳遞至墩柱。貝雷支架安裝直接采用吊車吊安裝，安裝簡易。3.2 支架總體結構1、貝雷片支架施工是用貝雷片組裝成箱梁施工的支撐平臺，在貝雷架上進行箱梁模板安裝、模板預壓、鋼筋安裝、砼澆注等施工項目。2、貝雷片支架自下而上由墩柱、鋼棒牛腿、工字鋼橫梁、貝雷架縱梁、橫向槽鋼、鋼管支架（調節高差）、U型托、橫向（縱向）方木、模板（竹膠板）組成。支架總體布置圖如下所示。3、支架布置結構傳力途徑為：模板方木U型托扣件式鋼管支架槽鋼橫向分配梁貝雷片縱梁工字鋼橫向承重梁鋼管立柱（墩柱）擴大基礎地基。4、貝雷支架經受力檢算后，能滿足制梁過程的各種荷載及形變。5、據該19、橋的設計圖紙和荷載情況，設計貝雷片鋼管支架體系。支架模板如下圖所示布置。CK0+184現澆混凝土連續箱梁橋支架體系縱斷面圖CK0+184現澆混凝土連續箱梁橋支架體系布置平面圖CK0+184現澆混凝土連續箱梁橋支架體系布置斷面圖項目名稱現澆箱梁橋墩橋臺、搭板、承臺樁基合計混凝土（m3）3491221315081110鋼筋(Kg)120282250624127435161221779主要工程數量表貝雷片支架體系相關材料序號名稱規格單位重量數量總重備注kg1鋼棒15cm138.651kg/m16m2210每根長2m2工字鋼20B型31.069kg/m48m1491每根長12m工字鋼45B型87.4k20、g/m48m3859每根長12m3工字鋼63B型131.5kg/m48m63122063# 一般每根長是619m4貝雷片300150cm型270kg/片238片64260一般是259270kg5支撐架45118cm型21kg/副238副4998一般是1821kg6銷子204.95cm3kg/個476個1428一般是2.73kg7槽鋼14cmB型16.733kg/m892m14925每根長9m，1418# 一般是9m8鋼管4.80.35cm3.841kg/m4170m16016不小于35cm9頂托上托6.5kg/個3222個20943可調部分40cm10方木1015cm450kg/m323m3121、0350松木12方木1010cm450kg/m311m34950松木13竹膠板2441222cm53.582kg/塊204塊109160.9g/cm33.3 結構計算根據箱梁結構分析，選擇該橋20米主跨作為結構計算段，計算通過后可判定其他跨結構均為穩定結構。由設計圖紙可知：該橋橋面寬度：W頂=9.00 mW底=6.50m3.3.1恒載荷載：Q恒=336t+22.866t+33.6t=392.466t1、鋼砼自重：G=349 m32.5t/m352m20m=336t2、模板、支架自重：G=（1）+（2）=9.895+12.971=22.866t（1）方木及模板模板=+=1.648+1.620+022、.773+0.891+5.186=9.895t100150底模處橫向方木（中心間距為60）：0.10.157.18200.6450kg/m3=1.648t100150外側模處縱向方木（中心間距為40）：0.10.1520（1.4+0.9）0.42450kg/m3=1.620t100100內模處橫向方木（中心間距為60）：0.10.1（0.7+0.6+0.4+0.5+0.76）（20-3）0.62450kg/m3=0.773t竹膠板:(（1.5+0.9+2.0）220+(0.7+0.6+0.4+0.5+0.76) (20-3)0.020.9g/cm3=5.186t（2）支架支架=+=4.004+23、5.236+3.731=12.971t鋼管支架（間距為60順橋向60橫橋向）16.0164=4.004t可調頂托（間距為60順橋向60橫橋向）20.9434=5.236t橫向14b槽鋼（中心間距為60）：14.9254 =3.731t3、貝雷架總重（支架為7片/排28=112片，橫向16排，該跨為20 m，取7片計算）貝雷架總量：G總=2.1t/排16排=33.6t3.3.2 活載：施工人員、機械、布料、振搗等Q活=10kg/20m9.0m=1.800t3.3.3荷載組合Qmax=1.2 Q恒+1.4 Q活=（1.2392103+1.41.800103）10N/kg=4729kN3.3.4 貝24、雷梁內力計算附貝雷架內力及幾何特性表：(3000mm1500mm176mm)表1 貝雷架容許內力表容許內力 類型不加強貝雷梁單排單層雙排單層三排單層雙排雙層三排雙層彎矩kN.m788.21576.42246.43265.44653.2剪力kN245.2490.5698.9490.5698.9容許內力 類型加強貝雷梁單排單層雙排單層三排單層雙排雙層三排雙層彎矩kN.m1687.533754809.467509618.8剪力kN245.2490.5698.9490.5698.9 表2 貝雷架幾何特性結構構造 幾何特性截面抵抗彎矩WX慣性矩IXEIcm3cm4kN.m2單排單層不加強3578.52525、0497.2526044.12加強7699.1577434.41212612.24雙排單層不加強7157.1500994.41052088.24加強15398.31154868.82425224.48三排單層不加強10735.6751491.61578132.36加強23097.41732303.23637836.72雙排雙層不加強14817.92148588.84512036.48加強30641.74596255.29652135.92三排雙層不加強22226.83222883.26768054.72加強45962.6689439014478219均布荷載q=Q/NL=14.778KN/m 26、（橫向16榀貝雷架）1、跨中彎矩結構最大彎矩M：Mmax=qL2=14.778202=738.9kNm 貝雷架容許彎矩M=788.22kNm2、結構最大剪力Qmax：Qmax：=1/2qL= =147.78kN 貝雷架容許剪力Q=245.2KN3、撓度f=5qL4/384EI=514.778204/3843578.5250497.2=0.034mmf f =L/400=0.05小結：經驗算貝雷梁布置內力滿足要求！3.3.5 支撐橫梁（63B工字鋼）受力計算：附參數表(630mm178mm15mm)。表3 熱軋普通工字鋼參數表型號腰高腿寬腰厚腿厚圓角半徑截面積理論重hbdtrcm2kg/m20A27、200100711.44.535.527.920B200102911.44.539.531.145A45015011.5186.810280.445B45015213.5186.811187.445C45015415.5186.812094.563A63017613227.5154.9121.663B63017815227.5167.5131.563C63018017227.5180.1141.0 1、63cmB工字鋼自重：G工=131.5kg/m12m=1.578t=15.78kN2、支撐橫梁內力計算：（1）工字鋼支撐橫梁受力：Q工= Qmax/2 +G工自/2 =(4729+15.78)/28、2=2472kN（2）工字鋼內力計算：均布荷載q= Q工/L=474.4kN/m （兩鋼棒牛腿之間凈距L=5m）工字鋼跨中最大彎矩Mmax：Mmax=qL2=474.4kN/m52m=1482.5 kNm 工字鋼最大剪力Qmax：Qmax：=qL= =1186kN 工字鋼容許剪力Q：Q= V工字鋼=fGAG=140MPa154.9cm2 =2169kNQmax：=1286kN Q牛腿=2050KN150鋼棒剪應力fs =140 MPa150鋼棒截面積As =D2/4=0.7850.152=17.662510-3m2小結：經驗算150鋼棒內力滿足要求！第四章 腳手架計算4.1腳手架計算由設計圖可29、知，在箱梁底部、翼緣及內箱用腳手架支撐，翼緣處腳手架橫距為60cm，縱距為60cm；內箱腳手架橫距為60 cm，縱距為60cm。在計算過程中均取最厚混凝土進行計算，即：翼緣混凝土厚為50 cm；內箱混凝土厚為25 cm。1、單肢立桿軸向力計算：式中：Q1模板荷載標準值：0.3kN/m2Q2砼荷載標準值：25kN/m3Q3施工荷載標準值：2.0kN/m2Lx、Ly單肢立桿縱向及橫向間距（m）VLx、Ly段的混凝土體積（m3）小結：單肢立桿軸向力滿足要求2、腳手架穩定性計算：式中：A立桿橫截面積軸心受壓桿件穩定系數f鋼材強度設計值h支架立桿步距模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度30、小結：腳手架穩定性滿足要求4.2 竹膠板計算竹膠板（15mm）受力最大為腹板底，以此為例，計算如下：l為方木間距，b為單為長度，h15mm為竹膠板厚度，混凝土容重：25kN/m3。1、抗彎計算最大應力： = = 小結：抗彎滿足要求。2、抗剪計算最大剪應力： =0.496=3.4MPa小結：抗剪滿足要求4.3 分布梁14（槽鋼）計算4.3.1 分配梁14分配梁所受荷載為：翼緣：腹板：底板：荷載分布如下圖所示：分配梁荷載分布圖（單位：）用midas軟件對其受力進行模擬計算，結果如下1、組合應力最大應力值：72.40Mpa；最小應力值：-110.08Mpa。110.08Mpa=170Mpa 滿足要求31、2、剪應力最大應力值：14.05Mpa；最小應力值：-14.05Mpa。14.05Mpa=110Mpa 滿足要求4.3.2 翼緣下承重梁14 翼緣下承重梁14的間距為60cm，最大跨度為1.5m，其所受最大荷載為：q=荷載分布如下圖所示：分配梁荷載分布圖（單位：）用midas軟件對其受力進行模擬計算，結果如下1、組合應力最大應力值：166.06Mpa 166.06Mpa=170Mpa 滿足要求2、剪應力最大應力值：7.9Mpa；最小應力值：-7.9Mpa。7.9Mpa=110Mpa小結：剪應力滿足要求第五章 地基承載力計算橋臺位置設置工字鋼支撐，該位置有錐坡填土，不采用預埋鋼棒方法，而是將錐坡32、開挖成平臺，澆筑1.0m厚C30混凝土作為承載平臺，在平臺上布設2榀I45B平行焊接工字鋼形成支撐橫梁，工字鋼焊接采用鋼板作為襯墊焊接，以提高工字鋼的受力性能。土體的地基承載力驗算如下：1、45B工字鋼自重：G工=87.4kg/m12m2=2.098t=20.98kN2、工字鋼橫梁受力：Q總= Qmax /2+Q工=4511/2KN +20.98kN=2276KN3、混凝土支撐平臺地基承載力：= Q總/(A.B) 砼平臺長A=12.53m、寬B=5.53m=（3292.193 /2） (12.535.53)=23.75Kpa 0=70Kpa土地基允許承載力0=70Kpa(按填土計算) 小結：故地基承載力滿足要求！總結：綜上計算分析，該少支架方案滿足相關要求，可以投入施工。本工程施工時，分二次澆筑：第一次澆筑砼時，第二次澆筑的砼荷載并未加到其上，第二次澆筑與第一次澆筑存在間隙期(大約6-7天)，第二次澆筑時，第一次澆筑的砼強度已達85%，所以該支架系統驗算趨于安全、穩定、可靠。