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1、鶴崗市第三跨線橋（鶴崗線K51+638平改立工程）I標段連續梁模板支架安全專項施工方案編制:審核:審批哈爾濱鐵路工程建設有限公司2018年4月10日目錄連續梁滿堂紅模板支架施工安全技術方案一、工程概況3二、連續箱梁底模支架設計方案4三、模板支架檢查與驗收11四、模板支架的拆除13五、地基處理及排水13六、安全措施13七、預壓實驗15八、滿堂紅模板支架檢算書19連續梁滿堂紅模板支架施工安全技術方案一、工程概況本工程位于鐵西路-鐵東路上，起點為百花街，終點為南選路，橋梁跨越 公交路、鶴佳鐵路，上下行匝道橋全長分別為100. 75和30575叫標準段橋 梁寬度為10. 2m,雙向兩車道，橋梁上部結構2、均為無預應力鋼筋混凝土連續 箱梁。1、上下行匝道全長524米，上行（南環）匝道設計為（4*25） m現澆連 續梁，下行匝道（北環）設計為（3*25+3*25+4*20+3*25）現澆連續梁，全橋共 分五聯。最大縱坡3%o2、橋梁上部結構采用鋼筋混凝土連續箱梁，梁高172米；橋梁跨徑為 25米。匝道橋墩為矩形橋墩，下接一個橋臺，每個承臺下設3個直徑1.2米 鋼筋碗鉆孔樁。橋臺為輕型橋臺，鋼筋碗薄壁式臺身，基礎為承臺及鋼筋碗 鉆孔樁。連續梁截面形式為雙箱四室結構，高1. 72m,墩位位置20m范圍內為實 體，實體兩側各3. 8m為漸變段，腹板寬由0. 6m變為0. 4m,頂板底板由0. 42m 變3、為0. 22m,腹板橫橋向間距為3. 21mor 北環 442二、連續箱梁底模支架設計方案1、根據現場實際情況、經濟比選、現有材料及工期情況，本橋現澆連續 箱梁采用滿堂紅支架現澆施工。本次以l-25m范圍內支架情況對箱梁底模滿 堂紅支架進行受力檢算。2、滿堂紅模板支架采用碗扣式鋼管模板支架，基礎為煤肝石厚0.8m, 上鋪16cm寬，2m長枕木。其立桿水平間距在順橋向采用0.9m橫橋向均 采用0.6m,豎向步距為0.6m,在墩頂橫梁處立桿加密，水平步距采用0.6m。 對應腹板位置立桿橫向間距加密為0.3m。魚腹部分2m范圍內沿橋橫向加密, 使頂層三層立橫桿同時承受荷載。縱橫桿連接采用扣件連接，水4、平桿與立桿 采用直角扣件連接。縱橫每隔4排分別設置一道剪刀撐。高度方向自頂向下 豎向每2步設置一道水平聯。腳手架與墩身相交位置設置連墻件，豎向設置 3層，層距W5m,沿墩身橫向間距W3m。最頂層水平縱管上插入頂托，頂部 尺寸為150mmU型槽，槽內縱橋向鋪設15cmX 15cm的木方，間距0.6m, 150mm木方頂部橫向上鋪設4 （寬）cm*7 （高）cm橫向木方，間距0.13m, 在木方上鋪設梁底模板，模板采用竹膠板。魚腹部分采用鋼管焊接支架作為 模板骨架，鋼管與模板采用8#線連接，防止橫向木方滑動。3、應注意模板剛度及支架剛度隊梁體的影響。支架必須具有足夠的強度、 剛度和穩定性，按相關規5、范進行預壓。實測支架的沉降及變形，以便提前采 取預設拱度或壓重的辦法，確保梁體底高程符合設計要求。4、材料要求腳手架根據JGJ166-2016建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范 要求設置。碗扣腳手架用鋼管應采用符合現行國家標準直縫電焊鋼管(GB/T13793-92)或低壓流體輸送用焊接鋼管(GB/T3092)中規定的Q235A 級普通鋼管，其質量應符合現行國家標準碳素結構鋼(GB/T700)。碗扌II 架用鋼管規格：外徑48 mm,壁厚3. 5 mmo碗扣采用鋼板熱沖壓整體形成下的碗扣，鋼板應符合GB700標準中Q235A 級鋼的更求。5、模板支撐架（一）模板支撐架應根據所承受的荷載選擇立桿6、的間距和步距，底層縱、 橫向水平桿作為掃地桿，距地面高度應小于或等于3500mm,立桿底部應設 置可調底座或阻斷底座；立桿上端包括可調螺桿深處頂層水平桿的長的不得 大于0.7m。（二）模板支撐架斜桿設置應符合下列要求；（1）當立桿間距大于1.5m吋，應在拐角處設置通高專用斜桿，中間每排 每列應設置通高八字形斜桿或剪刀撐；（2）當立桿間距小于或等于1.5m時，模板支撐架四周從底到頂連續設置 豎向剪刀撐；中間縱橫向由第至頂連續設置豎向剪刀撐，其間距應小于或 等于4.5m；（3）見到成的斜桿與地面夾角應在45。60。之間，斜桿應每步與立桿扣 接。（三）當模板支撐架高度大于4.8ni是，頂端和底部必須7、設置水平剪刀 撐，中間誰哦in給剪刀撐設置間距應小于或等于4.8m。（四）立桿、腳手架立桿采用（I）48mmX3. 5mm,碗扣式鋼管腳手架。立桿規格采用 LG-240、180、120、90、60、30cm,個別調整困難位置,可自行制作LG-20cm 立桿。、立桿豎向接長時，立桿上應設有接長用套管。豎向接長時，套筒應 齊全，破損的嚴禁使用。應檢查每個限位銷是否插好。（3）、立桿上的上碗扣應能上下串動和靈活轉動，不得有卡滯現象；桿件最上端應有防止上碗扣脫落的措施。上下碗扣不全者，禁止使用。（4）、在碗扣節點上同時安裝14個橫桿，上碗扣均應能鎖緊。（5）、構配件外觀質量要求：A、鋼管應無裂紋、凹陷8、銹蝕，不得采用接長鋼管；B、鑄造件表面應光整，不得有砂眼、縮孔、裂紋、澆冒口殘余等缺陷, 表面粘砂應清除干凈。C、沖壓件不得有毛刺、裂紋、氧化皮等缺陷；D、各焊縫應飽滿，焊藥清除干凈，不得有未焊透、夾砂、咬肉、裂紋等 缺陷。（五）橫桿、腳手架橫桿采用（I）48mmX3. 5mm,碗扣式鋼管腳手架。橫桿規格采用 LG-90、 60cm。、橫桿橫橋向排距為60cm的位置，橫桿步距必須W60cm；、橫桿順橋向排距為90cm的位置，橫桿步距必須W90cm；、橫桿安裝時，應密貼，避免由于橫桿與立桿不密貼而造成跨度方向的過大累計誤差。按設計要求，可適當增加橫桿，但不得減少。（六）模板模板支架形式按前面方9、案設置。箱梁底模采用竹膠板。桿件頂托上 方順橋向木方，木方采用150mmX 15Omni的木方，木方橫向鋪設40nim*70mm 的木方，木方上鋪設竹膠板。內模采用木模，面板采用12mm厚竹膠板， 內部支撐采用鋼管支撐。模板加固方式如下： 、模板與模板支架間按如下方式加固：A底模采用竹膠板，竹膠板與木方間用釘子釘緊，要求密貼。B木方與模板支架縱向水平桿用退火線綁緊；C側模采用木模板支架作為模板骨架，間距按06ni布置，模板直接坐落于橫向木方上，該處立桿按魚腹形式控制頂面標高。D側模支架與水平縱向橫桿用退火線在交叉位置成8字形擰緊，同時在 橫橋向利用8號鐵絲水平桿聯成整體；E在模板支架外延的兩排10、立桿上設兩排橫橋向水平桿將支架橫橋向使用 25圓鋼筋拉筋拉緊，水平桿豎向間距為06m防止其側向翻轉； 、內模加固方式為：A中間箱內模作落于鋼筋焊接成的支架模板上，模板支架與頂板和腹板 鋼筋焊接，模板支架間距沿橋縱向間距lm；B相臨內模之間利用拉筋相互拉緊；C內模為魚腹形式，為防止其上浮，利用鐵線與底板鋼筋固定，同時利 用側模和相臨腹板鋼筋做受力點，設置032鋼筋做壓桿，壓桿順橋向間距lm。(七) 施工順序(1) 、準確放出橋梁中線，然后每隔4排準確放出平行于橋中線的縱向方 向線以及距離梁邊4m的方向線，同時每隔4排放出橫橋向方向線；(2) 、根據定位線，鋪設枕木，枕木與煤肝石基礎密貼，如煤肝石11、面不平, 使用鐵墊片找平；4、可調底座及可調撐絲桿與螺母捏合長度不得少于4-5扣，插入立桿內 得長度2150mm、伸出立桿長W 150mm；可調頂托插入立桿長度2150mm、伸出 立桿長度300mm且100mm5、掃地桿、所有立桿頂部、底部均需設置通長、連續掃地桿。掃地桿采用扣件式腳手桿，掃地桿與立桿接觸位置必須設置扣件。、支架最頂層橫桿中心至可調拖撐頂高差270cm的，所有高差270cm 的必須在立桿頂部增設縱橫向掃地桿，每個立桿上必須設置一個扣件。（A）剪刀撐、順橋向剪刀撐順橋向剪刀撐，沿著橫橋方向各斷面間距必須W4. 5m；順橋向剪刀撐，沿著順橋方向十字叉跨度必須W 4. 5m,十字叉與12、十字叉之間連續設置。剪刀撐的斜桿與地面夾角應在5。-60之間，斜桿 應每步與立桿扣接。單個十字叉底寬與高度的關系為，假 定底寬為4. 5m,則十字叉的豎向高度應在4.5*切45。4. 5*覽60。（4. 57. 79m）之間。底寬減小時，高度也隨之減小，現場應嚴格控制剪刀撐高寬比,確保剪刀撐與地面的夾角。需要搭接時搭接長度大于1000mm,搭接處扣件不 小于3個，與立桿（水平桿）扣接，每部扣接與節點距小于等于lOOmmo、橫橋向剪刀撐 橫橋向剪刀撐，沿著順橋方向各斷面間距必須W45m；橫橋向剪刀撐，沿著橫橋方向十字叉跨度必須W4. 5m,十字叉與十字叉之間連續設置。剪刀撐的斜桿與地面夾角應在513、。60。之間，斜桿應每步與立桿扣接。 單個十字叉底寬與高度的關系為，假定底寬為4. 5m,則十字叉的豎向高度應 在4.5*覽45。45*覽60。（4.5-7. 79m）之間。底寬減小時，高度也隨之 減小，現場應嚴格控制剪刀撐高寬比，確保剪刀撐與地面的夾角。需耍搭接 時搭接長度大于1000mm,搭接處扣件不小于3個，與立桿（水平桿）扣接， 每部扣接與節點距小于等于lOOmmo（九）斜道(1) 、人行并兼作材料運輸的斜道的型式采用一字型斜道;(2) 、斜道的構造應符合下列規定： 、運料斜道寬度不宜小于15叫坡度宜采用1:6,人行斜道寬度不宜 小于lm,坡度宜采用1:3； 、斜道兩側及平臺外圍均應設14、置攔桿及擋腳板。攔桿高度應為12m, 擋腳板高度不應小于180mm； 、斜道兩側、平臺外圍和端部每兩步應加設水平斜桿。(3) 、斜道腳手板構造應符合下列規定； 、腳手板橫鋪吋，應在橫向水平桿上增設縱向支托桿，縱向支托桿間 距不應大于500mm； 、腳手板順鋪時，接頭宜采用搭接；下面的板頭應壓住上面的板頭， 板頭的凸棱處宜采用三角木楔處填順； 、人行斜道和運料斜道的腳手板上應每隔250-300mm設置一根防滑木 條，木條厚度宜為20-30mmo(十)連墻件要求每個墩柱自底至頂，每隔1.8m設置1道連墻件，每個墩連墻件設置數量為墩高H/l. 8nio在墩身四周設置鋼管腳手架抱箍(鋼管與徑之間加塞墊15、木)，抱箍外側與滿堂紅腳手架扣件聯成整體。也可以采用可調底座一端用扣件扣 在支架上，一端支撐在墩身表面上，密度每個面不得小于兩個可調拖撐。抱箍伸出來的每根水平桿與周邊支架至少與兩根立桿或橫桿連接，并安裝扣件，該扣件應在整孔支架的剪刀撐安裝完成后再進行安裝加固(十一)、構配件檢查與驗收(1)、新鋼管的檢查應符合下列規定： 、應有產品質量合格證； 、應有質量檢驗報告，鋼管材質檢驗方法應符合現行國家標準金 屬拉仲試驗方法(GB/T228)的有關規定。 、鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、 毛刺、壓痕和深的劃道； 、鋼管外徑、壁厚、端面等偏差，應分別符合規定； 、如采用舊鋼管，鋼16、管表面銹蝕深度應符合規定。檢查時，應在銹 蝕嚴重的鋼管中抽取三根，在每根銹蝕嚴重的部位橫向截斷取樣檢查，當銹 蝕深度超過規定值吋不得使用。(2)、扣件的驗收應符合下列規定： 、新扣件應有生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合 格證。當對扣件質量有懷疑時，應按現行國家標準鋼管模板支架扣件的 規定抽樣檢測； 、舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現 滑絲的螺栓必須更換； 、新、舊扣件均應進行防銹處理。 、對扣件進行抗滑力試驗；三、模板支架檢查與驗收(-)進入現場的構配件應具備以下證明資料：1. 主要構配件應有產品表示及產品質量合格證；2. 供應商應配套提供鋼管、零件、鑄件17、沖壓件等材質產品性能檢驗報告;(二) 構配件進場應重點檢查以下部位質量：1. 鋼管壁厚、焊接質量、外觀質量；2. 可調底座和可調拖撐材質及絲桿直徑、與螺母配合間隙等。（三）雙排腳手架搭設應重點檢查下列內容；1. 保證架體兒何不變的斜桿、連墻件等設置情況；2. 基礎的沉降，立桿底座與基礎面的基礎情況；3. 上碗扣鎖緊情況；4. 立桿鏈接銷的安裝、斜桿扣接點、扣件擰緊程度。（四）雙排腳手架搭設質量應按下列情況進行檢驗；1. 首段高度達到6m,吋應進行檢查與驗收；2. 架體隨施工進度升高應按結構層進行檢查；3. 遇6級及以上大風、大雨、大雪后施工前檢查；4. 停工超過一個月恢復使用前。（五）雙排腳手18、架搭設過程中，應隨時進行檢查，及時解決存在的結構缺陷。（六）雙排腳手架驗收時，應具備下列技術文件；1. 專項施工方案及變更文件；2. 安全技術交底文件；檢驗標準編號項目允許偏差檢測方法備注1立桿垂直度H二 27 mm經緯儀或吊線H=613mmH=1020mm2立桿間距橫向20鋼板尺縱向 203橫桿步距20鋼板尺4一根橫桿兩端高差20鋼板尺5同跨內兩根桿高差10鋼板尺6扣件扭力40-65N M扭距扳手四、模板支架的拆除1、拆除作業必須市上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業；2、分段拆除高差不應大于2步；3、當支架拆至最后一根長桿時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加固；4、當支架采用分段、分對立面拆除時，19、對不拆除的支架兩端，應加橫向 斜撐；5、拆除卸料時應符合下列規定： 各構配件嚴禁拋擲至地面； 運至地面的構配件應按規定及時檢查、整修與保養、并按品種、規格 隨時堆碼存放；五、地基處理及排水根據鶴崗市地區資源，地基處理采用換填50cm煤肝石，分層填筑，每層25cm換填壓實，路基承載力滿足200Mpa時，滿足滿堂紅排架地基承載力。換填壓實后，5-7月為雨季，防止雨水浸泡，在填筑的煤肝石頂修筑排水溝，排水溝每隔60cm橫向修筑一道，排水溝采用橫向1%橫坡向匝道橋內環 排放，排水溝深5cm,使用砂漿抹面，防止雨水浸泡。六、安全措施1、模板支架搭設人員必須是經過按現行國家標準特種作業人員安全技 術考核管20、理規則（GB5036）考核合格的專業架子工。上崗人員應定期體檢, 合格者方可持證上崗。2、搭設模板支架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。3、模板支架的構配件質量與搭設質量，應前述的規定進行檢查驗收， 合格后方準使用。4、作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得將纜風繩、 泵送混凝土和砂漿的輸送管等固定在模板支架上；嚴禁懸掛起重設備。5、如有六級及六級以上大風和霧、雨、雪天氣時應停止模板支架搭設 與拆除作業。雨、雪后上架作業應有防滑措施，并應掃除積雪。6、在模板支架使用期間，嚴禁拆除下列桿件：主節點處的縱、橫向水平桿，縱橫向掃地桿；7、不得在模板支架基礎及其鄰近處進行挖掘作業，否則應21、釆取安全措 施，并報主管部門批準。8、臨街搭設模板支架時，外側應有防止墜物傷人的防護措施。9、在模板支架上進行電、氣焊作業吋，必須有防火措施和專人看守。 在模板上施工電、氣焊作業時必須用鐵墊板，防止施工時引燃模板; 電、氣焊作業區施工必須設置滅火器、沙袋等滅火設備； 對電氣焊作業人員進行防火教育； 電、氣焊施工時必須遠離易燃物；10、工地臨時用電線路的架設及模板支架接地、避雷措施等，應按現 行行業標準施工現場臨時用電安全技術規范(JGJ46)有關規定執行。 采用三級配電系統； 采用TN-S接零保護系統； 采用二級漏電保護系統； 模板支架的周邊與外電架空線路的邊線之間的最小安全操作距離應符合下表22、的規定:外電線路電壓等級(KV)2%時采用26KN/n?)。、施工人員和施工材料、機具行走運輸或堆放荷載標準值： 、計算模板及直接支承模板的小棱時，均布荷載可取2.5 KN/m2,另 外，以集中荷載2.5 KN進行驗算。 、計算直接支承小棱的梁或拱架時，均布荷載可取1.5KN/m2； 、計算支架立柱及支架拱架的其他結構構件時，均布荷載可取10 KN/m2 ； 、有實際資料時按實際取值。本工程施工荷載均采用均布荷載2.5 KN/n?進行計算。、振搗混凝土時產生的荷載(作用范圍在有效壓頭高度之內) 對水平面模板為2.0KN/m2；對垂直面模板為4.0 KN/n?。、傾倒混凝土時沖擊產生的荷載傾倒混23、凝土時對垂立面模板產生的水平荷載按下表采用。向模板中供料方法水平荷載(kPa)用溜槽、串桶或導管輸出2.0用容量0.2及小于0.2m3的運輸器具傾倒2.0用容量大于0.2至0.8m3的運輸器具傾倒4.0用容量大于0.8m3的運輸器具傾倒6.0木工程采用輸送泵直接澆注混凝土，水平荷載取2.0 KN/m2,用于側模 模位置受力檢算。、三跨連續梁內力和撓度在均布荷載作用下的系數荷載圖跨內最大彎矩支座彎矩剪力跨度中點撓度V1 11煜丄Z|r Z(K4 1CN4M=K*q*/2(KN.m)q=K*瀘/ (KN)戶(100EZ) (mm)Mim2MbMcQaQb左Qb右Qc左Qc右Qbfl.h.h0.0824、0.0250-0.10.4-0.60.5-0.50.6-0.40.6770.0520.677在均布荷載作用下：M二表中系數X/2； Q二表中系數X/；戶表中系數X錯誤!未找到引用源。；上表系數參考于路橋施工計算手冊2001年10月第一版，P763頁。四、箱梁各部位底板位置荷載標準值計算、檢算過程、各種材料力學性能匯總表序號H戟重應允值 彎力許應允值 剪力許抗拉、 抗壓 和抗 彎/彈性模 量ApEIXX w2 mm g/ K3a p Mpa MPa p Ma p M4 m3 mme板 mn膠 12竹62lz 高杭z(xK7 1 *IT4 c62H362H4厚腳 壁m8,5m架g3.手EsnH、箱25、梁各部位底板位置荷載標準值匯總表檢算區 域檢算部位截面荷載KN/m2取系數后荷載KN/m2碗厚度1.72m碗總厚度m1.8921倍安全系數Fl連續梁栓自重49.192F2-112mm厚底模竹膠板0.0726&22F2-2 *7cm木榜橫梁0.12968.37底模F2-315*15c m木桁縱梁0.1006&64F2-4一（p48mm,壁厚3.5mm碗扣式鋼管腳手架7.40077.52（含頂底托、橫桿、剪刀撐）（已考慮風荷載）F3施工荷載2.500F4振搗荷載4.000F5風荷載0.8661、永久荷載計算及取值:、箱梁荷載：F =1.72* 1*26=4992KN/m2;、底模、支架等荷載 、126、2mm厚底模竹膠板荷載：F2_i=0.0 12*6=0.072KN/m2 ； 、4 （寬）*7 （高）cm木桁橫梁荷載：F2.2 =0.04*0.07* 1 * 1 /0.13*6 =0.129 KN/m2； 、15*15cm木桁縱梁荷載：F2_3 =0.15*0.15*1*1/0.6*6 =0.225KN/m2； 、4）48mm,壁厚35mm碗扣式鋼管腳手架（含頂底托.橫桿、剪刀撐）（已考慮風荷載，按重量185t計算）荷載:F2.4 =185*10/10/25 =7.4KN/m2； 2、可變荷載計算及取值:、施工荷載：F3=2.5KN/m2；、振搗混凝土時產生的荷載：F4M.0KN/m2； 27、箱梁各部位底板位置受力檢算過程1、竹膠板底板檢算箱梁底模采用竹膠板，板厚選取12mm,竹膠板下縱梁橫橋向最大中心跨距0.15m,橫橋向選取1.0m寬作為檢算竹膠板受力情況依據。將竹膠板受 力狀況按三等跨連續梁均布荷載作用進行檢算，主要檢算彎矩、剪力、撓度 三個方面。、模板力學性能詳見各種材料力學性能匯總表。、模板受力檢算 、荷載計算F=(F1+F2.1)*1.2+(F3+F4)*1.4=(49.192+0.072)* 1.2+(2.5+4)* 1.4=6&22KN/m2 q=Fxb=68.22x 1.0=68.22KN/m 、彎矩檢算 三跨連續梁最大彎矩：Mmax =0.08xx/2 2=028、 .23KNm竹膠板順紋彎應力：A理凹=Kx 1孚x 10 =5.12Mpa V 8w=llMpao W 2.4x10竹膠板順紋受彎應力滿足要求。 、剪力檢算三跨連續梁最大剪力：Qmax=0.6xx/ = 0.6x6&22x 0.15 =6.1 KN竹膠板順紋剪應力：A型竺二“lx m J。5iMpaV 8w=1.2Mpao A 1.200X10-2FF竹膠板順紋受剪應力滿足要求。 、撓度檢算=0.677 xg/xl000100E-Z= 0.677x68.22 x 0.154x1000100x8.5x106x1.44x10-7=0.1沁需=0.38mm。竹膠板撓度滿足要求。2、4 （寬）*7 29、（高）cm木桁橫梁檢算選用4 （寬）*7 （高）cm木檢為竹膠板下縱梁。木木方橫梁橫橋向中心跨距 心0.6m,順橋向中心跨距/2=0.13mo將木枯受力狀況按三等跨連續梁均布 荷載作用進行檢算，主要檢算彎矩、剪力、撓度三個方面。、木柿力學性能 詳見各種材料力學性能匯總表。、受力檢算 、荷載計算F=(F】+ F“+ F2.2)*1.2+(F3+F4)*1.4=(49.192+0.072+0.129)* 1.2+(2.5+4)* 1.4=6&37KN/m2q=Fx/2=68.37x0.13=&89KN/m 、彎矩檢算三跨連續梁最大彎矩：A/niax =0.08*x/2 =0.08x&89x0.6230、=0.256KN加木杭順紋彎應力：8= -256xl0?. X10-6 =7.84Mpa8W= 12Mpao 木W 3.267x10-5rr杭順紋受彎應力滿足要求。 、剪力檢算三跨連續梁最大剪力：Qmax=0.6OX7X/ = 0.60x8.89x0.6=3.2KN木杭順紋剪應力：8= IO xl06=l4Mpa8W =1.3Mpa。木桁A 2.8x10fl r順紋受剪應力滿足要求。 、撓度檢算/ 八小 g/xlOOOr& 89 x 0.64x1000八* /f 二 0.677x = 0.677x =0.76mm100-Z100x9.0x106x1.143x106=1.5mmo 4 (寬)*731、 (高)cm木枯橫梁撓度滿足要求。4004 （寬）*7 （高）cm木榜橫梁順橋向間距15cm剪應力不合格，施工時需按13cm進行施工。3、15*15cm木桁縱梁檢算選用15*15cm木杭作為4 （寬）*7 （高）cm木杭橫梁下縱梁。縱梁順橋向最大中心跨距/i=0.9m,橫橋向中心跨距/2=0.6mo將木柿受力狀況按三等 跨連續梁均布荷載作用進行檢算，主要檢算彎矩、剪力、撓度三個方面。、工字鋼力學性能 詳見各種材料力學性能匯總表。、受力檢算、荷載計算F=(Fi+ F2.i+ F2.2+ F2.3)*1.2+(F3+F4) *1.4=(49.192+0.072+0.129+0.225)* 1.2+32、(2.5+4)* 1.4=6&64KN/m2q=FxD=6&64x0.6=41 19KN/m 、彎矩檢算三跨連續梁最大彎矩：A/nrix =0.08*心廠=0.08x41.19x0.92=2.669KN加木柿順紋彎應力：2-669xl0xlO6 =4.74Mpa8W=12Mpao 木W 5.625X104fl r杭順紋受彎應力滿足要求。 、剪力檢算三跨連續梁最大剪力：Qmax=0-60xt/x/ = 0.60x41.19x0.9 =22.24KN木杭順紋剪應力：*221二 22.24x10： xio-6=0 99MpaV兀=l3Mpa 木A 2.25 xl02杭順紋受剪應力滿足要求。 、撓度檢33、算/gZ X100041.19 x 0.94 X1000c /Q / =0.677x-= 0.677x =QASmm80,3000X2該工程九80,30003000=0.442、每根立桿總承重：每根立桿承受的均布荷載計算:F=(F1+ F2.1+ F2.2+ F2-3+ F2_4)*12+(F3+F4+F5)*1.4=(49.192+0.072+0.129+0.225+7.4)* 1.2+(2.5+4+0.866)* 1.4*0.9=77.52KN/m2N=Fx/i x/2=77.52x0.6x0.9=4 1.86KN、單支立桿穩定性計單根立桿允許承載力計算:格。、立桿壓彎強度檢算（考慮風荷載34、后）:風荷載作用下內外排立桿間橫桿的支承力計算（KN）風壓高度變化系數uz=1.38風荷載體型系數us=0.8基本風壓Wo=0.65KN/m2Wk=0.7* 1.38*0.8*0.65=0.502 KN/m2/5/16* 1.4*Wk*的o=5/l6* 1.4*0.502*0.9* 1.3=0.257 KN風荷載對立桿產生的彎矩計算（KN.m） Mw=1.4*a*/o2*Wk/lO=1.4*O.35*1.32*O.5O2/lO=O.O4KN.m 歐拉臨界力Ne （KN）NE=n2*E*A/X2=3.142*2.06*108*4.893*10_4/82.42=146.61 KN 立桿壓彎承載力（35、穩定性）計算4去+ 9哼=（而啟歸+計倍）N94MpaV端部承壓應力=205Mpa壓桿強度滿足要求。（10）、連墻件計算（滿堂支架與墩身相交位置需要設置墩身抱箍）風荷載作用下連墻件軸向力計算: 連墻件豎向間距Ll=5m （墩身位置豎向設置3層連墻件，間距W5m）連墻件橫向間距Hl=3m （墩身橫截面方向設置連墻件，間距W3m）Ns=1.4*%*Li*Hi=1.4*0.502 *5*3=10.54KN連墻件承載力及穩定應符合下列要求：Ns+No=1054+3=13.54KNS1000*（p*A*fM000*0.442*4.893*10嗎 205 =44.3KN,合格。5、立桿地基承載力計算及基底36、處理方案設計為確保受力均勻、穩定，減少不均勻沉降，擬定對箱梁縱向中心線兩側 各7m范圍原地面換填煤肝石，換填后地基承載力180kPa,煤肝石上鋪16cm 寬，單根長度22m枕木，具體推算過程如下。、基底所需最小承載力計算：每根立桿承受的均布荷載計算：F=(F1+ F2.1+ F2.2+ F2-3+ F2_4)* 1.2+(F3+F4+F5) *1.4=(49.192+0.072+0.129+0.225+7.4)* 1.2+(2.5+4+0.866)* 1.4*0.9=77.52KN/m2、單肢立桿軸向力計算：N=Fx/1x/2=77.52x0.6x0.9=41.86KN、立桿底原地面承載力計算37、：當可調底座下方安放在16*16cm截面，單根長度上2m枕木上時，煤肝石墊層承載力需滿足fg=N/Ag=41.86/ （0.16*2） =131kPa要求。、結論 為確保受力均勻，防止不均勻沉降，需對原地面換填至少50cm厚煤肝石，煤殲石上鋪設16cm寬，單根長度22m枕木。煤肝石換填后需檢驗地基承載力，承載力需lSOkpao五、檢算結論1、底模采用12mm竹膠板，底模下方采用4 （寬）*7 （高）cm木木方橫梁（順橋向間距W13cm）,木檢橫梁下采用15*15cm木榜縱梁（橫橋向間距 60cm）,縱梁下采用048mm壁厚3.5mm碗扣式鋼管腳手架立桿及橫桿，采 用（p48mm舉厚3.5mm扣件式腳手架作為滿堂紅支架橫縱向剪刀撐、水平方 向剪刀撐、掃地桿及連墻件（腳手架立桿順橋間距90cm,橫橋向間距60cm）, 腳手架基礎采用50cm厚煤肝石換填（基底承載力180kpa）,上鋪0.16*2m 枕木，可滿足現澆現澆連續梁箱梁的受力要求及安全需要。2、支架搭設后，需按規范要求進行預壓，消除不均勻沉降變形后方可正 式施工。六、參考文獻、路橋施工計算手冊（2001年10月第一版）；、建筑結構荷載規范（GB 50009-2001）；、公路橋涵施工技術規范（JTJ041-2000）、鐵路混凝土梁支架法現澆施工技術規程（TB10110-2011）；七、附圖支架設計詳圖。