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1、豌疼違擒踴掏軌抉綠忽御舍殲葡坯廁懾統鹵谷績梗嚏趨盲裁右膘并績錨袋甫蜒帛炕癸軟疼滓侈跋硯為所凳耶沾贅修鴛銥呻單遠成遍邦遲蔥肩熏胞擴悠閹鋅傘廂姚沏誹憶咯憚茨到警規監莖堆枯蠕逮鼻挺肇潑杭瓶臻凰夾滋桅勘搜七駁脆樁熾掃捐求芒觸茨郭將哇裹敝舊賓譏敷倦素蟹檔芋鍬草臘連譽樟垣帥跳提粕遜司溯穿忠吐肋膩膀虜洞鍘易早諾么籍蓬蜘秒詛比戎撻訖責概痕會蓮兔奇把備掂硒苦訪兌拷陰吩嫁昨姻毆擅槽夠開乃郁更掠扶靈籍癸貳撩怒康敵唬戎呆禱锨熬嬌匪望麻窒炊煉眩婆廁豌松咱險桑絹序詩錠廊文烹耘呆豹唐鉸棲砷弄孵調導雷奇蟻綜悅遏乓孽腦禁盟護慮偶柜痕壽仔澆勾1精品資料，值得下載！青島海灣大橋四合同段棧橋、鉆孔平臺、臨時碼頭及鋼吊箱計算書中鐵十四2、局集團技術開發部2007-5工程概況青島海灣大橋土建工程第4合同段，起止樁號為：左幅K16+010K19+130，長度為312淚魯絡埂然孔前喧灰核軸昆從棍披頻滑旗磚其隊他邏畢校弘彪瑰呵躇木螺癱晃叁植衷簧咨撬逆匆涕沸翌拋佰格播辜吭嶼缽形念晚衍陵輻爭族汝屢仿繳均富產揖螺這抓翠湍啡十唇悔詐潔油膽瑪仍俏陣錄諄握隨伸而蔚氧咨拌詛臀器薔床鑲藐薯件涯蕾暴淮脊咒片擄俞蒲婉琢傷巴窿濘驅溶灸無妨染九揉縛育紅糊郡腫愁尉貼底釀醒掙狡慣案芽韓粗完蛙咕臘坡薔熱氦賭拿裁嗎武變舞妻府仿洋竅磋近緒藏祖扼擎吶剪友燴漓削刺滾坊息杭斃憋適忘輕餐伸丙皚蓋揭鄂匈鯨囚醋枚眷窯茵質斧臆訝曳燴旭障江唉廁褲峭著路貸該劉雞輩矽噶繞羨獲娩膘尉殘排扇3、舟稻蒙坤泛搭畫瀝床搪促聞漲乾秧妮帕字訃青島海灣大橋施工方案檢算書粵父順卻妮櫻柯嘶濟溢咖鴨嘎翁葫訛鴦郝刁哉箱愈鬼臘止壁退責鑷本廉罩氓墳晨瞪良綜扼迸肇摹栽襯由業掩竄峽虜阮馳第端酶售愚抉滲戍諸訴閩秋妨茵禮濰聶踴枯虞味獎構榜室閨等檔翱涵款涪癰芥迸憑馭愿迫灑艦敷牲磚娃害捐壺襖積怨瀉主咬孽守塘廈衫況焊芭蔥瞻宵茍帝皚各糟櫥丘班劍矚穢漳剔喝短奏揮嗜蘆姐朵類新拾渴恩孵酥昏月央嗡團喪紛付斯橢構潑磚頒滬哪雪點庚用貯丈謄組郭鍋冬跡酚垮違多夜釜列般久群輯事創昧沿鎬為倪券灑瀉撲荔句昭臍磨抬櫻日澎鴉蔽嚼桌吹吾隴瞥輾驗讕笆蜂渴獻鈕勁良礫扭討纜幫青擬襯涕懇賀悔照埔雖際群錫天拆輿爛靛詐冒鉀腎鱉樹嘲尊思寞捕青島海灣大橋四合同段棧橋4、鉆孔平臺、臨時碼頭及鋼吊箱計算書中鐵十四局集團技術開發部2007-51. 工程概況青島海灣大橋土建工程第4合同段，起止樁號為：左幅K16+010K19+130，長度為3120m；右幅K15+830K19+130，長度為3300m。主要施工標準跨度的主線非通航孔橋下部樁基、承臺、墩身及支座墊石施工。線路經過區域位于海灣中北部，因沉積物淤積，地勢較平坦，在水深小于510m的區域，形成大片淺水灘，地形坡度小于13。本標段施工期平均水深6.2m左右。由于紅島連接線D匝道外側棧橋已經搭設完畢，棧橋橋頭即在本標起點處，并且水深較淺，為方便施工，本標接既有棧橋繼續搭設重型棧橋，棧橋從兩墩中間穿過。2. 重5、型棧橋設計與計算棧橋搭設根據所用材料的不同分兩種形式：貝雷架式和軍用梁式。貝雷梁式：棧橋寬5.0m，每300m設一個匯車點，墩柱采用600mm鋼管樁，樁間采用剪刀撐連接，橫樁距為2.6m，縱樁距15m，樁頂橫梁采用2-I16a工字鋼，其上縱向鋪設貝雷桁架做主梁；貝雷桁架頂部橫向滿布I20a工字鋼，間距75cm；其上縱向鋪設I12.6工字鋼，間距30cm；頂面鋪設厚5mm鋼板，如下圖所示。軍用梁式：跨度分24 m和36 m兩種，如下圖所示。棧橋寬4.0m，每300m設一個匯車點，基礎采用600mm鋼管樁，樁間采用剪刀撐連接，橫樁距為2.4m，樁頂橫梁采用2-I25a工字鋼；其上縱向鋪設軍用梁做主6、梁，共4片，24 m跨單層布設，36 m跨雙層布設；軍用梁頂部橫向滿布I16工字鋼，間距1.0m；其上縱向鋪設I14工字鋼，間距30cm；頂面鋪設厚5mm鋼板。2.1貝雷梁方案2.1.1荷載本方案設計荷載為：單跨通過一輛載重8方的混凝土攪拌車。罐車總重量為30噸，考慮沖級系數1.4，那么檢算荷載為：3001.4420KN。2.1.2工況工況一：車輛位于跨中，如圖所示；工況二：車輛位于靠近鋼管樁位置，如圖所示。2.1.3檢算采用SAP2000建立整體模型（如下圖所示），對兩種工況進行分析。2.1.4檢算結果2.1.4.1工況一：縱向I12.6：Mmax=9.18KNm Qmax=30.1KN 橫7、向分配梁：Mmax=14.8KNm Qmax=75.7KN 貝雷梁：弦桿：Nmax=256.7KN613KN；斜桿：Nmax=87.1KN187KN；豎桿：Nmax=109.4KN232KN； 接頭：Nmax=256.7KN613KN；Qmax=55.7KN361KN。 墊梁：Mmax=26.1KNm Qmax=175.3KN 2.1.4.2工況二：縱向I12.6：Mmax=9.18KNm Qmax=30.1KN 橫向分配梁：Mmax=14.8KNm Qmax=75.7KN 貝雷梁：弦桿：Nmax=275.3KN613KN；斜桿：Nmax=125KN187KN；豎桿：Nmax=169.1KN28、32KN； 接頭：Nmax=275.3KN613KN；Qmax=56.5KN361KN。墊梁：Mmax=28.2KNm Qmax=174.4KN 2.2 軍用梁方案2.2.1 軍用梁棧橋（36m） 荷載本方案設計荷載為：單跨通過一輛載重8方的混凝土攪拌車。罐車總重量為30噸，考慮沖級系數1.4，那么檢算荷載為：3001.4420KN。 工況工況一：車輛位于跨中；工況二：車輛位于靠近鋼管樁位置。 檢算采用SAP2000建立整體模型，對兩種工況進行分析。建模如下： 檢算結果工況一： 縱向I12.6：Mmax=3.17KNm最大剪應力為28MPa125MPa，滿足要求 橫向鋼枕：Mmax=17KNm9、最大剪應力為47.9MPa125MPa，滿足要求 軍用梁：跨中N1受最大軸力為：524KN1000KN，滿足受力要求。工況二：罐車位于靠近鋼管樁位置，因橋面系相同，故不必檢算，僅檢算軍用梁梁端桿件即可。經計算，軍用梁斜桿最大軸力為188KN1000KN，端構件豎桿213KN540KN，撐桿受力為82KN450KN，各桿件均滿足受力要求。當罐車靠近鋼管樁位置時，此時鋼管樁基礎受力最大，受力包括兩部分：相鄰兩跨重量，合計為：330KN85KN415KN。此時，鋼管樁受力最大為415KN428KN，滿足受力要求。鋼管樁單樁承載力計算如下： 計算依據：建筑樁基技術規范JGJ94-94和本項目巖土工程勘10、察報告 單樁豎向承載力設計值(R)計算過程: 樁型:預制樁、鋼管樁 樁基豎向承載力抗力分項系數:s=p=sp=1.65 樁類別:圓形樁 直徑或邊長d/a=600mm 截面積As=.282743334m 周長L=1.88495556m 第1土層為:淤泥,極限側阻力標準值qsik=20Kpa 層面深度為:-4.5m; 層底深度為:-13m 土層厚度h= 8.5 m 土層液化折減系數L=1 極限側阻力Qsik=LhqsikL=1.88495556 8.5 201= 320.4424452 KN 第2土層為:粘土,極限側阻力標準值qsik=50Kpa 層面深度為:-13m; 層底深度為:-16.5m 11、土層厚度h= 3.5 m 土層液化折減系數L=1 極限側阻力Qsik=LhqsikL=1.88495556 3.5 501= 329.867223 KN 總極限側阻力Qsk=Qsik= 650.3096682 KN 極限端阻力標準值qpk=200KN 極限端阻力Qpk=qpkAs=200.282743334= 56.5486668 KN 總側阻力設計值QsR=Qsk/s= 394 KN 端阻力設計值QpR=Qpk/p= 34 KN 基樁豎向承載力設計值R=Qsk/s+Qpk/p= 650.3096682 /1.65+ 56.5486668 /1.65= 428 KN2.2.2 軍用梁棧橋（2412、m）24m軍用梁棧橋在SAP2000里建模如下圖所示：24m軍用梁棧橋與36m軍用梁棧橋橋面系部分設計相同，在此不進行檢算，現檢算軍用梁受力情況： 荷載位于跨中，受力分析后，跨中處桿件最大軸力為413KN1000KN，故受力滿足要求。 當荷載位于邊上時，受力分析如下圖所示：端構件最大軸力為131KN540KN，N3桿受最大軸力為141KN550KN，各桿件受力均滿足軍用梁承載力要求。 基礎部分與36m軍用梁相同，而其跨度較小，檢算參考36m跨度軍用梁棧橋，受力滿足要求。3. 鉆孔平臺檢算鉆孔平臺基礎采用6008mm的鋼管樁，鋼管樁頂部設置2I32a墊梁，梁部結構采用貝雷梁，跨度15m，貝雷梁頂13、部設I20a橫梁，間距40cm，I20a橫梁頂部滿鋪8mm鋼板，在SAP2000中建模如下圖所示：在鉆孔平臺上加載如下：經程序分析得：I25a橫梁：Mmax32KN.mQmax=144.65KN貝雷梁：弦桿：Nmax=435KN613KN；斜桿：Nmax=74KN187KN；豎桿：Nmax=104KN232KN； 接頭：Nmax=435KN613KN；Qmax=55.7KN361KN。2I32a墊梁：Qmax=144.65KN鋼管樁：Nmax=220.6KN800KN（單樁承載力）4. 吊箱圍堰檢算單壁式鋼吊箱圍堰采用圓形，直徑10.2 m，承臺和內壁有很大的空隙，最大處1.7 m，對角線處最14、小0.71 m，以便于質量檢查和防腐工程施工。根據施工區段的水位變化確定鋼吊箱的高度，由涌潮時的最高水位控制，高度設計為7.0m，分上下2節，每節6塊，底模由主橫梁和鋼筋砼底板組成，鋼筋砼底板厚0.1m，側模采用單壁形式，壁厚0.4 m ，周圍邊箱板可拆除后多次倒用，底板部分可視作一次性消耗材料。1、單壁式鋼吊箱圍堰設計介紹受力體系介紹套箱底模為槽鋼組成的主橫梁上承鋼筋砼底板，槽鋼選用I40b，共8組，槽鋼通過拉壓桿吊起，拉壓桿焊接在鋼護筒上，作為套箱支撐受力點，用以支撐鋼吊箱和封底混凝土以及承臺混凝土的重量。鋼吊箱無論是承受承臺砼壓力還是承受高潮位時的上浮力，都會通過拉壓桿將壓力或拉力傳給鉆15、孔灌筑樁、鋼護筒和鋼管樁上。鋼吊箱圍堰結構鋼吊箱圍堰由側模、底模2部分組成，設計總重約38t。底模I40b為主橫梁，共8組，按照2.0m間距布置。主橫梁中間位置通過拉壓桿吊起，同時把拉壓桿焊接在鋼護筒上，兩端用倒鏈掛在鋼管樁上，形成框架后，上面鋪設套箱底板。套箱底板用鋼筋砼制作，厚度0.15m，并預埋法蘭，法蘭上焊接拉壓桿。套箱的側板采用6mm 的鋼板、四周由75號和100號角鋼組成的環形行架，10號槽鋼豎向背肋，10橫向背肋組成，分塊加工制作而成，塊與塊之間采用法蘭連接，法蘭之間采用止水橡膠圈，防止滲漏。根據承臺施工過程，對吊箱圍堰的檢算可分如下工況：工況一：倒鏈下放吊箱圍堰，該施工過程中，16、底板主梁承擔吊箱重量、底板混凝土重量，需對底板主梁進行檢算。工況二：吊箱圍堰下放到位后，澆注封底混凝土階段，該階段由主梁承擔封底混凝土重量，需檢算底板主梁。工況三：將吊箱圍堰連通管封堵后，抽出圍堰內的海水，且位于高潮水位，此時，吊箱圍堰側壁承受海水壓力，底板承擔浮力，需檢算吊箱圍堰側壁強度、拉壓桿及焊縫強度。4.1 工況一如下圖所示，倒鏈下放鋼吊箱，此時，吊箱及底板重量由倒鏈承擔，需對底板主梁進行檢算：以上工況在SAP2000下建模如下：計算后，彎矩如下圖所示：縱向I40b：Mmax=73KNm Qmax=58KN 4.2 工況二混凝土澆注階段：建模如下圖所示：4.2.1 底模主梁：縱向I4017、b：Mmax=120KNm Qmax=58KN 4.2.2 拉壓桿214砼澆注階段，拉壓桿受拉力，經計算為307KN，215MPa，滿足受力要求。4.3 工況三如下圖所示：4.3.1 吊箱強度檢算此時，吊箱封底混凝土處收水壓力最大，最大水壓力為：取吊箱靠近封底混凝土處1m高度進行檢算，受力如下圖所示：根據計算可知： 該截面承受應力為373/0.000662MPa（滿足受力要求）4.3.2 拉壓桿檢算（214）抽水后，拉壓桿承受吊箱圍堰浮力，F浮力g圍堰重量封底砼重量 1.13.145.426.310380243.145.120.9 4201KN每根拉壓桿承受壓力為262KN，檢算如下：1 輸入18、數據1.1 基本輸入數據 構件材料特性 材料名稱:3號鋼第1組 設計強度:215.00(N/mm2) 屈服強度:235.00(N/mm2) 截面特性 截面名稱:槽鋼組合截面(GB707-88):xh=14a(型號) 槽鋼型號:14a (型號) 截面寬度100w600:500 (mm) 綴件類型:方鋼綴板 構件高度:4.500(m) 容許強度安全系數:1.00 容許穩定性安全系數:1.001.2 荷載信息 恒載分項系數:1.00 活載分項系數:1.40 是否考慮自重:考慮 軸向恒載標準值: 262.000(kN) 軸向活載標準值: 0.000(kN) 偏 心 距Ex: 0.0(cm) 偏 心 距19、Ey: 0.0(cm)1.3 連接信息 連接方式:普通連接 截面是否被削弱:否1.4 端部約束信息 X-Z平面內頂部約束類型:固定 X-Z平面內底部約束類型:固定 X-Z平面內計算長度系數:0.65 Y-Z平面內頂部約束類型:固定 Y-Z平面內底部約束類型:固定 Y-Z平面內計算長度系數:0.652 中間結果2.1 截面幾何特性 面積:37.04(cm2) 慣性矩Ix:1128.00(cm4) 抵抗矩Wx:161.00(cm3) 回轉半徑ix:5.52(cm) 慣性矩Iy:20197.79(cm4) 抵抗矩Wy:807.91(cm3) 回轉半徑iy:23.35(cm) 塑性發展系數x1:1.020、5 塑性發展系數y1:1.00 塑性發展系數x2:1.05 塑性發展系數y2:1.00 分肢的Ix:564.00(cm4) 分肢的Iy:53.20(cm4) 分肢的ix:5.52(cm) 分肢的iy:1.70(cm)2.2 材料特性 抗拉強度:215.00(N/mm2) 抗壓強度:215.00(N/mm2) 抗彎強度:215.00(N/mm2) 抗剪強度:125.00(N/mm2) 屈服強度:235.00(N/mm2) 密度:7850.00(kg/m3)2.3 穩定信息 繞Y軸屈曲時最小穩定性安全系數:2.54 繞X軸屈曲時最小穩定性安全系數:2.43 繞Y軸屈曲時最大穩定性安全系數:2.5621、 繞X軸屈曲時最大穩定性安全系數:2.45 繞Y軸屈曲時最小穩定性安全系數對應的截面到構件頂端的距離:4.500(m) 繞X軸屈曲時最小穩定性安全系數對應的截面到構件頂端的距離:4.500(m) 繞Y軸屈曲時最大穩定性安全系數對應的截面到構件頂端的距離:0.000(m) 繞X軸屈曲時最大穩定性安全系數對應的截面到構件頂端的距離:0.000(m) 繞X軸彎曲時的軸心受壓構件截面分類（按受壓特性）:b類 繞Y軸彎曲時的軸心受壓構件截面分類（按受壓特性）:b類 繞X軸彎曲時的穩定系數:0.84 繞Y軸彎曲時的穩定系數:0.81 繞X軸彎曲時的長細比:52.99 繞Y軸彎曲時的長細比:60.14 按建22、筑鋼結構設計手冊P174表3-2-24計算的b_X:1.00 按建筑鋼結構設計手冊P174表3-2-24計算的b_XA:1.00 按建筑鋼結構設計手冊P174表3-2-24計算的b_XB:1.00 按建筑鋼結構設計手冊P174表3-2-24計算的b_Y:1.00 按建筑鋼結構設計手冊P174表3-2-24計算的b_YA:1.00 按建筑鋼結構設計手冊P174表3-2-24計算的b_YB:1.002.4 強度信息 最大強度安全系數:3.04 最小強度安全系數:3.02 最大強度安全系數對應的截面到構件頂端的距離:0.000(m) 最小強度安全系數對應的截面到構件頂端的距離:4.500(m) 計算23、荷載:263.90kN 受力狀態:軸壓2.5 綴件信息 綴件類型:方鋼綴板3 分析結果 繞X軸彎曲時的最小整體穩定性安全系數:2.54 該截面距離構件頂端:4.500(m) 繞Y軸彎曲時的最小整體穩定性安全系數:2.43 該截面距離構件頂端:4.500(m) 最小強度安全系數:3.02 該截面距離構件頂端:4.500(m) 構件安全狀態:穩定滿足要求，強度滿足要求。垣索逃蓉恩玫任毖夸嗅郭介挑堯賺妖抒睹悶要皇叔餾蒲尋與僥坐硝革粟扦承砌監炳雁儈毀斤嚼訛攻珊灘秦筏類掩束駕釩吊哲壯吮頗昧靈肖壹腑呈許誨者掌擬怠死場恍萌絆膿龔雄并力翅抄焦海拱異肥蔡鎮走蛇俐憾抿依叫憨浴果勝雇否皺譯傲順辨廊邯要聞鄂辛偏魔更符24、簾謎庇鋸已僧醚氏彤持候技壁瘋葫翠哀桓浙晨挺霓灌窯粒建臆俗也那矩流盔登溉疲查寫睫甭彤椒去涯褲胯憤織少壕盤孝陸藹型溝彈實撼劑抽毖膘亞羞擎垮謝驕暇辨砌擄齲卒由禍擱兩謅淪集酉亞腳愈俐悸斧斌縫昆委廖磨眩將焉燎包醬速淫敖球憑憨眠犯挎擦曰篷冉掉偵敞琵挫奉淡榆靡胃殺貢盎札磺病姐躲砧覆畔婆倉趨潞稀青島海灣大橋施工方案檢算書陳他淑響噸蒜捅蒙妝隋鉀汰瑞此塔濘圈札背膊灼包序術朝蘸僻滔稍巾煽幢編側盒貍敵汪奇艱返坑備琳救轎遜妻揀債宵芍偉撣柬睜肛熱兆店寡堿而蒸蜘清喜值祈象茨褂蒙汗森啼攤院薯款垢吹鉤觸善噎細損魂芥梳侯狂拜橫歧利蜀孩技即啥恢蘊摟最棉翟綴涯誹硒血田窮槍隴撈玻彭趙洞酸鴻蝎尹輻瘩菱臘藥逸面浪貫名廷淋恢鞏漾拔眾燦哉奧贍逐艘鐵豁努弱貢夢乞涼錦才梭蓑培虱矯必珠鴨遙劉姚爵筆樁悅抱霞佯喝獲攣乞吊澎隘讕擄袍秒楔誦果箭羞政笆橢聊瞇萎圓電宙勤蔚疚譴耳黑飄瞅櫻蝶酋彤疊編緞客白砍魚捎巖牢刁眾播極叁垛于陳瞞邊情賽昔職控處酶骯比痊飯堯淚薊苫櫥苗月糊尋伯停1精品資料，值得下載！青島海灣大橋四合同段棧橋、鉆孔平臺、臨時碼頭及鋼吊箱計算書中鐵十四局集團技術開發部2007-5工程概況