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1、現澆箱梁貝雷支架專項施工方案一、工程概況：(略）二、方案編制依據（一）、公路橋涵施工技術規范JTG/T F502011；（二）、公路工程質量檢驗評定標準JTG F80/22004；（三）、公路工程施工安全技術規程JTJ07695；（四）、公路橋涵設計通用規范JTG D602004；（五）、路橋施工計算手冊周水興，何兆益，鄒毅松，2010.5；（六）、貝雷梁使用手冊；（七）、建筑結構荷載規范；（八）、施工圖設計文件、技術交底、設計變更、補充、文件資料。三、施工投入情況（一）、人力資源投入情況（略）（二）、施工機具及測量設備投入情況1、施工機具序號機具名稱型號數量1汽車吊25T4輛2塔吊2座3挖掘2、機福田雷沃2251臺4電焊6臺5氣焊2套6鋼筋加工設備2套2、測量設備投入情況序號儀器設備名稱規格型號數量1GPS中海達1套2全站儀索佳2臺3水準儀DS3自動安平2臺4塔尺5m2套5鋼尺50m2把（三）、物資材料投入情況（略）四、支架施工方案(一)、支架設計根據現場情況，本橋支架搭設采用鋼管柱加貝雷桁架搭設。鋼管柱采用6308mm鋼管，鋼管端頭采用1.2cm厚鋼板封閉，加法蘭結構，以便連接成不同高度的鋼管柱，鋼管柱橫向采用工字鋼剪刀撐連接，工字鋼和鋼管樁采用焊接的連接方式，增強整體穩定性。20m現澆箱梁下鋼管柱的橫向間距4m（根據變截面寬度也可以適當調整，但間距不能大于4m）。橫向根數由變截面3、寬度確定，33m跨箱梁縱向設置4排鋼管立柱，間距6.5m；鋼柱之間橫縱橋向每兩根相鄰的鋼管柱上下4m采用16#工字鋼做水平連接和剪刀撐連接，鋼管柱底部統一采用直徑12mm的鋼筋拉接，貝雷片橫橋向布置為0.92+1.04m+0.9m+1.04m+0.9m+1.12m+0.9m+1.12m+0.9m+1.12m+0.9m+1.12m+0.9m+1.04m+0.9m+1.04m+0.9m2；30m跨箱梁縱向設置4排鋼管立柱，間距為9m，鋼柱之間橫縱橋向每兩根鋼管柱上下每隔4m采用16#工字鋼做橫縱向連接和剪刀撐連接，鋼管柱底部統一采用直徑12mm的鋼筋拉接，保證鋼管柱縱向穩定性。鋼管柱上設置雙排404、B工字鋼做橫梁,橫梁上架設貝雷桁架梁，貝雷梁順橋向跨度均為9m，貝雷片橫橋向布置為0.9m+0.2m2+0.75m+0.9m+0.75m+0.45m2+0.9m+0.75m+0.9m+0.75m+0.45mm+0.2m2+m。梁模板采用1.5cm厚的竹膠板。二、測量放線和條形基礎施工、基礎施工方案鋼管支墩基礎采用800混凝土灌注樁（灌注樁7棵橫向）與1.51.51.0米的C30混凝土承臺做支架基礎。基礎做完后試驗檢測基底承載力，根據計算書考慮1.3倍的安全系數，地基承載力控制為三根中支墩基底承載力要達到400Kpa，兩根邊支墩承載力要達到300Kpa,如果滿足要求，按照圖紙施工。如果中間2個支5、墩采用800mm的樁徑時力必須大于800kpa。如果中間3個支墩采用1000mm的樁徑時承載力必須大于500kpa。邊上2個支墩采用800mm的樁徑時承載力必須大于700kpa,如果邊上2個支墩采用1000mm的樁徑時承載力必須大于500kpa。基礎施工完成后,在支架兩側預留60厘米開挖臨時排水溝。（基礎具體布至見平面圖）2、測量放線根據設計方案和平面布置圖，用全站儀和鋼尺放出灌注樁基礎及立柱位置。3、鋼管樁基礎施工承臺采用C20鋼筋混凝土（配筋形式為：上下層分別布置11根16鋼筋，同時按25cm的間距配置10箍筋），長度依照翼緣板投影線往外擴長12m，基礎高1m，寬1.5m。基礎砼鋼管立柱位6、置下預埋1.2cm厚8080cm鋼板，要求鋼板水平。（三）、鋼管樁立柱及工字鋼施工立柱采用630mm*8mm鋼管立柱，鋼柱底部焊接在預埋鋼板上與基礎連接，同時在四周采用加焊2002008mm三角鋼板，以加強鋼柱穩定性。立柱橫橋方向主梁采用兩根40a型工字鋼，工字鋼安裝時要保證工字鋼中心與鋼管立柱中心重合，鋼管立柱施工過程中要注意豎向垂直度的控制。橫向工字鋼與鋼管立柱之間設置自制楔形塊（對口楔子）作為臨時支座，便于支架的高程調整和拆除作業。鋼管與預埋鋼板連接大樣圖圓形孔自制對口楔子采用厚度為12mm的鋼板加工成型，一個楔形塊長42cm，寬25cm，高25cm，斜面坡長48.88cm，楔形塊側面板7、中心留有圓形孔洞，斜面板中心留有條形的孔洞，孔洞的作用是穿直徑為25mm的精軋螺紋鋼，兩個楔形塊扣在一起組成一個對口楔子，通過緊固或松動螺紋鋼兩端的螺栓搓動楔形塊來調節頂面高程，為了方便搓動楔形塊，在斜面上抹黃油。條形孔精軋螺紋鋼長斜面長寬自制楔形塊（對口楔子）大樣圖（四）、貝雷梁施工貝雷梁采用國產“321”公路鋼橋桁架（31.5m）,縱向長度根據箱梁跨度來布置， 33m跨按三跨布置即10m+10m+10m；橫向截面腹板下33m跨按45cm布置單層貝雷梁，兩端翼緣板下按90cm間距布置單層貝雷梁，箱室下按90cm布置單層貝雷梁，每組梁有若干榀貝雷梁組成，每組內榀與榀貝雷梁之間縱向3m都用配套支8、撐架作為橫向聯系，組與組之間用自制交叉架連接（自制交叉架采用角鋼制作，選取90mm7mm的角鋼作為橫向連接，橫向角鋼上鉆有插銷孔，通過穿插銷把橫向角鋼固定在貝雷梁上，然后再用50mm7mm角鋼作為剪力撐）這樣整個貝雷梁就聯成整體，使每排貝雷梁受力均衡；通過調節鋼管柱頂的楔形塊來調節箱梁縱橫坡。貝雷梁橫向連接如下圖所示：標準貝雷梁片如下圖所示：0.9m標準支撐架31.5m貝雷片（五）、施工控制要點1、樁基礎施工根據設計平面圖，用全站儀及鋼尺放出基礎位置，采用循環鉆機鉆進混凝土灌注樁基礎，地基承載力滿足要求后開始支承臺模板， C20砼澆筑，要求混凝土頂面平整，按鋼柱間距預埋底座鋼板，強度達到80%9、后方能進行鋼柱安裝。2、鋼管立柱施工立柱采用630*8mm鋼管，安裝采用25T汽車吊。3、貝雷梁安裝先將貝雷梁在地面上拼裝分組連接好。在橫橋向工字鋼上按照要求的間距用紅油漆標出貝雷梁位置。用汽車吊將已連接好的貝雷梁按照先中間后兩邊的順序吊裝到位。單排貝雷梁吊裝時必須設置兩個起吊點，并且等距離分布，保持吊裝過程中貝雷梁平衡，以避免吊裝過程中產生扭曲應力。貝雷梁全部架設完畢后每隔100cm設置14工字鋼作為分配梁，再在工字鋼分配梁上縱橋向每隔30cm設置1212cm方木。五、30m跨支架受力驗算根據本橋箱梁的構造特點，本橋位于緩和曲線和圓曲線上，最大橫坡為6%，本橋縱斷面位于R=6000m的豎曲線10、上，坡度為1.706%，選取橫向坡度對摩擦力分析。 示 意 圖 摩擦力f=Gcos,沿斜面的下滑力f滑=Gsinf=Gcos=0.15G1.00=0.15G，取0.15f滑=Gsin=G0.04=0.06Gf=Gcosf滑=Gsin本工程計算40B#工字鋼分配梁可以按照簡支連系梁受力分析。33m跨驗算，具體選取本橋第一聯第2跨支架進行驗算。（一）、荷載組成C匝道1號橋第一聯第2跨梁長33m，梁高1.8m，支架平均高度21m，采用四排鋼管立柱，跨徑均為6.5m。荷載組成：1、箱梁砼自重G1：腹板：1.826=46.8KN/m2跨中空心處：0.4726=12.22KN/m2近支點（漸變段）空心處：11、0.6726=18KN/m2翼緣板處：（0.4+0.18）/226=7.54 KN/m22、模板支架自重G2：模板體系：1.5KN/m2方木自重取7.5KN/m14工字鋼自重0.16KN/m貝雷梁：2.5 KN/m23、施工荷載G3：2.8 KN/m24、振搗荷載：水平方向取2.0KN/m2，豎向取4.0KN/m2根據建筑結構荷載規范，均布荷載設計值=結構重要性系數（恒載分項系數恒載標準值活載分項系數活載標準值）。結構重要性系數取三級建筑：0.9，恒載分項系數為1.2，活載分項系數為1.4。（二）、模板和方木驗算1、模板強度和剛度驗算底模采用2500mm1200mm15mm木膠合板，模板下縱向12、方木凈間距為18cm。腹板下線荷載為：q=0.91.2(44.2+1.5)+1.4(2.8+4.0) 1=57.92KN/m木材容許應力取=12MPa截面模量：W=bh2/6=10.0150.015/6=0.0000375m模板應力= Mmax/W=0.23/0.0000375=6.13MPa=12MPa底模彎應力滿足要求。木材彈性模量取撓度底模撓度滿足要求。用同種方法驗算側模強度和剛度均能滿足要求。2、方木驗算腹板下方木承重最大。q=0.91.2(44.2+1.5+7.50.12)+1.4（2.8+4.0）=58.80KN/線荷載為q=58.800.30=17.64KN/m方木應力=12MP13、a方木強度滿足要求。木材彈性模量取方木撓度1/400=2.5mm方木剛度滿足要求方木承受最大剪力為剪力滿足要求。（三）、工字鋼驗算1、腹板下工字鋼驗算腹板下彎矩為腹板下工字鋼最大彎矩為：14工字鋼截面面積為21.50，截面抵抗矩W=101.7，截面慣性矩I=712，d=5.5mm,回轉半徑，半面積矩，彈性模量，鋼材容許應力取215MPa。滿足要求。腹板下工字鋼最大剪力為: 腹板下工字鋼最大剪力為剪力強度剪力強度滿足要求。腹板下最大撓度為：腹板下撓度滿足要求。2、空心箱室下工字鋼驗算近支點（漸變段）空心處工字鋼承受荷載最大，近支點（漸變段）空心處14工字鋼承受線荷載為：按簡支不等跨連續梁受力分析14、近支點（漸變段）空心處工字鋼彎矩為：近支點（漸變段）空心處工字鋼最大彎矩為：滿足要求。剪力為剪力圖為：滿足要求。3、翼板下工字鋼驗算彎矩為：滿足要求。剪力為 剪力圖為：滿足要求滿足要求。（四）、貝雷梁驗算單片貝雷梁技術參數：E=2.1105Mpa I=2.50497109mm4 W=3.5785106mm3M=788.2KN.mQ=245.2KN A=0.0153m貝雷梁布置：貝雷梁橫向間距布置腹板下0.45m,空心箱室下0.75m+0.9m+0.75m。1、腹板下貝雷梁驗算計算荷載q=0.91.2（44.2+1.5+7.50.12+2.5）+1.4（2.8+4）0.45+0.91.20.1615、=27.72KN/m貝雷梁跨內彎矩為：由彎矩圖可知腹板下最大彎矩為：滿足要求。腹板下單片貝雷梁剪力為：由剪力圖可知最大剪力為剪力滿足要求。撓度為： 撓度滿足要求。2、箱室下貝雷梁驗算線荷載：跨內彎矩為彎矩圖為：由彎矩圖可知最大彎矩為彎矩滿足要求。剪力剪力圖為：由剪力圖可知最大剪力為剪力滿足要求。撓度為： 撓度滿足要求。3、翼緣板下貝雷梁驗算翼緣板下單片貝雷梁承受線荷載為：彎矩為彎矩滿足要求。剪力為：剪力圖為：最大剪力滿足要求。最大撓度為：撓度滿足要求。（五）、40A#工字鋼驗算貝雷梁傳遞到橫橋向40B#工字鋼的作用力以整體箱梁來分析受力。以第一聯第2跨為例。40A#工字鋼自重為0.66KN/m16、，截面抵抗矩W=1085.7cm3,截面慣性矩I=21714cm4，半截面面積矩S=631.2cm3,截面面積A=86.07cm2, 腹板厚度d=10.5mm。第2跨混凝土方量：梁砼重：227.032.610/（30m10.5m）=18.74KN/m2線荷載：橫向每隔3.5m設置4根鋼管立柱，計算40a#工字鋼時按三等跨連續梁進行力學性能分析。彎矩由彎矩圖可知40a#工字鋼承受最大彎矩為應力強度40a#工字鋼承受剪力為可知40a#工字鋼承受最大剪力為40a#工字鋼承受最大剪力強度為： 滿足要求。工字鋼跨中最大撓度為：撓度滿足要求。（六）、鋼管支墩強度驗算由40a#工字鋼剪力圖可知，最大支座反力17、為：（加上了鋼管立柱自重）6308mm鋼管考慮到銹蝕情況，計算鋼管壁厚取6mm。鋼管立柱下端與80cm80cm1.2cm鋼板連接，立柱上下每隔4m布置一道剪力撐。6308mm截面特性表規格每米重量截面積慣性矩回轉半徑截面矩彈性模量（mm)(kg/m)A(cm2)I(cm4)i(cm)W(cm3)E(MPa)630892.332 117.62157253.897 22 3635.17 210000立桿計算長度取6m（鋼管雖按6m一道布置剪刀撐，但為了安全計算取6m），回轉半徑截面積長細比穩定系數抗壓強度穩定強度強度滿足要求。（七）、樁基、承臺基礎和地基承載力驗算1、樁基、承臺基礎配筋驗算承臺基礎18、承受線荷載為：鋼筋面積為其中：取鋼筋直徑為16mm，實取22根，實際鋼筋配筋面積為4423.36mm2縱向配筋滿足要求。2、地基承載力計算由于鋼管間距為3.5m，則單根鋼管所轄地基受力面為：（擴散應力角取45度角）鋼管最大軸力為：N=1180.91KN該處鋼管自重為：0.905KN/m21m=19.005KN條形基礎重：3.51.20.626=65.52KN則地基受力為：1180.91KN+19.005KN+65.52KN=1265.44KN地基承載力：條形基礎寬度，根據現場試驗確定的地基承載力選擇基礎類型。（八）、支架整體穩定性驗算由于貝雷支架縱向沒有受到較大動載作用，只有振搗混凝土時才產生19、較少的側向力，所以貝雷支架縱向穩定性就不必要計算，只需對貝雷支架橫向穩定性進行計算即可。按照圖紙設計要求，支架水平荷載取上部荷載的5%，則支架受水平推力為：F=26227.035%=5902.785%=295.14KN單根柱子受水平推力為F=295.14/16=18.45KN著力點距基礎頂面取21/2米M=18.4521/2=193.73KNm支架自重取1.5KN/每根鋼管柱承受豎向壓力為N=1.521=31.5KN支架穩定性系數為0.9穩定性系數140/62.19=2.251.3滿足要求。預壓預壓目的：檢驗支架的強度及穩定性，消除整個支架的塑性變形，消除基礎的沉降變形，測量出支架的彈性變形。20、預壓材料：用專業噸袋裝砂對支架進行預壓，預壓荷載為梁體自重的120%。 預壓范圍：箱梁寬度范圍，用吊車吊放噸袋對支架進行預壓。預壓觀測：預壓在支架搭設完成以后進行，分三級加載，第一次加載重量為梁體自重的50%，持荷穩定后進行第二次加載，加載重量為梁體自重的50%，持荷穩定后進行第三次加載，加載重量為梁體自重的20%。壓重的垂直運輸由25噸汽車吊完成，加載時砂袋布置順序與混凝土澆筑順序一致。箱梁觀測位置設在每跨的L/2，L/4處、墩部處以及每排鋼管立柱條形基礎，每組分左、中、右三個點。在點位處固定觀測桿，以便于沉降觀測。采用水準儀進行沉降觀測，布設好觀測桿后，加載前測定出其桿頂標高。沉降觀測過程21、中，每一次觀測均找測量監理工程師抽檢，并將觀測結果報監理工程師認可同意。第一次加載后，每2個小時觀測一次，連續兩次觀測沉降量不超過3mm，且沉降量為零時，進行第二次加載，按此步驟，直至第三次加載完畢。第三次加載沉降穩定后，經監理工程師同意，進行卸載。卸載：人工配合吊車吊運砂袋均勻卸載，卸載的同時繼續觀測，卸載完成后記錄好觀測值以便計算支架及地基綜合變形。根據觀測記錄，整理出預壓沉降結果，調整支架標高來控制箱梁底板及懸臂的預拱高度。預壓注意問題：采用砂袋法預壓，要保證砂袋的質量，發現砂袋有裂縫漏砂的應及時更換砂袋。派專人觀察支架變化情況，一旦發生異常，立即進行補救。要分級加載，加載的順序接近澆筑22、混凝土的順序，不能隨意堆放，卸載也分級并測量記錄。通過第一施工段預壓并沉降后，將實測沉降量（基礎沉降量、支架變形量）作為一個參數值再后續的施工共對比、復核。測點要固定，用紅油漆提前做好標識，不能隨意更換測量人員，防止出現人為誤差，專人負責對水準點位置進行保護。如實填寫觀測數據，繪制彈性和非彈性曲線，如出現意外數據，應分析原因，不得弄虛作假。觀測過程如局部位置變形過大，應立即停止加載并卸載，及時查找原因，采取補救措施。堆碼砂袋一定要按混凝土位置及澆筑順序認真堆碼，確保模擬狀態接近實際狀態。支架預壓和混凝土澆注過程中安排專人對支架的變形進行監控。預壓-卸載”流程圖測量監控預壓前準備工作完成“狀態一23、”加載完成“狀態二”加載完成“狀態三”加載數據再對比卸載成為“狀態一”的受力狀態卸載成為“加載初始狀態”預壓過程的總結、調整值的確定卸載成為“狀態二”的受力狀態數據匯總持荷觀測準備卸載數據的分析對比現澆箱梁支架預壓沉降觀測記錄（橋第聯第跨）樁號初次高程第一次差值第二次差值第三次差值第四次差值第五次差值第六次差值卸載前高程卸載后高程總變形量非彈性變形彈性變形施工員： 測量員： 初次測量日期： 第一次測量日期： 監理員： 第二次日期： 第三次日期： 第四次日期：質檢員： 第五次日期： 第六次日期：十、施工預拱度設置確定預拱度時考慮下列因素：支架在荷載作用下的總變形量，支架在荷載作用下的彈性壓縮，支24、架在荷載作用下的非彈性壓縮；箱梁設計反拱度，根據設計圖紙提供。根據梁的拱度值線形變化，其它各點的預拱度值，應以中間點為最高值，以梁的兩端為零，按二次拋物線進行分配。支架預拱度計算：支架變形量（預拱度）的計算：12341為支架卸載后由上部構造自重及活載一半產生的豎向變形根據設計要求1 取10mm。2為支架在荷載作用下的彈性變形量(每一跨立柱高度不同，造成支架在荷載作用下彈性變形不同，現以第四聯第2跨為例計算，取平均高度)3為支架在荷載作用下的非彈性變形：3=2K1+3K2+2K3+2.5K4其中K1順紋木料接頭數目；K2橫紋木料接頭數目；K3順紋木料與金屬數目；K4順紋與橫紋木料接頭數目；根據本25、支架搭設方案，取K1=0,K2=0,K3=1,K4=0。3=0+0+2+0=2mm4為支架基底在荷載作用下的非彈性變形：取4=0mm。故支架變形量（預拱度）為：。十一、支架拆除（一）、傳統支架拆除工藝1、拆除順序：拆除翼板、腹板模板松掉楔形塊脫底模、方木抽拉橫向分配梁拖拉貝雷架拆除貝雷支架下部結構。2、拆除工藝底板處底模直接支承在貝雷架與分配梁上，在拆除箱梁底板模板前，須首先調節楔形塊，通過調松楔形塊螺栓，降低楔形塊頂標高，消除箱梁對支架的荷載，并留出拆除箱梁底模和工字鋼分配梁的間隙,拆除箱梁底模及方木后，用卷揚機（卷揚機設置在外側貝雷梁上）配合吊車拉出工字鋼。拆除貝雷梁時采用每榀整體吊裝，利26、用鋼管柱頂上的工字鋼作為支點，用倒鏈將其滑行至箱梁翼緣板處，吊車兩點吊裝，吊下貝雷梁。滑移過程中操作工人須隨時注意倒鏈和貝雷梁的狀態，如有異常立即停止施工，待現場技術員和安全員檢查后方可進行下步施工，重復上述操作至貝雷梁拆除完畢。3、安全措施（1）、組織措施：支架拆除前主管副經理、安全專業工程師、現場安全員、技術員到達現場進行安全技術指導，對操作工人進行安全教育。直至每個操作工人對操作安全注意事項均了解清楚、安全措施到位后方可進行拆除支架施工。（2）、技術措施：落楔形塊: 兩端楔形塊同時均勻下落，防止分配梁不均勻下落變形，貝雷梁滑移。模板拆除: 先拆除方木再拆除模板。支架拆除: 支架拆除前首先27、拆除橫向分配梁，在吊車配合下由卷揚機拉出長度的70%后，用吊車吊放下分配梁。貝雷支架采用倒鏈拖拉出梁底，拖拉時設專人指揮，貝雷支架兩端同時均勻拖拉，嚴禁僅一端拖拉，防止掉落，用倒鏈拉滑貝雷梁時，兩側對稱拉滑，防止偏心受壓發生安全事故。拖拉貝雷架、起吊作業設專人指揮；拆除貝雷架作業前要檢查吊車和鋼絲繩的性能和安全性。（二）、預留鋼管拆除工藝1、預留鋼管施工本標段現澆箱梁下貝雷梁有若干組組成，每組貝雷梁又有若干榀組成（一般兩榀貝雷梁為一組），每組內榀與榀貝雷梁之間縱向3m都用配套標準支撐架作為橫向聯系，組與組之間用自制交叉架連接（自制交叉架采用角鋼制作，選取90mm7mm的角鋼作為橫向連接，橫向角28、鋼上鉆有插銷孔，通過穿插銷把橫向角鋼固定在貝雷梁上，然后再用50mm7mm角鋼作為剪力撐）。每組貝雷梁上預埋兩根鋼管，鋼管的位置設置在貝雷梁的兩端（見現澆箱梁預留鋼管形象圖），鋼管選用普通腳手架管，規格為48mm3.5mm，單重3.84kg，鋼管長度能穿透梁體即可。現澆梁上預留鋼管形象圖2、安放千斤頂和穿螺紋桿每一個預留鋼管內都采用25mm精扎螺紋鋼穿入，螺紋桿伸出梁體頂面高度L不少于5m，螺紋鋼上部緊挨梁體頂面處配備雙層螺帽，防止落貝雷梁時滑絲造成安全事故。每一根螺桿配置2個千斤頂（見預埋鋼管及螺桿橫、縱斷面布置圖），千斤頂上搭設高強度帶肋型鋼，型剛上鉆有小孔，并保證螺桿能穿過小孔，螺桿上部29、緊挨型鋼處設有螺帽。3、拆除步驟（1）、梁體混凝土達到拆模強度后，才能拆除支架，首先將螺桿穿入預埋鋼管內，并安放完千斤頂及千斤頂上鋼板支撐，螺桿底部焊接有吊鉤（螺桿穿入鋼管后再焊接吊鉤），吊鉤能牢固的鉤住貝雷梁，然后固定好雙層螺帽和型剛上的螺帽，此時貝雷梁和工字鋼就被固定在梁體上了。（2）、調松對口楔子，由于貝雷梁和工字鋼已經被固定在梁體上，貝雷梁、橫向工字鋼與下部鋼管柱就會脫離，這時可以拆除鋼管柱。（3）、待鋼管柱全部拆除、運走后就可以下落貝雷梁。首先旋動千斤頂上的螺帽，使兩個千斤頂同時伸出4/5,千斤頂稍微頂動螺桿，以便能順利松動梁體頂面上的雙層螺帽；然后松動雙層螺帽，松動長度不能超過千斤30、頂下落長度；接下來就要下落千斤頂，千斤頂必須緩慢、同時下落，同一跨現澆梁上的所有千斤頂同時操作、同時下落；依次循環操作，千斤頂和雙層螺栓緊密配合，使貝雷梁下落5m；最后采用吊車吊下工字鋼、貝雷梁。4、封堵預留孔貝雷梁全部拆除完成后，應對現澆梁體上的預留孔洞進行封堵，封堵材料為C50高強度混凝土。4、拆除注意事項（1）、螺紋桿伸出梁體頂面高度L不少于5m，施工過程中注意保護精扎螺紋鋼刻絲，保證刻絲完好。（2）、每次松動雙層螺帽時要用千斤頂稍微頂動一下螺桿，否則由于壓力太大，無法松動雙層螺帽。（3）、每次千斤頂不能完全伸出，否則會因失穩造成安全事故，每次千斤頂伸出4/5即可。（4）、施工過程中要特31、別注意協調操作，同一跨現澆梁上的所有千斤頂同時操作、同時下落；配備有經驗的吊車司機，保證拆除安全。現澆箱梁混凝土澆筑示意圖下面以現澆箱梁混凝土澆筑示意圖（上圖）來說明多跨連續貝雷架在施工中存在的不足：支架安裝時考慮上部承受的是均布荷載，但實際施工時混凝土澆筑是從一段向另一端澆筑，由于施工工藝的原因，在整個支架上承受的初期混凝土荷載并不是均布的。如圖所示：當澆筑AA-BB混凝土時，荷載集中在AA-BB跨徑范圍內，此時BB-CC跨徑范圍內并不承受混凝土荷載，由于貝雷梁是連續的，在BB-CC跨徑內會產生負彎矩來抵消部分正彎矩。同樣，當AA-BB跨境內混凝土澆筑完畢后開始澆筑BB-CC跨徑內混凝土，在32、AA-BB跨徑內也會產生負彎矩來抵消部分正彎矩，此時由于撓度發生變化，很可能導致AA-BB跨徑內新澆筑混凝土產生裂縫，影響混凝土整體質量。3、我項目對多跨連續貝雷支架在現澆梁施工中存在問題的解決方法針對上述不足，在實際施工中，我標段主要從施工工藝上加以控制：加強貝雷梁之間的橫向連接，爭強結構的整體性。采用水平分層法現場澆筑混凝土，分兩次澆筑完成，通過減小上部荷載來降低由于荷載產生的不均勻產生的撓度變化對新澆筑混凝土的影響，先澆筑底板和腹板混凝土，待底板和腹板混凝土達到一定強度后再進行頂板混凝土的澆筑。4、我公司成功運用多跨連續貝雷支架施工的實例說明：支架基礎根據現場實際情況決定。這是一個樣板，你根據設計圖紙要求進行編制修改。