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1、第一章 計算書KL-M-a(7-6)-(7-12)/(7-M)梁模板（扣件式，梁板立柱共用）計算書一、工程概況.3二、模板支撐體系設(shè)計.3三、荷載設(shè)計.5四、模板驗算.7五、次楞驗算.8六、主楞(橫向水平鋼管)驗算.10七、縱向水平鋼管驗算.12八、扣件抗滑驗算.14九、模板支架整體高寬比驗算.14十、立桿驗算.14KL-M-a(7-6)-(7-12)/(7-M)梁側(cè)模板計算書一、 工程屬性.17二、荷載組合.18三、支撐體系設(shè)計.19四、模板驗算.20五、次楞驗算.21六、主楞驗算.23七、對拉螺栓驗算.25二、 XB2(7-6)-(7-7)/(7-F)-(7-G)板模板（扣件式）計算書一、2、工程概況.25二、模板支撐體系設(shè)計.26三、荷載設(shè)計.28四、模板驗算.29五、次楞驗算.31六、主楞(橫向水平鋼管)驗算.32七、立桿驗算.36TWQ240(7-2)-(7-3)/(7-B)墻模板（支撐不等間距）計算書 一、工程屬性.39二、支撐構(gòu)造.39三、荷載組合.41四、面板驗算.42五、小梁驗算.43六、主梁驗算.46七、對拉螺栓驗算.49KZ3(7-12)/(7-K)柱模板（支撐不等間距）計算書一、工程屬性.49二、支撐體系設(shè)計.50三、荷載組合.52四、面板驗算.53五、 小梁驗算.54六、 柱箍驗算.57七、對拉螺栓驗算.62第一章 計算書KL-M-a(7-6)-(7-12)/3、(7-M)梁模板（扣件式，梁板立柱共用）計算書 計算依據(jù)： 1、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB 50009-2012 2、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-2010 3、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB 50017-2003 4、建筑施工扣件式鋼管模板支架技術(shù)規(guī)程DB33/1035-2006一、工程概況新澆混凝土梁板特性KL-M-a(7-6)-(7-12)/(7-M)混凝土梁截面尺寸(mm)【寬高】240600模板支架高度H(m)3模板支架的縱向長度La(m)22.74模板支架的橫向長度Lb(m)17.44二、模板支撐體系設(shè)計混凝土梁支撐方式梁側(cè)無板，梁底次楞平行于梁跨方向立桿縱向間距l(xiāng)a(mm)900立桿橫向間距l(xiāng)4、b(mm)650模板支架步距h(mm)1500梁左側(cè)立桿距梁中心線距離(mm)325梁底增加承重立桿根數(shù)0梁底立桿支撐方式雙扣件每縱距內(nèi)附加梁底支撐主楞根數(shù)1梁底支撐次楞根數(shù)2立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度a(mm)200 設(shè)計簡圖如下：模板設(shè)計立面圖模板設(shè)計平面圖三、荷載設(shè)計模板及支架自重標(biāo)準(zhǔn)值模板(kN/m2)0.3次楞(kN/m)0.01主楞(kN/m)0.038支架(kN/m)0.15梁側(cè)模板自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)0.5新澆筑混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值 (kN/m3)25鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值 (kN/m3)梁1.5板1.1施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)1振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載5、標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)2風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值k(kN/m2)基本風(fēng)壓0(kN/m2)重現(xiàn)期10年一遇0.350.04城市溫州市風(fēng)荷載高度變化系數(shù)z地面粗糙度B類(田野、鄉(xiāng)村、叢林、丘陵及房屋比較稀疏的鄉(xiāng)鎮(zhèn)和城市郊區(qū))1模板支架頂部離建筑物地面的高度(m)8.95風(fēng)荷載體型系數(shù)s支架模板支架狀況敞開式0.165風(fēng)荷載作用方向沿模板支架橫向作用與風(fēng)荷載在同面內(nèi)的計算單元立桿數(shù)n10模板10.245四、模板驗算模板類型覆面木膠合板模板厚度t(mm)18模板抗彎強度設(shè)計值f(N/mm2)15模板抗剪強度設(shè)計值(N/mm2)1.4模板彈性模量E(N/mm2)10000 取1.0m單位寬度計算。計算簡圖如下： W=6、bh2/6=1000182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000183/12=486000mm4 q=GqGk+1.4qQk=1.350.3+(25+1.5)0.61.0+1.4(1+2)1.0=26.07kN/m q=qGk+qQk=0.3+(25+1.5)0.61.0+(1+2)1.0=19.2kN/m 1、抗彎驗算 Mmax=0.125ql2=0.12526.070.242=0.188kNm max=Mmax/W=0.188106/54000=3.476N/mm2f=15N/mm2 符合要求！ 2、抗剪驗算 Qmax=0.5ql=0.526.070.24=3.128kN ma7、x=3Qmax/(2bh)=33.128103/(2100018)=0.261N/mm2=1.4N/mm2 符合要求！ 3、撓度驗算 max=5ql4/(384EI)=519.22404/(38410000486000)=0.171mm max=0.171mm=minL/150，10=min240/150，10=1.6mm 符合要求！ 4、支座反力 R1=R2=ql/2=3.128kN R1=R2=ql/2=2.304kN五、次楞驗算次楞驗算方式三等跨連續(xù)梁次楞材質(zhì)類型方木次楞截面類型(mm)5080次楞材料自重(kN/m)0.01次楞抗彎強度設(shè)計值f(N/mm2)13次楞抗剪強度設(shè)計值(N/8、mm2)1.3次楞截面抵抗矩W(cm3)53.333次楞截面慣性矩I(cm4)213.333次楞彈性模量E(N/mm2)9350 次楞自重荷載：q1GQ=1.350.01=0.013kN/m 梁左側(cè)樓板傳遞給次楞荷載： q2=0kN/m 梁右側(cè)樓板傳遞給次楞荷載： q3=0kN/m 梁左側(cè)模板傳遞給次楞的荷載：q4=GNGk=1.350.50.6=0.405kN/m 梁右側(cè)模板傳遞給次楞的荷載：q5=GNGk=1.350.50.6=0.405kN/m q=max3.128/1.0+0.013+0+0.405，3.128/1.0+0.013+0+0.405=3.547kN/m q=max2.309、4/1.0+0.01+0+0.3，2.304/1.0+0.01+0+0.3=2.614kN/m 計算簡圖如下： 1、強度驗算 Mmax=0.1ql2=0.13.5470.452=0.072kNm max=Mmax/W=0.072106/53333=1.347N/mm2f=13N/mm2 符合要求！ 2、抗剪驗算 Qmax=0.6ql=0.63.5470.45=0.958kN max=3Qmax/(2bh0)=30.9581000/(25080)0.359N/mm2 max=0.359N/mm2=1.3N/mm2 符合要求！ 3、撓度驗算 max=0.677ql4/(100EI)=0.6772.10、6144504/(10093502133330)=0.036mm max=0.036mm=minL/150，10=min450/150，10=3mm 符合要求！ 4、支座反力計算 梁底次楞依次最大支座反力為： R1=1.1(3.128+0.013+0+0.405)0.45=1.756kN R2=1.1(3.128+0.013+0+0.405)0.45=1.756kN R1=1.1(2.304+0.01+0+0.3)0.45=1.294kN R2=1.1(2.304+0.01+0+0.3)0.45=1.294kN六、主楞(橫向水平鋼管)驗算主楞材質(zhì)類型鋼管主楞截面類型(mm)483.5主楞計算截11、面類型(mm)483.5主楞材料自重(kN/m)0.038主楞截面面積(mm2)489主楞抗彎強度設(shè)計值f(N/mm2)205主楞抗剪強度設(shè)計值(N/mm2)125主楞截面抵抗矩W(cm3)5.08主楞截面慣性矩I(cm4)12.19主楞彈性模量E(N/mm2)206000 主楞自重荷載：q1=Gq=1.350.038=0.051kN/m 計算簡圖如下： 1、強度驗算 主楞彎矩圖(kNm) Mmax=0.362kNm max=Mmax/W=0.362106/5080=71.295N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 2、抗剪驗算 主楞剪力圖(kN) Qmax=1.772kN max=2Q12、max/A=21.7721000/4897.249N/mm2 max=7.249N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、撓度驗算 主楞變形圖(mm) max=0.487mm=minL/150，10=min650/150，10=4.333mm 符合要求！ 4、支座反力 支座反力依次為R1=1.772kN,R2=1.772kN 支座反力依次為R1=1.306kN,R2=1.306kN七、縱向水平鋼管驗算 計算簡圖如下： 1、強度驗算 縱向水平鋼管彎矩圖(kNm) Mmax=0.282kNm max=Mmax/W=0.282106/5080=55.563N/mm2f=205N/mm2 符合要求13、！ 2、抗剪驗算 縱向水平鋼管剪力圖(kN) Qmax=1.18kN max=2Qmax/A=21.18103/489=4.826N/mm2 max=4.826N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、撓度驗算 縱向水平鋼管變形圖(mm) max=0.445mm=minL/150，10=min900/150，10=6mm 符合要求！ 4、支座反力 支座反力依次為R1=2.411kN,R2=3.861kN,R3=3.861kN,R4=2.411kN八、扣件抗滑驗算是否考慮荷載疊合效應(yīng)是扣件抗滑承載力設(shè)計值折減系數(shù)1 最大支座反力Rmax=3.861kN 1.05Rmax=1.053.861=14、4.054kN，4.054kN112.0=12kN 在扭矩達到4065Nm的情況下，雙扣件能滿足要求！九、模板支架整體高寬比驗算 根據(jù)建筑施工扣件式鋼管模板支架技術(shù)規(guī)程DB33/1035-2006第6.4.4：模板支架的高寬比不應(yīng)大于5 H/Lb=3/17.44=0.1725 符合要求！十、立桿驗算鋼管截面類型(mm)483.5鋼管計算截面類型(mm)483.5截面面積A(mm2)489截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.8截面抵抗矩W(cm3)5.08抗壓、彎強度設(shè)計值f(N/mm2)205立桿鋼材的彈性模量E(N/mm2)206000立桿自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m)0.038截面慣性矩I(cm4)12.15、19 1、長細比驗算 h/la=1500/900=1.667，h/lb=1500/650=2.308，查附錄D，得k=1.167，=1.409 l0=maxkh，h+2a=max1.1671.4091500，1500+2200=2466mm =l0/i=2466/15.8=157=210 長細比符合要求！ 查浙江省模板支架規(guī)程附錄C得 =0.284 2、風(fēng)荷載驗算 1) 模板支架風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算 la=0.9m，h=1.5m，浙江省模板支架規(guī)程表4.2.7得w=0.129 因風(fēng)荷載沿模板支架橫向作用，所以b=la=0.9m，b/h=0.9/1.5=0.6 通過插入法求，得=0.957 z0d216、=10.350.0482=0.001，h/d=1.5/0.048=31.25 通過插入法求s1，得s1=1.2 因此stw=ws1(1-n)/( 1-)=0.1291.2(1-0.95710)/(1-0.957)=1.28 s=wstw=0.1291.28=0.165 k=0.7zs0=0.710.1650.35=0.04kN/m2 2) 整體側(cè)向力標(biāo)準(zhǔn)值計算 k=0.7zs0=0.7110.35=0.245kN/m2 3、穩(wěn)定性驗算 KH=1 1) 不組合風(fēng)荷載時立桿從左到右受力為(NutGNGk+1.4NQk)： R1=3.861+1.350.153=4.469kN R2=3.861+1.17、350.153=4.469kN Nut=maxR1,R2=max4.469, 4.469=4.469kN 1.05Nut/(AKH)=1.054.469103/(0.2844891)=33.787N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 2) 組合風(fēng)荷載時立桿從左到右受力為(NutGNGk+0.851.4NQk)： R1=4.389kN, R2=4.389kN Nut=maxR1,R2=max4.389, 4.389=4.389kN Mw=0.851.4k lah2/10=0.851.40.040.91.52/10=0.01kNm 1.05Nut/(AKH)+Mw/W=1.054.3891018、3/(0.2844891)+0.01106/(5.08103)=35.104N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 4、整體側(cè)向力驗算結(jié)構(gòu)模板縱向擋風(fēng)面積AF(m2)13.044 F=0.85AFkla/La=0.8513.0440.2450.9/22.74=0.108kN N1=3FH/(m+1)Lb=30.1083/(4+1)17.44=0.011kN =(1.05Nut+N1)/(AKH)=(1.054.389+0.011)103/(0.2844891)=33.266N/mm2f=205N/mm2 符合要求！KL-M-a(7-6)-(7-12)/(7-M)梁側(cè)模板計算書 計算依據(jù)： 19、1、建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ162-2008 2、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-2010 3、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB 50009-2012 4、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝梁名稱KL-M-a(7-6)-(7-12)/(7-M)混凝土梁截面尺寸(mmxmm)240600梁板結(jié)構(gòu)情況梁兩側(cè)有板新澆混凝土梁計算跨度(m)7.8樓板厚度(mm)0 二、荷載組合側(cè)壓力計算依據(jù)規(guī)范建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)5外加劑影響修正系數(shù)11.2混凝土坍落度影響修正系數(shù)21.5混凝土澆筑速度V(20、m/h)6混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)0.6新澆混凝土對模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222451.21.561/2，240.6min116.4，14.414.4kN/m2振搗混凝土?xí)r對垂直面模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q2k(kN/m2)4 新澆混凝土對模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222451.21.561/2，240.6min116.4，14.414.4kN/m2 承載能力極限狀態(tài)設(shè)計值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.221、14.4+1.44，1.3514.4+1.40.740.9max22.88，23.360.923.3621.024kN/m2 正常使用極限狀態(tài)設(shè)計值S正G4k14.4 kN/m2 三、支撐體系設(shè)計次楞布置方式水平向布置次楞道數(shù)4主楞間距(mm)900主楞合并根數(shù)2次楞最大懸挑長度(mm)0對拉螺栓水平向間距(mm)900支撐距梁底距離依次為70，530 設(shè)計簡圖如下：模板設(shè)計剖面圖 四、模板驗算模板類型覆面木膠合板模板厚度(mm)18模板抗彎強度設(shè)計值f(N/mm2)15模板抗剪強度設(shè)計值(N/mm2)1.5模板彈性模量E(N/mm2)10000 梁截面寬度取單位長度，b1000mm。Wbh222、/6=1000182/654000mm3，Ibh3/12=1000183/12486000mm4。模板計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 q1bS承121.02421.024kN/m q1靜0.91.35G4kb0.91.3514.4117.496kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7413.528kN/m Mmax0.1q1靜L2+0.117q1活L2=0.117.4960.22+0.1173.5280.220.086kNm Mmax/W0.086106/540001.602N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmax0.6q1靜L+0.617q1活L0.623、17.4960.2+0.6173.5280.22.535kN max=3Vmax/(2bh)=32.535103/(2100018)=0.211N/mm2=1.5N/mm2 符合要求！ 3、撓度驗算 qbS正114.414.4kN/m max0.677qL4/(100EI)=0.67714.42004/(10010000486000)0.032mmminL/150，10min200/150，10=1.333mm 滿足要求！ 4、最大支座反力計算 承載能力極限狀態(tài) Rmax1.1q1靜l左+1.2q1活l左1.117.4960.2+1.23.5280.24.696kN 正常使用極限狀態(tài) Rmax24、1.1l左q1.10.214.43.168kN 五、次楞驗算次楞最大懸挑長度(mm)0次楞計算方式三等跨連續(xù)梁次楞類型方木次楞截面類型(mm)5080次楞彈性模量E(N/mm2)9000次楞抗剪強度設(shè)計值(N/mm2)1.3次楞截面抵抗矩W(cm3)53.333次楞抗彎強度設(shè)計值f(N/mm2)13次楞截面慣性矩I(cm4)213.333 計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 q4.696kN/m Mmax0.1ql2=0.14.6960.92=0.38kNm Mmax/W0.38106/533337.132N/mm2f13N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmax0.6ql=0.64.6960.25、92.536kN max=3Vmax/(2bh0)=32.5361000/(25080)0.951N/mm21.3N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 q3.168kN/m max0.677qL4/(100EI)=0.6773.1689004/(10090002133330)0.733mmminl/150，10=min900/150，10=6mm 滿足要求！ 4、最大支座反力計算 承載能力極限狀態(tài) Rmax1.14.6960.94.649kN 正常使用極限狀態(tài) Rmax1.13.1680.93.136kN 六、主楞驗算對拉螺栓水平向間距(mm)900主楞類型鋼管主楞截面類型(mm)483.5主26、楞計算截面類型(mm)483.5主楞合并根數(shù)2主楞彈性模量E(N/mm2)206000主楞抗彎強度設(shè)計值f(N/mm2)205主楞抗剪強度設(shè)計值(N/mm2)125主楞截面慣性矩I(cm4)12.19主楞截面抵抗矩W(cm3)5.08主楞受力不均勻系數(shù)0.5 因主楞2根合并，驗算時主楞受力不均勻系數(shù)為0.5。 計算簡圖如下： 同前節(jié)計算過程，可依次解得： 承載能力極限狀態(tài)：R10.85kN，R22.324kN，R32.324kN，R40.85kN 正常使用極限狀態(tài)：R10.57kN，R21.568kN，R31.568kN，R40.57kN 1、抗彎驗算 主楞彎矩圖(kNm) maxMmax/W27、0.243106/5080=47.842N/mm2f=205 N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 梁左側(cè)剪力圖(kN) max=2Vmax/A=22.3241000/4899.505N/mm2=125 N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 梁左側(cè)變形圖(mm) max0.222mmminl/150，10=min460/150，10=3.067 mm 滿足要求！ 七、對拉螺栓驗算對拉螺栓類型M12軸向拉力設(shè)計值Ntb(kN)12.9 同主楞計算過程，可知對拉螺栓受力N0.953.174/0.56.031kNNtb12.9kN 滿足要求！XB2(7-6)-(7-7)/(7-F)-(7-G)板模板28、（扣件式）計算書 計算依據(jù)： 1、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB 50009-2012 2、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-2010 3、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB 50017-2003 4、建筑施工扣件式鋼管模板支架技術(shù)規(guī)程DB33/1035-2006一、工程概況新澆混凝土板特性XB2(7-6)-(7-7)/(7-F)-(7-G)新澆混凝土樓板厚度(mm)130模板支架高度H(m)3模板支架的縱向長度La(m)22.74模板支架的橫向長度Lb(m)17.44二、模板支撐體系設(shè)計立桿縱向間距l(xiāng)a(mm)900立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)900縱橫向水平桿步距h(mm)1500次楞布置方式平行于立桿縱向方向次楞間距29、s(mm)200荷載傳遞至立桿方式雙扣件扣件抗滑承載力設(shè)計值折減系數(shù)1立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度a(mm)200 設(shè)計簡圖如下：模板設(shè)計平面圖模板設(shè)計縱向剖面圖模板設(shè)計橫向剖面圖三、荷載設(shè)計模板及支架自重標(biāo)準(zhǔn)值模板(kN/m2)0.3次楞(kN/m)0.01主楞(kN/m)0.038支架(kN/m)0.15新澆筑混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值 (kN/m3)24鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值 (kN/m3)1.1施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)2.5振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)2風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值k(kN/m2)基本風(fēng)壓0(kN/m2)重現(xiàn)期10年一遇0.350.028城市溫州市風(fēng)荷載高度30、變化系數(shù)z地面粗糙度B類(田野、鄉(xiāng)村、叢林、丘陵及房屋比較稀疏的鄉(xiāng)鎮(zhèn)和城市郊區(qū))1模板支架頂部離建筑物地面的高度(m)8.5風(fēng)荷載體型系數(shù)s支架模板支架狀況敞開式0.165風(fēng)荷載作用方向沿模板支架橫向作用與風(fēng)荷載在同面內(nèi)的計算單元立桿數(shù)n10模板10.169四、模板驗算模板驗算方式三等跨連續(xù)梁模板類型覆面木膠合板模板厚度t(mm)18模板抗彎強度設(shè)計值f(N/mm2)15模板抗剪強度設(shè)計值(N/mm2)1.4模板彈性模量E(N/mm2)10000 取1.0m單位寬度計算。計算簡圖如下： W=bh2/6=1000182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000183/12=486000m31、m4 q=GqGk+1.4qQk=1.20.3+(24+1.1)0.131.0+1.4(2.5+2)1.0=10.576kN/m q=qGk+qQk=0.3+(24+1.1)0.131.0+(2.5+2)1.0=8.063kN/m 1、抗彎驗算 Mmax=0.1ql2=0.110.5760.22=0.042kNm max=Mmax/W=0.042106/54000=0.783N/mm2f=15N/mm2 符合要求！ 2、抗剪驗算 Qmax=0.6ql=0.610.5760.2=1.269kN max=3Qmax/(2bh)=31.269103/(2100018)=0.106N/mm2=1.4N32、/mm2 符合要求！ 3、撓度驗算 max=0.677ql4/(100EI)=0.6778.0632004/(10010000486000)=0.018mm max=0.018mm=minL/150，10=min200/150，10=1.333mm 符合要求！五、次楞驗算次楞驗算方式三等跨連續(xù)梁次楞材質(zhì)類型方木次楞截面類型(mm)5080次楞材料自重(kN/m)0.01次楞抗彎強度設(shè)計值f(N/mm2)13次楞抗剪強度設(shè)計值(N/mm2)1.3次楞截面抵抗矩W(cm3)53.333次楞截面慣性矩I(cm4)213.333次楞彈性模量E(N/mm2)9350 計算簡圖如下：q=GqGk+1.4q33、Qk=1.2(0.3+(24+1.1)0.13)0.2+0.01+1.4(2.5+2)0.2=2.127kN/m q=qGk+qQk=(0.3+(24+1.1)0.13)0.2+0.01+(2.5+2)0.2=1.623kN/m 1、強度驗算 Mmax=0.1ql2=0.12.1270.92=0.172kNm max=Mmax/W=0.172106/53333=3.231N/mm2f=13N/mm2 符合要求！ 2、抗剪驗算 Qmax=0.6ql=0.62.1270.9=1.149kN max=3Qmax/(2bh0)=31.1491000/(25080)0.431N/mm2 max=0.4334、1N/mm2=1.3N/mm2 符合要求！ 3、撓度驗算 max=0.677ql4/(100EI)=0.6771.6239004/(10093502133330)=0.361mm max=0.361mm=minL/150，10=min900/150，10=6mm 符合要求！ 4、支座反力計算 Rmax=1.1ql=1.12.1270.9=2.106kN Rmax=1.1ql=1.11.6230.9=1.606kN六、主楞(橫向水平鋼管)驗算主楞驗算方式三等跨連續(xù)梁主楞材質(zhì)類型鋼管主楞截面類型(mm)483.5主楞計算截面類型(mm)483.5主楞材料自重(kN/m)0.038主楞截面面積(cm35、2)4.89主楞抗彎強度設(shè)計值f(N/mm2)205主楞抗剪強度設(shè)計值(N/mm2)125主楞截面抵抗矩W(cm3)5.08主楞截面慣性矩I(cm4)12.19主楞彈性模量E(N/mm2)206000 計算簡圖1如下： 主楞彎矩圖(kNm) 主楞剪力圖(kN) 主楞變形圖(mm) 計算簡圖1支座反力依次為R1=4.912kN,R2=10.398kN,R3=10.519kN,R4=3.78kN Mmax=0.863 Qmax=5.659 Vmax=1.922 計算簡圖2如下： 主楞彎矩圖(kNm) 主楞剪力圖(kN) 主楞變形圖(mm) 計算簡圖2支座反力依次為R5=4.327kN,R6=10.36、477kN,R7=10.477kN,R8=4.327kN Mmax=0.863 Qmax=6.244 Vmax=1.912 1、強度驗算 max=Mmax/W=0.863106/5080=169.869N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 2、抗剪驗算 max=2Qmax/A=26.2441000/48925.539N/mm2 max=25.539N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、撓度驗算 max=1.467mm=minL/150，10=min900/150，10=6mm 符合要求！ 4、扣件抗滑驗算是否考慮荷載疊合效應(yīng)是 最大支座反力Rmax=maxR1,R2,R3,R4,37、R5,R6,R7,R8=10.519kN 1.05Rmax=1.0510.519=11.044kN，11.044kN112.0=12kN 在扭矩達到4065Nm的情況下，雙扣件能滿足要求！ Rmax=maxR1,R2,R3,R4,R5,R6,R7,R8=8.032kN七、立桿驗算鋼管截面類型(mm)483.5鋼管計算截面類型(mm)483.5截面面積A(mm2)489截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.8截面抵抗矩W(cm3)5.08抗壓、彎強度設(shè)計值f(N/mm2)205立桿鋼材的彈性模量E(N/mm2)206000 1、長細比驗算 h/la=1500/900=1.667，h/lb=1500/90038、=1.667，查附錄D，得k=1.167，=1.473 l0=maxkh，h+2a=max1.1671.4731500，1500+2200=2578mm =l0/i=2578/15.8=164=210 長細比符合要求！ 查浙江省模板支架規(guī)程附錄C得 =0.262 2、風(fēng)荷載驗算 1) 模板支架風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算 la=0.9m，h=1.5m，浙江省模板支架規(guī)程表4.2.7得w=0.129 因風(fēng)荷載沿模板支架橫向作用，所以b=la=0.9m，b/h=0.9/1.5=0.6 通過插入法求，得=0.957 z0d2=10.350.0482=0.001，h/d=1.5/0.048=31.25 通過插入法39、求s1，得s1=1.2 因此stw=ws1(1-n)/( 1-)=0.1291.2(1-0.95710)/(1-0.957)=1.28 s=wstw=0.1291.28=0.165 k=0.7zs0=0.710.1650.35=0.04kN/m2 2) 整體側(cè)向力標(biāo)準(zhǔn)值計算 k=0.7zs0=0.7110.35=0.245kN/m2 3、穩(wěn)定性驗算 KH=1 不組合風(fēng)荷載時 NutGNGk+1.4NQk=Rmax+0.15GH=10.519+0.151.23=11.059kN =1.05Nut/(AKH)=1.0511.059103/(0.2624891)=90.631N/mm2f=205N/40、mm2 符合要求！ 組合風(fēng)荷載時 NutGNGk+0.851.4NQk=Rmax+0.15GH=9.589+0.151.23=10.129kN Mw=0.851.4k lah2/10=0.851.40.040.91.52/10=0.01kNm =1.05Nut/(AKH)+Mw/W=1.0510.129103/(0.2624891)+0.01106/(5.08103)=84.927N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 4、整體側(cè)向力驗算結(jié)構(gòu)模板縱向擋風(fēng)面積AF(m2)0.117 F=0.85AFkla/La=0.850.1170.2450.9/22.74=0.001kN N1=3FH/(41、m+1)Lb=30.0013/(4+1)17.44=0.10010-3kN =(1.05Nut+N1)/(AKH)=(1.0510.129+0.10010-3)103/(0.2624891)=83.011N/mm2f=205N/mm2 符合要求！TWQ240(7-2)-(7-3)/(7-B)墻模板（支撐不等間距）計算書 計算依據(jù)： 1、建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ162-2008 2、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-2010 3、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB 50009-2012 4、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB 50017-2003 一、工程屬性砼墻特性TWQ240(7-2)-(7-3)/(7-B)砼墻厚42、度(mm)240砼墻高度(mm)3000 二、支撐構(gòu)造小梁布置方式豎直小梁間距l(xiāng)(mm)100主梁最大懸挑長度D(mm)100對拉螺栓水平間距s(mm)300主梁和支撐構(gòu)造支撐序號主梁上支撐點距墻底距離hi(mm)第1道100第2道800第3道1500第4道2200第5道2900 簡圖如下： 墻模板(支撐不等間距)剖面圖墻模板(支撐不等間距)正立面圖 三、荷載組合側(cè)壓力計算依據(jù)規(guī)范建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)5外加劑影響修正系數(shù)11.2混凝土坍落度影響修正系數(shù)21.5混凝土澆筑速度V(m/h)6混凝土側(cè)壓力計算位置43、處至新澆混凝土頂面總高度H(m)3新澆混凝土對模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222451.21.561/2，243min116.4，7272kN/m2傾倒混凝土?xí)r對垂直面模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q3k(kN/m2)2 有效壓頭高度hG4k/c72/243m 承載能力極限狀態(tài)設(shè)計值 Smax0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35 G4k+1.40.7Q3k0.9max1.272.000+1.42.000，1.3572.000+1.40.72.00089.24kN/m2 Smin0.91.4 Q3k0.91.42.0002.52kN/m2 正44、常使用極限狀態(tài)設(shè)計值 SmaxG4k72.000kN/m2 Smin0kN/m2 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度（mm）18面板抗彎強度設(shè)計值f（N/mm2）15面板彈性模量E（N/mm2）1000 根據(jù)規(guī)范JGJ162，面板驗算按簡支梁。梁截面寬度取單位寬度即b1000mm Wbh2/61000182/654000mm3，Ibh3/121000183/12=486000mm4 考慮到工程實際和驗算簡便，不考慮有效壓頭高度對面板的影響。1、強度驗算 qbSmax1.089.2489.24kN/m 驗算簡圖 Mmaxql2/8=89.240.1002/8=0.11kNm Mmax/W045、.11106/54000=2.066N/mm2f=15.000 N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 qbSmax1.072.0072.00kN/m 驗算簡圖 撓度驗算,max5ql4/(384EI)=572.001004/(3841000486000)=0.19mm=l/250=100/250=0.40mm 滿足要求！ 五、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mm)5080小梁抗彎強度設(shè)計值f(N/mm2)13小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)53.333小梁截面慣性矩I(cm4)213.333小梁合并根數(shù)n2小梁受力不均勻系數(shù)1 1、強度驗算 qmaxlSmax146、0.189.2448.924kN/m qminlSmin10.12.520.252kN/m 驗算簡圖 彎矩圖(kN.m) Mmax0.353kNm Mmax/W0.353106/53333=6.618N/mm2f=13.00 N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 qmaxlSmax10.1727.2kN/m qminlSmin10.100kN/m 驗算簡圖 變形圖(mm) max0.478mm=l/250=700/250=2.8mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態(tài) 剪力圖(kN) R1=3.235 /=3.235/1.000=3.23kN R2=5.339 /=5.339/1.47、000=5.34kN R3=3.010 /=3.010/1.000=3.01kN R4=1.889 /=1.889/1.000=1.89kN R5=0.290 /=0.290/1.000=0.29kN 正常使用極限狀態(tài) 剪力圖(kN) R1 = 2.605 / = 2.605/1.000 = 2.61 kN R2 = 4.268 / = 4.268/1.000 = 4.27 kN R3 = 2.362 / = 2.362/1.000 = 2.36 kN R4 = 1.404 / = 1.404/1.000 = 1.40 kN R5 = 0.161 / = 0.161/1.000 = 0.16 48、kN 4、抗剪驗算 Vmax2.98kN 3Vmax/(2bh)=32.98103/(25080)=1.12N/mm2=1.3 N/mm2 滿足要求！ 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)483.5主梁計算截面類型(mm)483.5主梁抗彎強度設(shè)計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設(shè)計值(N/mm2)125主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08主梁截面慣性矩I(cm4)12.19主梁合并根數(shù)m2主梁受力不均勻系數(shù)0.5主梁計算方式三等跨梁 由上節(jié)小梁驗算的支座反力計算知，主梁取小梁對其反力最大的那道驗算。 承載能力極限狀態(tài)： RmaxMax3.2349、5，5.339，3.01，1.889，0.290.55.339=2.67kN。 正常使用極限狀態(tài)： RmaxMax2.605，4.268，2.362，1.404，0.1610.54.268=2.134kN。 1、強度驗算 驗算簡圖 彎矩圖(kN.m) Mmax0.267kNm Mmax/W0.27106/5080=52.564N/mm2f205.000 N/mm2 滿足要求！ 2、支座反力計算 剪力圖(kN) 第1道支撐所受主梁最大反力Rmax(1)5.07/=5.07/0.50=10.136kN 計算方法同上，可依次知： 第2道支撐所受主梁最大反力Rmax(2)8.37/=8.37/0.5050、=16.731kN 第3道支撐所受主梁最大反力Rmax(3)4.72/=4.72/0.50=9.433kN 第4道支撐所受主梁最大反力Rmax(4)2.96/=2.96/0.50=5.920kN 第5道支撐所受主梁最大反力Rmax(5)0.46/=0.46/0.50=0.910kN 3、撓度驗算 驗算簡圖 變形圖(mm) max0.054mm=l/250=300/250=1.2mm 滿足要求！ 七、對拉螺栓驗算對拉螺栓計算依據(jù)最不利荷載傳遞方式對拉螺栓類型M14軸向拉力設(shè)計值Ntb(kN)17.8 同主梁驗算過程，可知對拉螺栓受力： N16.731kNNtb17.8kN 滿足要求！KZ3(7-51、12)/(7-K)柱模板（支撐不等間距）計算書 計算依據(jù)： 1、建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ162-2008 2、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-2010 3、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB 50009-2012 4、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝土柱名稱KZ3(7-12)/(7-K)新澆混凝土柱的計算高度(mm)3000新澆混凝土柱長邊邊長(mm)840新澆混凝土柱短邊邊長(mm)400 二、支撐體系設(shè)計柱長邊小梁根數(shù)4柱短邊小梁根數(shù)3柱箍兩端設(shè)置對拉螺栓是柱長邊對拉螺栓根數(shù)2柱短邊對拉螺栓根數(shù)1對拉螺栓布置方式均分柱長邊對拉螺栓間距(mm)345,345,345柱52、短邊對拉螺栓間距(mm)298,298柱箍搭設(shè)序號柱箍距柱底距離hi(mm)柱箍依次間距(mm)1100100260050031100500416005005210050062600500 平面圖：平面圖 立面圖：立面圖 三、荷載組合側(cè)壓力計算依據(jù)規(guī)范建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)5外加劑影響修正系數(shù)11.2混凝土坍落度影響修正系數(shù)21.5混凝土澆筑速度V(m/h)6混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)3新澆混凝土對模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.53、222451.21.561/2，243min116.4，7272kN/m2傾倒混凝土?xí)r對垂直面模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q3k(kN/m2)2 有效壓頭高度h=G4k/c=72/24=3m 承載能力極限狀態(tài)設(shè)計值 Smax0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.272+1.42，1.3572+1.40.720.9max89.2，99.160.999.1689.244kN/m2 Smin0.91.4Q3k=0.91.42=2.52kN/m2 正常使用極限狀態(tài)設(shè)計值 SmaxG4k72 kN/m2 Smin0 kN/m2 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚54、度t(mm)18面板抗彎強度設(shè)計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 根據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范(JGJ162-2008)，面板截面寬度取單位寬度即b=1000mm。 Wbh2/61000182/654000mm3，Ibh3/121000183/12=486000mm4 考慮到工程實際和驗算簡便，不考慮有效壓頭高度對面板的影響。 1、強度驗算 最不利受力狀態(tài)如下圖，按【三等跨連續(xù)梁】驗算 簡圖： 靜載線荷載q10.91.35bG4k0.91.351.07287.48kN/m 活載線荷載q20.91.4 0.7bQ3k0.91.4 0.71.021.764kN/m Mm55、ax=-0.1q1l2-0.117q2l2=-0.187.480.282-0.1171.7640.282=-0.702kNm Mmax/W0.702106/54000=13N/mm2f=15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 作用線荷載qbSmax1.07272kN/m 簡圖： 0.677 ql4/(100EI)0.677722804/(10010000486000)=0.616mml/400280/4000.7mm 滿足要求！ 五、小梁驗算小梁材質(zhì)及類型方木小梁截面類型(mm)5080小梁截面慣性矩I(cm4)213.333小梁截面抵抗矩W(cm3)53.333小梁抗彎強度設(shè)計值f(N/m56、m2)13小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪強度設(shè)計值(N/mm2)1.3 1、強度驗算 qmaxlSmax0.2889.24424.988kN/m qminlSmin0.282.520.706kN/m 簡圖： 彎矩圖： (kN.m) Mmax=0.522kNm Mmax/W0.522106/53333=9.788N/mm2f=13 N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 qmaxlSmax0.287220.16kN/m qminlSmin0.2800kN/m 簡圖： 變形圖： (mm) max=0.325mm=l/400=500/400=1.25mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 157、）承載能力極限狀態(tài) 剪力圖： (kN) R1=7.404kN R2=11.294kN R3=7.707kN R4=6.155kN R5=3.81kN R6=2.19kN 2）正常使用極限狀態(tài) 剪力圖： (kN) R1=5.966kN R2=9.052kN R3=6.122kN R4=4.785kN R5=2.982kN R6=1.349kN 4、抗剪驗算 由承載能力極限狀態(tài)的剪力圖知 Vmax6.134kN 3Vmax/(2bh)=36.134103/(25080)=0.767N/mm2=1.3N/mm2 滿足要求！ 六、柱箍驗算柱箍材質(zhì)及類型鋼管柱箍截面類型(mm)483.5柱箍計算截面類型58、(mm)483.5柱箍截面面積A(cm2)4.89柱箍截面慣性矩I(cm4)12.19柱箍截面抵抗矩W(cm3)5.08柱箍抗彎強度設(shè)計值f(N/mm2)205柱箍彈性模量E(N/mm2)206000柱箍合并根數(shù)2柱箍受力不均勻系數(shù)0.5 由上節(jié)小梁驗算的支座反力計算知，柱箍取小梁對其反力最大的那道驗算 連續(xù)梁中間集中力取小梁最大支座；兩邊集中力取小梁荷載取半后，最大支座反力的一半。 1）長邊柱箍 取小梁計算中l(wèi)=840/(4-1)=280mm=0.28m代入小梁計算中得到： 承載能力極限狀態(tài)： RmaxMax7.404，11.294，7.707，6.155，3.81，2.190.511.2959、4=5.647kN 正常使用極限狀態(tài)： RmaxMax5.966，9.052，6.122，4.785，2.982，1.3490.59.052=4.526kN 2）短邊柱箍 取小梁計算中l(wèi)=400/(3-1)=200mm=0.2m代入小梁計算中得到： 承載能力極限狀態(tài)： RmaxMax5.289，8.068，5.505，4.396，2.722，1.5640.58.068=4.034kN 正常使用極限狀態(tài)： RmaxMax4.261，6.466，4.373，3.418，2.13，0.9640.56.466=3.233kN 1、強度驗算 長邊柱箍計算簡圖： 長邊柱箍計算彎矩圖： (kN.m) 長邊柱60、箍計算剪力圖： (kN) Mmax0.155kNm Mmax/W0.155106/5080=30.512N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 短邊柱箍計算簡圖： 短邊柱箍計算彎矩圖： (kN.m) 短邊柱箍計算剪力圖： (kN) Mmax0.104kNm Mmax/W0.104106/5080=20.472N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、支座反力計算 長邊柱箍支座反力： Rc1=1.59/=1.59/0.5=3.18kN Rc2=6.881/=6.881/0.5=13.762kN Rc3=6.881/=6.881/0.5=13.762kN Rc4=1.59/=1.59/061、.5=3.18kN 短邊柱箍支座反力： Rd1=1.058/=1.058/0.5=2.116kN Rd2=5.952/=5.952/0.5=11.904kN Rd3=1.058/=1.058/0.5=2.116kN 3、撓度驗算 長邊柱箍計算簡圖： 長邊柱箍計算變形圖： (mm) max0.027mm=l/400=345/400=0.863mm 滿足要求！ 短邊柱箍計算簡圖： 短邊柱箍計算變形圖： (mm) max0.016mm=l/400=298/400=0.745mm 滿足要求！ 七、對拉螺栓驗算對拉螺栓類型M16軸向拉力設(shè)計值Ntb(kN)24.5扣件類型3形26型扣件容許荷載(kN)26 N=MaxRc1，Rc2，Rc3，Rc4，Rd1，Rd2，Rd313.762kNNtb24.5kN 滿足要求！ N13.762kN26kN 滿足要求！