午啪啪夜福利无码亚洲,亚洲欧美suv精品,欧洲尺码日本尺码专线美国,老狼影院成年女人大片

1、鶴壁市毛巾被單廠國有工礦棚戶區改造項目（鶴壁凱旋城2#樓） 腳手架專項施工方案 編制人： 審核人： 審批人： 目 錄一、工程概況1二、落地腳手架計算書5三、懸挑腳手架計算書12四、施工搭設與技術措施18五、架子的驗收、使用及管理22六、注意事項23七、門洞構造24八、腳手架的拆除25腳手架專項施工方案一、工程概況1.鶴壁市毛巾被單廠國有工礦棚戶區改造項目（鶴壁凱旋城2#樓），工程位于鶴壁市山城區山城路與朝霞街交叉口，剪力墻結構，地上25層，地下3層。總高度75.7m，由于本工程各號房建筑物高度均較高，而且外立面線條較多，故棟樓房均從五層樓面以上采用懸挑腳手，按每20m一懸挑，五層樓面以下采用單2、立桿雙排落地腳手搭設。2. 腳手架搭設參數 （1） 單立桿雙排落地腳手架計劃五層樓面以下，其搭設高度12.00+5.6+1.2 =18.80米，搭設尺寸為：立桿的縱距1.50米，立桿的橫距0.9米，立桿的步距1.80米，外架距外墻350mm。采用的鋼管類型為483.5，連墻件采用2步2跨，豎向間距3.6米，水平間距3.0米。 （2）懸挑腳手架由五層樓面挑出，按每20m一懸挑，立桿采用單立管。搭設尺寸為：立桿的縱距1.50米，立桿的橫距0.9米，立桿的步距1.80米，外架距外墻350mm。采用的鋼管類型為483.5，連墻件采用2步3跨，豎向間距3.6米，水平間距4.5米。 懸挑水平鋼梁采用16工3、字鋼從樓面上懸挑，其中建筑物外懸挑段長度1.30米，建筑物內錨固段長度2.30米，預埋16圓鋼套環或倒形加12槽鋼封頂以固定工字鋼。采用鋼絲繩斜拉固定或14號槽鋼頂撐，以確保陽臺及轉角等部位不利工況下能滿足使用要求。其落地及懸挑腳手架示意如下： 二、落地式扣件鋼管腳手架計算書鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。計算的腳手架為雙排腳手架，計劃搭設高度12.00+5.6+1.2 =18.80米，立桿采用單立管。搭設尺寸為：立桿的縱距1.50米，立桿的橫距1.05米，立桿的步距1.80米，外架距外墻350mm。采用的鋼管類型為483.5，連墻件采用2步4、2跨，豎向間距3.6米，水平間距3米。施工均布荷載為2.00kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設4層。 圖 落地時腳手架計算參數 1、大橫桿的計算: 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1）均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.161.05/3=0.056kN/m 活荷載標準值 Q=2.001.05/3=0.700kN/m 靜荷載的計算值 q1=1.20.038+1.20.056=0.113kN/m 活荷載的計算值 q2=1.40.700=5、0.980kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2）強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.080.113+0.100.980)1.502 支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.100.113+0.1170.980)1.502 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =0.283106/5080.000=55.800N/mm2 大橫桿的計算強度小于205N/mm2,滿足要求! 3）撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下6、的撓度 計算公式如下: 靜荷載標準值q1=0.038+0.056=0.094kN/m 活荷載標準值q2=0.700kN/m 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.6770.094+0.9900.700)15004/(1002.06105121900)=1.526mm 大橫桿的最大撓度小于1500/150與10mm,滿足要求! 2、小橫桿的計算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變 形。 1）荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.0381.50=0.058kN 腳手板的荷載標準值 P2=7、0.161.051.50/3=0.084kN 活荷載標準值 Q=2.001.051.50/3=1.050kN 荷載的計算值 P=1.20.058+1.20.084+1.41.050=1.640kN 2）強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: Mpmax=Pl/3 M=(1.20.038)1.052 =0.580106/5080.000=114.231N/mm2 小橫桿的計算強度小于205N/mm2,滿足要求! 3）撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷8、載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.00.03810504/(3842.060105121900)=0.024mm 集中荷載標準值 P=0.058+0.084+1.050=1.192kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=(3-4/9)1191.54110503/(722.06105121900)=1.950mm 最大撓度和 V=V1+V2=1.974mm 小橫桿的最大撓度小于1050/150與10mm,滿足要求! 3、扣件抗滑力的計算: 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):9、 R Rc 其中 Rc扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 荷載值計算 橫桿的自重標準值 P1=0.0381.05=0.040kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.161.051.50/2=0.126kN 活荷載標準值 Q=2.001.051.50/2=1.575kN 荷載的計算值 R=1.20.040+1.20.126+1.41.575=2.405kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達4060N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可10、取12.0kN。 4、腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.125 NG1 = 0.12524.00=2.989kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用沖壓鋼腳手板，標準值為0.16 NG2 = 0.1641.50(1.05+0.30)/2=0.648kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、沖壓鋼腳手板擋板，標準值為0.16 NG3 = 0.161.504/2=0.480kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 N11、G4 = 0.0051.5024.00=0.180kN 經計算得到，靜荷載標準值NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.297kN。 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值NQ = 2.0021.501.05/2=3.150kN 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：W0 = 0.55 Uz風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：Uz = 2.03 Us風荷載體型系數：Us = 1.212、0 經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.70.552.031.20=0.938kN/m2。 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW計算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk風荷載基本風壓值(kN/m2)； la立桿的縱距(m)； h立桿的步距(m)。 5、立桿的穩定性計算: 不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=9.566kN； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i13、 的結果查表得到0.185； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.578cm； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=3.119m； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.5； A 立桿凈截面面積，A=4.893cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 = 105.930 f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205N/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 小于 f,滿足要求! 考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 其中 N立桿的軸心壓力設計值(kN14、)；N=8.904 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比l0/i 的結果查表得到 0.185； i計算立桿的截面回轉半徑(cm)；i=1.578 l0計算長度(m),由公式l0 = kuh 確定；l0 = 3.119 k計算長度附加系數，取 1.155； u計算長度系數，由腳手架的高度確定；u=1.5 A立桿凈截面面積(cm2)；A = 4.893cm2 W立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)；W=5.080 MW計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩(kN.m)；MW = 0.542 鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；經計算得到 = 205.38 f鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205N/mm215、； 立桿的穩定性計算 f,不滿足要求! 6、最大搭設高度的計算: 不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 其中 NG2K 構配件自重標準值產生的軸向力，NG2K = 1.308kN； NQ 活荷載標準值，NQ = 3.150kN； gk 每米立桿承受的結構自重標準值，gk = 0.125kN/m； 經計算得到，不考慮風荷載時，按照穩定性計算的搭設高度 Hs = 83.87米。 腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米： 經計算得到，不考慮風荷載時，計算高度大于50米,腳手架搭設高度限值 H = 50米。 考慮風荷載時,采用單立16、管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 其中 NG2K構配件自重標準值產生的軸向力(kN)；NG2K = 1.308kN NQ活荷載標準值(kN)；NQ = 3.150kN gk每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；gk = 0.125kN/m Mwk計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩(kN.m)；Mwk = 0.456 經計算得到，按照穩定性計算的搭設高度 Hs = 23.772米。 腳手架搭設高度Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米： 經計算得到，考慮風荷載時， 腳手架搭設高度限值 H = 23.77米。現搭設高度為18.9米可滿足要求。 7、連墻件的計17、算: 連墻件的軸向力計算值應按照下式計算： Nl = Nlw + No 其中 Nlw風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算： Nlw = 1.4 wk Aw wk風荷載基本風壓值，Wk = 0.938kN/m2； Aw每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積，Aw = 3.63=10.8cm2； No連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN)；No = 5.000 經計算得到Nlw = 14.180kN，連墻件軸向力計算值Nl = 19.180kN 連墻件軸向力設計值Nf = Af 其中軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比l/i=30/1.578的結果查表得到=0.950；18、 A = 4.893cm2；f = 205N/mm2。 經過計算得到Nf = 95.259kN NfNl，連墻件的設計計算滿足要求! 連墻件采用扣件與墻體連接。 經過計算得到Nl = 19.180kN 大于扣件的抗滑力8.0kN，不滿足要求!故采用雙扣件。 連墻件扣件連接示意圖 8、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 其中 p立桿基礎底面的平均壓力(N/mm2)，p=N/A；p=31.89 N上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值(kN)；N=9.57 A基礎底面面積(m2)；A= 0.30 fg地基承載力設計值(N/mm2)；fg = 180.00 地基承載19、力設計值應按下式計算 fg = kc fgk 其中 kc腳手架地基承載力調整系數；kc = 1.00 fgk地基承載力標準值；fgk = 180.00 地基承載力的計算滿足要求!三、懸挑式扣件鋼管腳手架計算書 計算的腳手架為雙排腳手架，以最大搭設高度23.00米計，立桿采用單立管。搭設尺寸為：立桿的縱距1.50米，立桿的橫距1.0米，立桿的步距1.80米。采用的鋼管類型為483.5，連墻件采用2步3跨，豎向間距3.6米，水平間距4.5米。施工均布荷載為3.00kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設4層。 懸挑水平鋼梁采用16工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.30米，建筑物內錨固段長度2.30米20、。本工程采取的懸挑及落地腳手架驗算依據為建筑施工腳手架實用手冊及參考建筑施工手冊中“腳手架工程”。1.腳手架計算參數：搭設高度 H=23m 步距 h=1.8m;立桿縱距 la=1.50m 立桿橫距 lb=1.00m;16#工字鋼截面抵抗矩 Wx=141103mm3;鋼材抗彎強度設計值 Q235鋼查表5-23,f=205N/mm22.荷載計算（1）計算腳手架自重gk1=0.1058kN/m因最高架為H=23m,則集中荷載N gk1=Hgk1=230.1058=2. 43 kN (2)腳手板共按七層鋪設,即n1=7,查表5-10得gk2=0.3587kN/m則N gk2= n1la gk2=71.21、50.3587=3.77 kN (3)腳手架采用封閉式防護材料,查表5-11得gk3=0.0768kN/m則N gk3=Hgk3=230.0768=1.77 kN (4)按最大不利荷載考慮二層操作,取n1=2,查表5-12得均布活荷載qk=2 kN/m2則 N qk= 1/2n1la lbqk=1/221.512=3 kN荷載組合:因搭設高度H=23m,不考慮風荷載作用時：則集中荷載G=1.2N gk+1.4 N qk=1.2(2. 43+3.77+1.77)+1.43=13.76(kN)立桿穩定性計算公式：=【f】N=G=13.76 kN為軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比L0/i確定.i=122、.58cm L0=kh其中k=1.155 =1.55 h=1.8L0/i=203.8查表得=0.1742A=4.89 cm2立桿凈截面面積 ， W為立桿截面抵抗矩為5.08 cm3為鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)【f】為鋼管立桿抗壓強度設計值取205 N/mm2則=161.5【f】=205N/mm2所以不考慮風荷載時鋼管立桿抗彎強度滿足要求?？紤]風荷載時，穩定性計算公式：=+【f】N=1.2N gk+1.40.85 N qk=1.2(2. 43+3.77+1.77)+ 1.40.853=13.134KNWk為風荷載的標準值Wk= 0.7zsW0其中Wk為風壓標準值, W0為基本風壓值取023、.55 KN/m2z為風荷載高度系數,87米高時取1.86s為風荷載體型系數,部分封閉開洞取s=1.3為擋風系數, =查表JGJ130-2001表A-3取=0.083則Wk=0.71.861.30.0830.55=0.059 KN/m2風荷載設計值產生的立桿彎矩Mw為Mw=0.851.4 Wkla h2/10=0.034 KN則=+=160.89 N1=6.34 KN故按此設置的連墻桿可滿足要求.(3)連墻桿采用焊接方式與墻體連接,對接焊縫強度計算:=ftN為連墻件軸向拉力,N=N1=6.34KNlw為連墻件周長取3.1448=150.8t為焊縫高度取t=3.5ft為對接焊縫抗拉壓強度,取1824、5 N/mm2則=12.0 ft=185N/mm2故按此焊縫可滿足要求.4.工字鋼抗彎強度驗算考慮最不利荷載,使全部荷載作用疊加,計算簡圖如下:支座反力計算公式RA=N(2+K+K1)+ql/2(1+K2)RB=-N(K+K1)+ql/2(1-K2)支座彎矩MA=-N(m+m1)-qm2/2最大變形量Vmax=+其中m=1350 l=3400 m1=350 K=m/l K1= m1/lI16工字鋼慣性矩I=1130cm4 抵抗矩W=141 cm3 A=26.131 cm2 E=2.06105 N/ mm2I16工字鋼自重荷載 q=0.073K N/m2N=F=13.76KNM=13.761.325、5+13.760.35+1/20.0731.352=23.46( kNm)= M/W=23.46103/141=166.3【f】=205N/mm2所以工字鋼抗彎強度滿足要求。5.懸挑工字鋼變形驗算依據上面公式計算最大變形量VmaxVmax=5.18【L/400】=2700/400=6.75按鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄A結構變形之規定,受彎構件的跨度對懸臂梁為懸伸長度的兩倍即2700。懸挑工字鋼梁整體穩定性計算依據= 【f】得b均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B得 b=2由于b大于0.6,附錄B其值用b表示,查表得b則= =126、79.1 【f】=205 N/mm2故懸挑工字鋼梁整體穩定性能滿足要求。6.鋼筋套環受力驗算,即抗傾覆驗算:端部傾覆彎矩M=Fl其中M=23.46 l=2.50F=23.46/2.50=9.38KNl取內套環至墻外邊距離為2500取【】I級鋼強度設計值不應大于50 N/ mm2F/2A【】則AF/(2【】)=94(mm2)故套環按I級鋼16(截面面積為402.2 mm2),可滿足抗拉要求.7.鋼筋套環砼受沖切驗算:根據公式Fl0.7hftamh0依據公式Fl0.7h ft am h0套環設置如上圖所示：其中h=1.0 h0=100-15=85(樓板厚度取100) ft=1.43(C30)am=27、( at +ab)/2=710+2851/2=795則0.7hftamh0=0.711.4379585=67.64(KN)Fl=16.2【f】=205N/mm2所以轉角處工字鋼梁抗彎強度不能滿足要求，須加設14#槽鋼斜撐或鋼絲繩以確保懸挑架子的穩定性。B. 驗算14#槽鋼斜撐的穩定性為保險起見,增加14#槽鋼架底部斜支撐或鋼絲繩吊拉腳手架配合卸載.受力如下圖所示:14#槽鋼抗彎強度應滿足【fc】由F=F/sinsin=0.8385N= F=1.513.76/0.8385=24.615KN查表知 ：i=55.2=L0/i=3578/55.2=64.82查表=0.9A=18.516 cm2 ,【f28、c】=205N/mm2=14.775【fc】=205 N/mm2再驗算14#槽鋼長細比是否滿足要求:=64.82【】=200故14#槽鋼長細比能滿足要求.C. 驗算轉角處斜拉619鋼絲繩安全性是否合格受力如上圖所示:F=13.761.5=20.64KNF=F/sin=27.24KN即作用轉角處斜拉鋼絲繩拉力為27.24KN,鋼絲拉繩的強度計算:鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力F取最大值進行計算，為F=27.24kN鋼絲繩的容許拉力按照下式計算： 其中Fg鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)；d為鋼絲繩直徑(mm)； 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲29、繩分別取0.85、0.82和0.8； K 鋼絲繩使用安全系數。計算中Fg取27.24kN，=0.85，K=6,得到： Fg=19230Kg619鋼絲繩 抗拉強度選用155Kg/mm2，查表d為鋼絲繩直徑(mm)；鋼絲繩最小直徑必須大于19.00mm才能滿足要求!選用d=20mm 即鋼絲繩為619-20-155可滿足要求。 鋼絲拉繩吊環的強度計算:鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力F取最大值進行計算作為吊環的拉力，為N=F=27.24kN樓板處吊環強度計算公式為 其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按照鋼結構設計規范f = 50N/mm2；則所需要的吊環最小直徑 D=27.244/(3.1416502)1/2=30、19mm取轉角處吊環直徑20的圓鋼。同樣非轉角處計算得， 非轉角處吊環采用直徑18的圓鋼。 陽臺處及轉角處懸挑腳手架施工要點：1 懸挑工字鋼梁擱置在剪力墻內不少于2個套環。2 轉角處及陽臺處梁下端均采用14#槽鋼斜撐或619鋼絲繩斜拉。3 懸挑工字鋼梁與套環處均用鐵砧打緊并焊牢或用12號槽鋼加雙螺帽壓緊。4 搭設腳手架前，所有斜撐及套環受力處均須加固好后再搭設外架。5 懸挑工字鋼梁下端均應搭設臨時支撐，因澆搗的懸挑梁樓層砼強度還不夠。四、施工搭設與技術措施1、施工準備(1)單位工程負責人應按施工組織設計中有關腳手架的要求向架設和使用人員進行技術交底。應 按規范要求對鋼管扣件腳手板等進行檢查驗收31、，不合格產品不得使用。經驗收合格的構配件應 按品種、規格分類，堆放整齊、平穩，堆放場地不得有積水。應清除搭設場地雜物，平整搭設 場地，并使排水暢通。(2)腳手架地基與基礎的施工，必須根據腳手架搭設高度，搭設場地土質情況與現行國家標準地基與基礎工程施工及驗收規范(GBJ2002)的有關規定進行。腳手架基礎經驗收合格后，應按施工組織設計的要求放線定位。2、使用材料 （1）、鋼管宜采用力學性能適中的 Q235A(3 號)鋼，其力學性能應符合國家現行標準炭素結構鋼(GB700-89)中 Q235A 鋼的規定。每批鋼材進場時，應有材質檢驗合格證。(2)、鋼管選用外徑 48mm，壁厚 3.5mm 的焊接鋼32、管。立桿、大橫桿和斜桿的最大長度為 6.0m，小 橫桿長度 1.5m。(3)、根據可鑄鐵分類及技術條件(GB978-67)的規定，扣件采用機械性能不低于 KTH330-08 的可鍛鑄鐵制造。鑄件不得有裂紋、氣孔，不宜有縮松、砂眼、澆冒口殘余披縫，毛刺、氧化皮 等清除干凈。(4)、扣件與鋼管的貼合面必須嚴格整形，應保證與鋼管扣緊時接觸良好，當扣件夾緊鋼管時，開 口處的最小距離應不小于 5mm。(5)、扣件活動部位應能靈活轉動，旋轉扣件的兩旋轉面間隙應小于 1mm。(6)、腳手板應采用杉木制作，厚度不小于 50mm，寬度大于等于 200mm，長度為 4-6m，其材質應 符合國家現行標準木結構設計規33、定(GBJ588)中對 II 級木材的規定，不得有開裂、腐朽。 腳手板的兩端應采用直徑為 4mm 的鍍鋅鋼絲各設兩道箍。（8）、鋼管及扣件報廢標準：鋼管彎曲、壓扁、有裂紋或嚴重銹蝕；扣件有脆裂、變形、滑扣應報 廢和禁止使用。本要求依據規范（JGJ 1302001)。3、搭設技術措施1）、外架搭設(1)立桿垂直度偏差不得大于架高的 1200。(2)立桿接頭除在頂層可采用搭接外，其余各接頭必須采取對接扣件，對接應符 合下要求：立桿上的對接扣件應交錯布置，兩相鄰立桿接頭不應設在同步同跨內， 兩相鄰立桿接頭在高度方向錯開的距離不應小于 500mm，各接頭中心距主節點 的距離不應大于步距的 13，同一步34、內不允許有二個接頭。(3)立桿頂端應高出建筑物屋頂 1.5m。(4)腳手架底部必須設置縱、橫向掃地桿?？v向掃地桿應用直角扣件固定在距墊塊表面不大于 200mm 處的立桿上，橫向掃地桿應用直角扣件固定在緊靠縱向 掃地桿下方的立桿上。(5)大橫桿設于小橫桿之下，在立桿內側，采用直角扣件與立桿扣緊，大橫桿長 度不宜小于 3 跨，并不小于 6m。(6)大橫桿對接扣件連接、對接應符合以下要求：對接接頭應交錯布置，不應設在同步、同跨內，相鄰接頭水平距離不應小于500mm。并應避免設在縱向水平 跨的跨中。(7)架子四周大橫桿的縱向水平高差不超過 500mm，同一排大橫桿的水平偏差不得大于 1300。(8)小35、橫桿兩端應采用直角扣件固定在立桿上。(9)每一主節點(即立桿、大橫桿交匯處)處必須設置一小橫桿，并采用直角扣件扣 緊在大橫桿上，該桿軸線偏離主節點的距離不應大于 150mm，靠墻一側的外伸 長度不應大于 250mm，外架立面外伸長度以 100mm 為宜。操作層上非主節點處 的橫向水平桿宜根據支承腳手板的需要等間距設置，最大間距不應大于立桿間距的 12，施工層小橫桿間距為 1m。(10)腳手板一般應設置在三根以上小橫桿上，當腳手板長度小于 2m 時，可采用兩根小橫桿，并應將腳手板兩端與其可靠固定，以防傾翻。腳手板平鋪，應鋪滿鋪穩，靠墻一側離墻面距離不應大于 150mm，拐角要交圈，不得有探頭板。36、 (11)搭設中每隔一層外架要及時與結構進行牢固拉結，以保證搭設過程中的安全， 要隨搭隨校正桿件的垂直度和水平偏差，適度擰緊扣件。(12)拉桿必須從第一層與窗口連接，拉桿與腳手架連接的一端可稍微下斜，不容 許向上翹起。保證垂直 4m、水平 6m 拉接。(13)剪刀撐與橫向斜撐：雙排腳手架應設剪刀撐與橫向斜撐，單排腳手架應設剪刀撐。剪刀撐的設置應符合下列規定：每道剪刀撐跨越立桿的根數宜按表四的規定確定。每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且 不應小于6m，斜桿與地面的傾角宜在45度60度之間；雙排腳手架應在外側立面整個長度和高度上連續設置剪刀撐。橫向斜撐的設置應符合下列規定： 橫向斜撐應在同一節間，由底37、至頂層呈之字型連續布置，斜撐的固定應符合規范第5.2條第2款的規定； 開口型雙排腳手架的兩端均必須設置橫向斜撐，中間宜每隔6跨設置一道； 高度在24m以上的封閉型腳手架， 除拐角應設置橫向斜撐外，中間應每隔6跨設置一道。 (14)剪刀撐的接頭除頂層可以采用搭接外，其余各接頭均必須采用對接扣件連接。(15)剪刀撐應用旋轉扣件固定在與之相交的小橫桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件 中心線距主節點的距離不應大于 150mm。(16)用于大橫桿對接的扣件開口，應朝架子內側，螺栓向上，避免開口朝上，以防雨水進人，導致扣件銹蝕、銹腐后強度減弱，直角扣件不得朝上。(17)外架施工層應滿鋪腳手板，腳手架外側設防護欄38、桿一道和擋腳板一道，欄桿上皮高 1.2m，擋腳板高不應小于 180mm。欄桿上立掛安全網，網的下口與建筑物掛搭封嚴(即形成兜網)或立網底部壓在作業面腳手板下。(18)剪刀撐是在腳手架外側交叉成十字形的雙桿互相交叉。并與地面成 4560夾角。作用是把腳手架連成整體，增加腳手架的整體穩定。2）、搭設工藝流程、搭設圖（1）、腳手架搭設工藝流程： 結構施工時預埋固定件按圖放置型鋼擺放型鋼上第一道橫桿豎立桿并與第一道橫桿桿扣緊型鋼以上 300 高度安裝擺放掃地桿裝掃地小橫桿，并與立桿和掃地桿扣緊裝第一步大橫桿并與各立桿扣緊安第一步小橫桿安第二步大橫桿安第二步小橫桿加設臨時斜撐桿，上端與第二步大橫桿扣緊(39、裝設 與柱連接桿后拆除)安第三、四步大橫桿和小橫桿安裝二層與柱拉桿接立桿加設剪力撐鋪設腳手板，綁扎防護及檔腳板、立掛安全網。（2）、安全網掛設要求：安全網應掛設嚴密，用鐵絲綁扎牢固，不得漏眼綁扎，兩網連 接處應綁在同一桿件上。安全網要掛設在棚架內側。腳手架與施工層之間要按驗收標準設置封閉平網，防止雜物下跌。（3）、安全擋板： 通道口及靠近建筑物的露天作業場地要搭設文全擋板，通道口擋板需向兩側各伸 出 1M，向外伸出 3M。五、架子的驗收、使用及管理1、架子的驗收、使用及管理(1)把好驗收關。搭設過程中的架子，每搭設一個施工層高度必須由項目技術負責人組織技術、安全與搭設班組、工長進行檢查，符合要40、求后方可上人使用。架 子未經檢查、驗收，除架子工外，嚴禁其他人員攀登。驗收合格的架子任何人不得擅自拆改，需局部拆改時，要經設計負責人同意，由架子工操作。(2)工程的施工負責人，必須按架子方案的要求，擬定書面操作要求，向班組進行安全技術交底，班組必須嚴格按操作要求和安全技術交底施工。(3)基礎、卸荷措施和架子分段完成后，應分層由制定架子方案及安全、技術、 施工、使用等有關人員，按項目進行驗收，并填寫驗收單，合格后方可繼續搭設使用。(4)使用按 3kNm2 考慮，因此架子上不準堆放成批材料，零星材料可適當堆放。(5)外架第一步(1.8m 高)開始拉設兜網和立網，以后每隔 4 步架子拉設一道兜網， 41、施工層腳手板和施工層臨邊必須設兜網和立網，以保證高處作業人員的安全。(6)架子搭好后要派專人管理，未經安全科同意，不得改動，不得任意解掉架子 與柱連接的拉桿和扣件。(7)架子上不準有任何活動材料，如扣件、活動鋼管、鋼筋，一旦發現應及時清 除。(8)雨后要檢查架子的下沉情況，發現地基沉降或立桿懸空要馬上用木板將立桿楔緊。(9)在六級以上大風、大霧和大雨天氣下不得進行腳手架作業，雨后上架前要防滑措施。 (10)外架實行外掛立網全封閉。外掛安全網要與架子拉平，網邊系牢，兩網接頭嚴密，不準隨風飄。(11)作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載，不得將模板、泵送混凝土 輸送管等支撐固定在腳手架上，嚴42、禁任意懸掛起重設備。2、人員素質要求(1)高處作業人員必須年滿 18 歲，兩眼視力均不低于 1.0，無色盲，無聽覺障礙，無高血壓、心臟病、癲癇、眩暈和突發性昏厥等疾病，無妨害登高架設作業的其他疾病和生理缺陷。(2)責任心強，工作認真負責，熟悉本作業的安全技術操作規程。嚴禁酒后作業和作業中玩笑戲鬧。(3)明確使用個人防護用品和采取安全防護措施。進入施工現場，必須戴好安全帽，在無可靠防護 2m 以上處作業必須系好安全帶，使用工具要放在工具套內。(4)操作工必須經過培訓教育，考試、體檢合格，持證上崗，任何人不得安排未經培訓的無證人員上崗作業。(5)作業人員應定期進行體檢(每年體檢一次)。(6)作業所43、用材料要堆放平穩，高處作業地面環境要整潔，不能雜亂無章，亂擺亂放，所用工具要全部清點回收，防止遺留在作業現場掉落傷人。3、勞保用品(三寶)要求(1)安全帽 1)安全帽必須使用建設部認證的廠家供貨，無合格證的安全帽禁止使用。工程使用的安全帽一律由分公司統一提供，各分包單位不準私購安全帽。2)安全帽必須具有抗沖擊、抗側壓力、絕緣、耐穿刺等性能，使用中必須正確佩戴，安全帽使用期為 2.5 年。(2)安全帶 1)采購安全帶必須要有勞動保護研究所認可合格的產品。 2)安全帶使用 2 年后，根據使用情況，必須通過抽驗合格方可使用。 3)安全帶應高掛低用(架子工除外)，注意防止擺動碰撞，不準將繩打結使用，也44、不準將鉤直接掛在安全繩上使用，應掛在連接環上用，要選擇在牢固構件上懸掛。4)安全帶上的各種部件不得任意拆掉，更新繩時要注意加繩套。(3)安全網 1)安全網的技術要求必須符合 CB572585 規定，方準進場使用。工程使用的安全網必須由公司認定的廠家供貨。大孔安全網用做平網和兜網，其規格為綠色密目安全網 1.5m6m，用作內掛立網。內掛綠色密目安全網使用有國家認證的生產 廠家供貨，安全網進場要做防火試驗。 2)安全網在存放使用中，不得受有機化學物質污染或與其他可能引起磨損的物品相混，當發現污染應進行沖洗，洗后自然干燥，使用中要防止電焊火花掉在網上。 3)安全網拆除后要洗凈捆好，放在通風、遮光、隔45、熱的地方，禁止使用鉤子搬運。六、注意事項 1、外架搭設時，留出井架位置，外架兩端必須封閉，不允許將外架和井架連接在一起，以免影響彼此穩定性，井架口有可靠措施防護。2、每座外架外側必須搭設不少于兩部樓梯，滿足施工人員上下交通。樓梯應設在方便安全處，盡量不影響其它施工段施工。3、每座一層設兩個安全通道，寬 2 米，長 5 米，上覆蓋 5CM 腳手板。其余外架墜物范圍內的固定施工場所，必須搭設雙層防護。4、外架盡量少搭設物料轉運平臺，如搭設，必須保證物料轉運平臺斜撐撐 在建筑物牢固處，三邊搭設安全欄桿。對物料轉運平臺必須實行限載，且隨堆隨運，不允許長時間堆載。七、門洞 簡圖如下：雙排腳手架門洞宜采用46、上升斜桿，平行弦桿桁架結構型式(圖6.5.1)，斜桿與地面的傾角應在45度60度之間。門洞桁架的型式宜按下列要求確定：1、當步距(h)小于縱距(la)時，應采用A型；2、當步距(h)大于縱距(la)時，應采用B型,并應符合下列規定： 1)h=1.8m時，縱距不應大于1.5m； 2)h=2.0m時，縱距不應大于1.2m；雙排腳手架門洞桁架的構造應符合下列規定：1、雙排腳手架門洞處的空間桁架，除下弦平面外，應在其余5個平面內的圖示節間設置一根斜腹桿(圖中的1-1,2-2,3-3剖 面)；2、 斜腹桿宜采用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端上，旋轉扣件中心線 至主節點的距離不宜大于150mm47、。當斜腹桿 在1跨內跨越2個步距(圖型)時，宜在相交的縱向水平桿處增設一根橫向水平 桿，將斜腹桿固定在其伸出端上； 3、 斜腹桿宜采用通長桿件，當必須接長使用時，宜采用對接扣件連接，也可采用搭接， 搭接構造應符合相關規范的規定。 4、門洞桁架下的兩側立桿應為雙管立桿，副立桿高度應高于門洞口12步。 5、門洞桁架中伸出上下弦桿的桿件端頭，均應增設一個防滑扣件，該扣件宜緊靠主節點處的扣件。八、腳手架的拆除1、拆除腳手架前，應全面檢查腳手架的扣件連接、連墻件、支撐體系等到是否符合構造要求；根據檢查結果補充完善施工組織設計中的拆除順序和措施，經主管部門批準后方可實施；由單位工程負責人進行拆除安全技術交48、底；拆除前清除腳手架上雜物及地面障礙物；2、拆除時順序必須遵守由上而下，先拆欄桿、腳手板、剪刀撐，后拆小橫桿、大橫桿、立桿的順序進行；連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻壁件整層或數層拆除后再拆腳手架；分段拆除高差不應大于 2 步，如高差大于 2 步，增設連墻件加固；腳手架拆至下部最后一 根長立桿的高度（約6.5m）時，先在適當位置搭設臨時拋撐加固后，再拆除連墻件；腳手架采 取分段、分立面拆除時，對不拆除的腳手架兩端按規范加固；3、拆除時，在施工現場劃出工作區，并掛好安全標記，派專人統一指揮，人工傳遞上下一道架后，捆用機械吊放，上下呼應，動作協調，以防墜落；拆桿時先拿住桿再拆開最后兩個扣件49、， 拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時應先拆中間扣，然后拿住中間再拆除；拆除架子時如遇預留的斜道， 上下料應先加固，以便拆除后確保穩定；4、在拆架過程中，不得中途換人，如需換人時須將拆除情況交待清楚后方可離開，各構配件 嚴禁拋至地面；對拆除下來的構配件及時整修與保養，并按品種、規格隨時碼堆存放。 5、懸挑架的設計、制作、搭設、拆卸、檢查與驗收和管理等除遵守本規定外，尚應遵守建筑結構 荷載規范（GB50009-2001）、鋼結構設計規范（GBJ17-2003）、冷彎薄壁型鋼結構技術規范（GB50018-2002）、混凝土結構設計規范（GB50010-2002）、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全 技術規范（JGJ130-2001）、建筑施工安全檢查標準（JGJ59-99）、編制建筑施工腳手架安全 技術標準統一規定等現行國家標準、規范的規定。