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1、目 錄 一、工程概況2二、編制依據2三、輪扣式特點介紹3四、安全防護領導小組4五、施工準備工作4六、梁模板支撐計算書5七、樓面模板支撐計算書15八、模板安裝22九、混凝土的輸送方法23十、砼澆筑時應注意的事項23十一、文明施工措施、驗收程序23十二、模板的拆除24十三、發現異常情況時的應急措施25一、 工程概況 英德市英德市第一小學改擴建工程-綜合樓一，框剪結構，建筑層數五層，建筑高度19.8米，首層層高為4.8米，二層以上為標準層高為3.8米，總建筑面積：4649.75平方米，占地面積 1163平方米。計劃開工時間：2015年11月29日 計劃竣工時間：2016年12月3日工程名稱：英德市第2、一小學改擴建工程 建設單位：英德市第一小學 施工單位： 設計單位： 勘察單位： 監理單位 本方案取三層梁C/910軸為計算單元，最大跨度為12米，最大梁高為250X750mm，層高為8.6米。高大支模面積為：169.8平方米，本工程樓板模板均采用木夾板，模板厚度：18mm，支撐采用輪扣式腳手架，梁模板支撐橫、縱向間距：800mm，樓板模板支撐橫、縱向間距800mm,梁邊至板支撐的距離0.60m。 二、編制依據1、依據英德市英德市第一小學改擴建工程設計施工圖紙；2、建筑施工手冊（1999年1月中國建筑工業出版社出版）；3、混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB502042015）；4、建筑施工扣件3、式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011；5、建筑結構荷載規范施工組織設計方案；6、實用建筑工程師手冊（1997年12月中國建筑工業出版社出版）；7、建筑施工模板安全技術規范JGJ 162-2008；8、三禾（一洲）施工安全輔助設計計算軟件；9、總體施工組織設計。三、輪扣式特點介紹 輪扣式腳手架是新型的一種便捷式支撐腳手架，它有點類似碗扣架又優于碗扣架，其主要特點是： 1、具有可靠的雙向自鎖能力； 2、無任何活動零件； 3、運輸、儲存、搭設、拆除方便快捷； 4、受力性能合理； 5、可以自由調節； 6、產品標準化包裝； 7、組裝合理，它的安全性、穩定性好于碗扣式、優于門式腳手架； 8、實踐4、中表明，作為梁跨度在15m以內，凈空層高度在12m一下的單跨、多跨連續梁、框架結構房屋模板支撐體系，其穩定性和安全性好于碗扣式腳手架，優于門式腳手架。 四、安全防護領導小組安全生產、文明施工是企業生存與發展的前提條件，是達到無傷亡事故的必然保障，也是我項目部的根本要求。為此項目部成立以項目經理為組長的安全防護領導小組，其機構組成人員及責任分工如下：組 長：唐 躍全面協調工作副組長：張辛雅項目部技術負責人安全員：李 崢現場施工指揮、安全巡視和檢查。安全生產組機構圖安全負責人李崢技術負責人張辛雅腳手架負責人曾廣湛機械負責人練文石消防負責人李石南勞1、監督施工全過程的安全生產，糾正違章；2、配合有關5、部門排除施工不安全要素；3、項目安全員活動和安全教育；4、監督勞保用品質量和使用。1、制訂項目安全技術措施和分項安全方案；2、督促安全措施落實；3、解決施工過程中的不安全技術問題。1、模板安拆前進行安全、技術交底；2、合理安排生產計劃。1、在安全前提下合理安排生產計劃；2、組織施工安全技術措施的實施1、保證項目使用的各類機型安全運行；2、監督機械操作員持證遵章作業1、保證防火設備齊全、有限；2、消除火災隱患；3、組織現場消防隊和日常消防工作。1、保證進場施工人員安全技術素質；2、控制加班加點，保證勞逸結合；3、提供必需勞保用品，保證質量。有關工作的執行人和班組長項目經理唐躍模板負責人何維鑒勞務6、負責人郭一賢五、施工準備工作 1、技術準備組織現場管理人員熟悉、審查施工圖紙，編制施工圖預算，重點對外壁支模、框架頂板模板結構施工等分項工序的技術、質量和工藝要求進行學習，并將其質量和工藝的要點向作業班組作詳細的交底，并做好文字記錄。2、材料準備按照施工方案做好模板結構體系的主要材料計劃，根據施工平面圖的要求，組織好所需的材料、機具按計劃進場，在指定地點，按規定方式進行儲存、堆放，確保施工所需。3、勞動組織準備根據項目經理部架構，按照勞動需要量計劃，組織勞動力進場，并對其進行安全、防火、文明施工等方面的教育，向施工班組、工人進行施工方案、計劃和技術交底。并建立、健全各項現場管理制度。六、梁模板7、支撐計算書1計算參數結構樓板厚120mm，梁寬b=250mm，梁高h=750mm，層高8.60m，結構表面考慮隱蔽；模板材料為：夾板底模厚度18mm，側模厚度18mm；梁邊支撐至板支撐的距離0.80m；板材彈性模量E=6000N/mm2，枋材彈性模量E=9000N/mm2，抗彎強度fm=13.00N/mm2，抗剪強度fv=1.40N/mm2 ；支撐采用兩根扣件式鋼管支撐，橫向間距600mm，縱向間距900mm，支架立桿的步距h=0.90m；鋼管直徑48mm，壁厚3.0mm，截面積4.24cm2，回轉半徑i=1.59cm；鋼管重量0.0326kN/m。鋼材彈性模量 E=206000N/mm2，抗8、彎強度f=205.00N/mm2,抗剪強度fv=120.00N/mm2。2梁底模驗算（1）梁底模及支架荷載計算荷載類型 標準值 單位 梁寬(m) 梁高(m) 系數 設計值底側模自重 0.3 kN/m2 (0.25 + 1.26 ) 1.2 = 0.54 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0.25 0.75 1.2 = 5.40 kN/m鋼筋荷載 1.5 kN/m3 0.25 0.75 1.2 = 0.34 kN/m振搗砼荷載 2.0 kN/m2 0.25 1.4 = 0.70 kN/m梁底模和支架承載力計算組合 q1= 6.98kN/m梁底模和龍骨撓度驗算計算組合()/1.2 q2= 5.9、23kN/m（2）底模板驗算第一層龍骨(次楞)間距L=300mm，計算跨數5跨；底模厚度h=18mm，板模寬度b=250mm。W=bh2/6=250182/6=13500mm3， I=bh3/12=250183/12=121500mm4。1）抗彎強度驗算彎矩系數KM=-0.105,Mmax=KMq1L2 =-0.1056.983002=-65961Nmm=-0.07kNm=Mmax/W=65961/13500=4.89N/mm2 梁底模抗彎強度=4.89N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.6066.98300=1210、69N=3Vmax/(2bh)=31269/(225018)=0.42N/mm2梁底模抗剪強度=0.42N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算撓度系數K=0.644,q2=5.23kN/mmax=Kq2L4/(100EI)=0.6445.233004/(1006000121500)=0.37mm=L/250=300/250=1.20mm 梁底模撓度max=0.37mm=1.20mm,滿足要求。內力圖如下圖（3）第一層龍骨(次楞)驗算鋼管橫向間距L=600mm ，C=250mm、=250/600=0.42。第一層龍骨(次楞)采用木枋 b=80mm，h=80mm；W=bh2/611、=80802/6=85333mm3I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1）抗彎強度驗算a 、梁傳荷載計算q=q1第一層龍骨(次楞)間距/梁寬=6.98300/250=8.38kN/mMq=qcL(2-)/8=8.38250/1000600/1000(2-0.42)/8=0.25kNmb 、板傳荷載計算P板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活載=1.2(0.1225+0.30)+1.42.50=7.46kN/m2板傳遞到第一層龍骨的荷載P=400/1000300/10007.46=0.90kNa =0.5(L-c)=0.5(600-250)=175mm，Mp=Pa=0.12、900.18=0.16kNmMmax=MqMp=(0.25+0.16)106=410000Nmm=Mmax/W=410000/85333=4.80N/mm2 第一層龍骨(次楞)抗彎強度=4.80N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算Vmax=0.5q梁寬P=0.58.38250/1000+0.90=1.95kN=3Vmax/(2bh)=31.951000/(28080)=0.46N/mm2第一層龍骨(次楞)抗剪強度=0.46N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算q=q2第一層龍骨(次楞)間距/梁寬=5.23300/250=6.28N/mmq=qcL13、3(8-423)/(384EI) =6.282506003(8 - 4 0.422+0.423)/(38490003413333)=0.21mmp=PaL2(3-4(a/L)2)/(24EI) =0.9010001756002(3 - 40.292)/(2490003413333)=0.20mmmax=qp=0.21+0.20=0.41mm=L/250=600/250=2.40mm第一層龍骨(次楞)撓度max=0.41mm=2.40mm,滿足要求。內力圖如下圖（4）第二層龍骨(主楞)驗算鋼管縱向間距900mm，計算跨數2跨；第二層龍骨(主楞)采用單枋b=80mm，h=80mmW=180802/14、6=85333mm3，I=180803/12=3413333mm4 1）抗彎強度驗算P=V=1/2q梁寬P=0.58.38250/1000+0.90=1948N=1.95kN彎矩系數KM=-0.333,Mmax=KmPL=-0.3331.951000900=-584415Nmm =Mmax/W=584415/85333=6.85N/mm2第二層龍骨(主楞)抗彎強度=6.85N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=1.333,Vmax=KVP=1.3331.95=2.60kN =3Vmax/(2bh)=32.601000 /(28080)=0.61N/mm215、第二層龍骨(主楞)抗剪強度=0.61N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度強度驗算撓度系數K=1.466，P=V=1/2q梁寬P板傳=0.56.28250/1000+0.90=1.69kNmax= KPL3/(100EI)=1.4661.6910009003/(10090003413333)=0.59mm=L/250=900/250=3.60mm第二層龍骨(主楞)撓度max=0.59mm=3.60mm,滿足要求。內力圖如下圖 3.支撐強度驗算(1)荷載計算每根鋼管承載NQK1=7149N每根鋼管承載活荷載(1.0kN/m2):NQK2=1.40.600.901000=756N每16、根鋼管承載荷載NQK=NQK1NQK1=7149+756=7905N鋼管重量0.0326kN/m,立桿重量=0.03267.91000=258N水平拉桿9層,拉桿重量=91.500.0326=440N扣件單位重量14.60N/個,扣件重量=14.609=131N支架重量NGk=立桿重量+水平拉桿重量+扣件重量=258+440+131=829N鋼管軸向力N=1.2NGK+NQK=1.2829+7905=8900N(2)鋼管立桿長細比驗算頂部立桿段：LO=11(h+2a)=1.01.473(900+2200)=1915mm,非頂部立桿段：LO=12h=1.02.985900=2687mm，鋼管的i17、=15.90mm,=LO/i=2687/15.90=168.99鋼管立桿長細比168.99210,滿足要求。(3)鋼管立桿穩定性驗算頂部立桿段：LO=1(h+2a)=1.1851.473(900+2200)=2269mm，非頂部立桿段：LO=2h=1.1852.985900=3184mm，鋼管的i=15.90mm,= LO/i=3184/15.90=200.25=0.180,N/(A)=8900/(0.180424)=116.61N/mm2鋼管立桿穩定性計算116.61N/mm2205N/mm2,滿足要求。 4.立桿基地承載力驗算 立桿基礎底面的平均壓力必須符合下式要求:Pkfg Pk=N/A18、=8.90/0.20=44.50kN/m2fg=0.40145.00=58.00kN/m2立桿基礎地面的平均壓力Pk=44.50kN/m258.00kN/m2,滿足要求。5.側模板驗算（1）荷載計算1）新澆砼的側壓力F1 =0.22200/(T+15)1 2V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2(=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=240.75=18.00kN/m2F1、F2兩者取小值F=18.00kN/m2，有效壓頭高度=F/=0.75m。2)荷載計算荷載類型 標準值 單位 分項系數 設計值19、 單位新澆混凝土的側壓力F 18.00 kN/m2 G=1.2 21.60 kN/m2振搗混凝土產生的荷載Q2K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2梁側模和側肋強度荷載組合+ 27.20 kN/m2梁底模和側肋撓度驗算計算荷載/1.2 18.00 kN/m2（2）側模板強度驗算取豎肋間距L=300mm，計算跨數5跨；木模板厚度h=18mmW=bh2/6=630182/6=34020mm3，I=bh3/12=630183/12=306180mm4。1）抗彎強度驗算彎矩系數KM=-0.105,q=27.20(750-120)/1000=17.14kN/m=17.14N/mmMma20、x=KMqL2=-0.10517.143002=-161973Nmm=Mmax/W=161973/34020=4.76N/mm2 側模抗彎強度=4.76N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算抗剪系數KV=0.606,Vmax=KVqL=0.60617.14300/1000=3.12kN =3Vmax/(2bh)=33.121000/(218630)=0.41N/mm2 側模抗剪強度=0.41N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算撓度系數K=0.644,q，=18.00(750-120)/1000=11.34kN/m=11.34N/mm撓度max=K21、q，L4/100EI=0.64411.343004/(1006000306180)=0.32mm=L/250=300/250=1.20mm側模撓度max=0.32mm=1.20mm,滿足要求。內力圖如下圖（3）對拉螺栓計算Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9527.20=25.84kN/m2;設1排對拉螺栓，螺栓橫向間距a=600mm=0.60m，豎向間距b=(750-120)/2=315mm=0.32m，N=abFs=0.600.3225.84=4.96kN；對拉螺栓12,容許拉力Ntb=12.90kN對拉螺栓受力4.96kN容許拉力12.90kN,滿足要求。（4）側肋強度驗算計算跨度322、15mm；跨數2跨。木枋尺寸 b=80mm，h=80mmW=bh2 /6=80802/6=85333mm3，I=bh3/12=80803/12=3413333mm4 。1）抗彎強度驗算彎矩系數KM=0.125,q=27.20300/1000=8.16N/mmMmax=KMqL2=0.1258.163152=101210Nmm=Mmax/W=101210/85333=1.19N/mm2側肋抗彎強度=1.19N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=0.625，Vmax=KV qL =0.6258.16315/1000=1.61kN =3Vmax/(2A)=3123、.611000/(28080)=0.38N/mm2 側肋抗剪強度=0.38N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算撓度系數K=0.521,q，=18.00300/1000=5.40N/mm max=Kq，L4/100EI=0.5215.403154/(10090003413333)=0.01mm=L/250=315/250=1.26mm側肋撓度max=0.01mm=1.26mm,滿足要求。內力圖如下圖 6.梁側檁梁驗算對拉螺桿橫向間距600mm，側肋間距300mm，計算跨數5跨；梁側檁梁采用483.2雙鋼管，W=4730mm3，I=113500mm4，A=450mm2；1）抗24、彎強度驗算彎矩系數KM=0.171,P=1.25qL=1.258.160.32=3.21kN;Mmax=KmPL=0.1713.210.60106=329346Nmm=Mmax/W=329346/(24730)=34.81N/mm2檁梁抗彎強度=34.81N/mm2fm=205.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=0.658,Vmax=KVP=0.6583.21=2.11kN =3Vmax/(2A)=32114/(22450)=3.52N/mm2檁梁抗剪強度=3.52N/mm2fv=120.00N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算撓度系數K=1.097,P,=1.25qL=125、.255.400.32=2.13kN;max=KP,L3/（100EI）=1.09721266003/(1002060002113500)=0.11mm=L/250=600/250=2.40mm檁梁撓度max=0.11mm=2.40mm,滿足要求。7.計算結果 底模、側模厚度18mm；第一層龍骨(次楞)8080mm木枋300mm，第二層龍骨(主楞)8080mm單木枋600mm；鋼管縱向間距900mm，鋼管橫向間距600mm；豎肋8080mm木枋300mm，對拉螺栓1排12,橫向間距600mm，采用483.2雙鋼管作為橫檁梁。剪刀撐設置普通型：在架體外側周邊及內部縱、橫向每5m8m，應由底至頂設26、置連續豎向剪刀撐，剪刀撐寬度應為5m8m。在豎向剪刀撐頂部交點平面應設置連續水平剪刀撐，水平剪刀撐至架體底平面距離與水平剪刀撐間距不宜超過8m。 七、樓面模板支撐計算書1.計算參數結構板厚120mm，層高8.60m，結構表面考慮隱蔽；模板材料為：夾板底模厚度18mm；板材彈性模量E=6000N/mm2,枋材彈性模量E=9000N/mm2,抗彎強度fm=13.00N/mm2,順紋抗剪強度fv=1.40N/mm2 ；支撐采用483.0mm鋼管：橫向間距900mm,縱向間距900mm,支撐立桿的步距h=0.90m；立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a=500mm；鋼管直徑48mm,壁厚3.0mm27、,截面積4.24cm2,回轉半徑i=1.59cm；鋼材彈性模量E=206000N/mm2，抗彎強度f=205.00N/mm2,抗剪強度fv=120.00N/mm2。2.樓板底模驗算（1）底模及支架荷載計算荷載類型 標準值 單位 計算寬度(m) 板厚(m) 系數 設計值底模自重 0.30 kN/m2 1.0 1.2 = 0.36 kN/m砼自重 24.00 kN/m3 1.0 0.12 1.2 = 3.46 kN/m鋼筋荷載 1.10 kN/m3 1.0 0.12 1.2 = 0.16 kN/m施工人員及施工設備荷載 2.50 kN/m2 1.0 1.4 = 3.50 kN/m底模和支架承載力計28、算組合 q1 = 7.47 kN/m底模和龍骨撓度驗算計算組合 q2 = 3.97 kN/m（2）樓板底模板驗算第一層龍骨(次楞)間距L=350mm，計算跨數5跨。底模厚度18mm,板模寬度=1000mmW=bh2 /6=1000182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000183/12=486000mm4。1）內力及撓度計算a.荷載支座彎矩系數KM=-0.105，M1=KMq1L2 =-0.1057.473502=-96083Nmm剪力系數KV=0.606 ，V1=KVq1L=0.6067.47350=1584Nb.荷載支座彎矩系數KM=-0.105，M2=KMq2L2=-0.1029、53.973502=-51064Nmm跨中彎矩系數KM=0.078，M3=KMq2L2=0.0783.973502=37933Nmm剪力系數KV=0.606，V2=KVq2L=0.6063.97350=842N撓度系數K=0.644,2=Kq,2L4/(100EI)=0.644(3.97/1.2)3504/(1006000486000)=0.11mmc.施工人員及施工設備荷載按2.50kN（按作用在邊跨跨中計算）計算荷載P=1.42.50=3.50kN ,計算簡圖如下圖所示。跨中彎矩系數KM=0.200，M4=KMPL=0.2003.501000350=245000Nmm支座彎矩系數KM=-030、.100，M5=KMPL=-0.1003.501000350=-122500Nmm剪力系數KV=0.600，V3=KVP=0.6003.50=2.10kN撓度系數K=1.456，3=KP,L3/(100EI)=1.456(3.50/1.4)10003503/(1006000486000)=0.54mm2）抗彎強度驗算M1=-96083Nmm，M2M5=-173564Nmm，M3M4=282933Nmm比較M1、M2M5、M3M4，取其絕對值大的作為抗彎強度驗算的彎矩。Mmax=282933Nmm=0.28kNm，=Mmax/W=282933/54000=5.24N/mm2 樓板底模抗彎強度=531、.24N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。3）抗剪強度驗算V1=1584N，V2+ V3=842+2100=2942N比較V1、V2V3，取其絕對值大的作為抗剪強度驗算的剪力Vmax=2942N=2.94kN，=3Vmax/（2bh）=32942/(2100018)=0.25N/mm2樓板底模抗剪強度=0.25N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。4)撓度驗算max=0.11+0.54=0.65mm=350/250=1.40mm樓板底模撓度max=0.65mm=1.40mm,滿足要求。內力圖如下圖。(3)第一層龍骨(次楞)驗算鋼管橫向間距900mm,第一層龍骨(次楞)間距332、50mm,計算跨數2跨第一層龍骨(次楞)采用木枋b=80mm,h=80mmW=bh2/6=80802/6=85333mm3,I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1)抗彎強度驗算彎矩系數KM=-0.125，q=q1第一層龍骨(次楞)間距/計算寬度=7.47350/1000=2.61kN/mMmax=-KMqL2=-0.1252.619002=-264263Nmm=-0.26kNm=Mmax/W=264263/85333=3.10N/mm2 第一層龍骨(次楞)抗彎強度=3.10N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2)抗剪強度驗算剪力系數KV=0.625，Vmax=33、KVqL=0.6252.61900=1468N=1.47kN=3Vmax/（2bh）=31468/(28080)=0.34N/mm2第一層龍骨(次楞)抗剪強度=0.34N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3)撓度驗算撓度系數K=0.521，q=q2第一層龍骨(次楞)間距/計算寬度=3.97/1.2350/1000=1.16kN/m=1.16N/mm max=KqL4/(100EI)=0.5211.169004/(10090003413333)=0.13mm=900/250=3.60mm第一層龍骨(次楞)撓度max=0.13mm=3.60mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖。(4)第34、二層龍骨(主楞)驗算鋼管縱向間距900mm,計算跨數2跨。第二層龍骨(主楞)采用單枋b=80mm,h=80mm；W=180802/6=85333mm3, I=180803/12=3413333mm41)抗彎承載力驗算彎矩系數KM=0.328，P=1.2502.61900=2936N=2.94kNMmax=KMPL=0.3282936900=866707Nmm=0.87kNm=Mmax/W=866707/85333=10.16N/mm2第二層龍骨(主楞)抗彎強度=10.16N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2)抗剪強度驗算剪力系數KV=1.578，Vmax=KVP=1.5782.935、41000=4639N=4.64kN=3Vmax/(2bh)=34639/(128080)=1.09N/mm2第二層龍骨(主楞)抗剪強度=1.09N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3)撓度驗算撓度系數K=1.408，P，=1.2501.16900=1305N=1.31Nmax=KP，L3/(100EI)=1.40813059003/(10090003413333)=0.44mm=900/250=3.60mm第二層龍骨(主楞)撓度max=0.44mm=3.60mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖。3.支撐強度驗算(1)荷載計算每根鋼管承載NQK1=9276N每根鋼管承載活荷載(1.36、0kN/m2):NQK2=0.900.9011000=810N每根鋼管承載荷載NQK=NQK1NQK1=9276+810=10086N鋼管重量0.0326kN/m,立桿重量=8.480.03261000=276N水平拉桿10層,拉桿重量=10(0.90+0.90)0.03261000=587N扣件單位重量14.60N/個,扣件重量=1014.60=146N支架重量NGk=立桿重量+水平拉桿重量+扣件重量=276+587+146=1009N鋼管軸向力N=1.2NGK+NQK=1.21009+10086=11297N(2)鋼管立桿長細比驗算剪刀撐設置普通型頂部立桿段：LO=k1(h+2a)=1.037、1.473(900+2200)=1915mm,非頂部立桿段：LO=12h=1.02.985900=2687mm，鋼管的i=15.90mm,=LO/i=2687/15.90=168.99鋼管立桿長細比168.99210,滿足要求。(3)鋼管立桿穩定性驗算頂部立桿段：LO=1(h+2a)=1.1851.473(900+2200)=2269mm，非頂部立桿段：LO=2h=1.1852.985900=3184mm，鋼管的i=1.80mm,= LO/i=3184/15.90=200.25=0.180,N/(A)=11297/(0.180424.00)=148.02N/mm2鋼管立桿穩定性計算148.0238、N/mm2205N/mm2,滿足要求。4.立桿地基承載力驗算 立桿基礎底面的平均壓力必須符合下式要求: Pfa P=N/A=11.30/0.20=56.50kN/m2fa=0.40145.00=58.00kN/m2立桿基礎地面的平均壓力P=56.50kN/m2Fa=58.00kN/m2,滿足要求。5.計算結果底模樓模板18mm,第一層龍骨(次楞)采用單枋b=80mm，h=80mm,間距350mm；第二層龍骨(主楞)采用單枋b=80mm，h=80mm；鋼管橫向間距900mm,鋼管縱向間距900mm,立桿步距0.90m單枋b=80mm，h=80mm。剪刀撐設置普通型：在架體外側周邊及內部縱、橫向每39、5m8m，應由底至頂設置連續豎向剪刀撐，剪刀撐寬度應為5m8m。在豎向剪刀撐頂部交點平面應設置連續水平剪刀撐，水平剪刀撐至架體底平面距離與水平剪刀撐間距不宜超過8m。八、模板安裝工藝流程：軸線投設柱模板制安設置標高控制點二層梁板模板制安線管預埋驗收驗收依次推進1、基礎處理：安裝模板前先復查首層地面標高及中心線位置，彈出梁邊線，畫出水平標高線，從而控制樓板底模板的標高。模板支撐安裝后應仔細檢查各部位是否牢固，在澆筑混凝土過程中要經常檢查樓板、柱帽位置，如發現變形、松動現象，要及時修整加固。縱橫向水平拉桿、掃地桿均采用483.0無縫鋼管。2、樓板模板：平板的模板鋪設在擱柵上，擱柵兩頭擱置到木枋條托40、上，平板模應垂直于擱柵光擺楞上，等分擱柵間距，最后鋪釘平板夾板模，為了方便拆模，只在模板端部或接頭處釘牢。樓面模板必須按規范拼裝嚴密，如果出現小板縫隙，必須使用瀝青紙或水泥袋紙進行補縫，防止在澆搗混凝土時發生漏漿現象。3、在柱梁交接處，按規范要求設置垃圾清掃口，等模板完成后，組織驗收合格后將木碎及雜物通過垃圾清掃口清除干凈。在清理完垃圾后，必須將清掃口封閉完整，保證在澆筑混凝土時不漏漿及模板產生膨脹。4、支模時跨中按 3 的坡度起拱；模板安裝完成并經驗收合格后，預埋水、電管 、預留孔等作放線定位，核對后進行下道工序施工，預留孔應放線檢查后提前打好。5、分項模板允許偏差要求嚴格控制在如下數據內：41、柱、梁軸線位移3mm每層垂直3mm表面平整度5mm預留洞中心線位移10mm預埋磚墻拉結筋預留中心位移5mm6、安全管理技術措施：1）作業前應認真檢查模板、支撐等構件是否符合要求，鋼模板有無嚴重銹蝕或變形，木模板及支撐材質是否合格。2）地面上的支模場地必須平整夯實，并同時排除現場的不安全因素。3）模板工程作業高度在2m和2m以上時，必須設置安全防護措施。4）操作人員登高必須走人行梯道，嚴禁利用模板支撐攀登上下，不得在墻頂、獨立梁及其他高處狹窄而無防護的模板面上行走。5）模板的立柱頂撐必須設牢固的拉桿，不得與門窗等不牢靠和臨時物件相連接。模板安裝過程中，不得間歇，柱頭、搭頭、立柱頂撐、拉桿等必須安42、裝牢固成整體后，作業人員才允許離開。6）基礎模板安裝，必須檢查基坑支護結構體系的穩定狀況，基坑上口邊沿1m以內不得堆放模板及材料。向槽內運送模板構件時，嚴禁拋擲。使用起重機械運送，下方操作人員必須離開危險區域。7）組裝立柱模板時，四周必須設牢固支撐，支設獨立梁模應搭設臨時操作平臺，不得站在柱模上操作和在梁底模上行走立側模。九、混凝土的輸送方法本工程使用商品混凝土。在澆筑混凝土時，先檢查各部位模板的穩定性及密封性，以保證混凝土不漏漿及結構的牢固。柱子的混凝土在澆搗完后，必須檢查柱子鋼筋的位置是否正確；樓板的混凝土在澆搗時必須派專人對樓面鋼筋的位置進行檢查，以保證各部位鋼筋不走位。十、砼澆筑時應注43、意的事項在澆筑混凝土時，要有專人檢查模板及其支架、澆筑時的變異情況，發現隱患必須及時加固。柱砼澆筑后，要及時復核柱子的垂直度。在澆筑混凝土時，不能一次澆筑完畢，必須分層進行澆筑，避免因漏振產生分層及出現蜂窩現象。十一、文明施工措施、驗收程序1、專人負責維護和清理樓面上的材料堆放。2、每天下班前要清理干凈場地，做到工完場地清。3、模板、支撐拆除后，應在三天內把所有材料清運走，并在指定位置分類堆放整齊，把樓面打掃干凈。4、模板的安裝驗收每一個分項部位的模板工程安裝完畢后，先由施工單位進行自檢，并對該部位的模板安裝工程檢驗批進行填寫，自檢合格后報監理單位進行驗收。每一個分項部位經驗收合格后，由監理單44、位的現場監理員及總監理工程師簽署驗收意見。十二、模板的拆除1、拆除4m高度以上板、柱、墻模板時，應搭設腳手架或操作平臺，設防護欄桿。拆除時逐塊拆卸，不得成片松動、撬落或拉倒。2、拆除平臺、樓板的底模時，應設臨時支撐，防止大片模板墜落。拆立柱時，操作人員應站在待拆范圍以外安全地區拉拆，防止模板突然全部掉落傷人。3、柱模及梁外側模，在確保不影響砼結構及棱角的情況下拆除，一般在澆砼24h后。4、樓板底板應按砼的抗壓值而定：跨度為8M以下的的，待砼抗壓強度達到85%以上時可拆除；大于8M以上及外伸挑梁要待砼抗壓強度達到百分之百后方可拆除。梁底板當跨度小于8M時，強度大于75以上可以拆模，當跨度大于8m45、時，強度100方可拆模。5、拆除時，應按裝模順序：先裝后拆，后裝先拆。先將支頂架拆除，搭設拆模支頂架，逐塊拆卸，不得成片松動拉倒。邊拆邊清理邊轉運，嚴禁大體積堆放。6、嚴禁站在懸臂結構上面敲拆底模。嚴禁在同一垂直平面上操作。7、模板拆除前，必須向監理單位進行申請，經監理單位批準后方能進行拆除。模板拆除時，不應對樓層形成沖擊荷載。8、拆除間歇時，應將已活動的模板支架拆除清理，妥善堆放，防止踏空。臨邊的模板枋料，要清入建筑物內，防止附落傷人。9、混凝土板上的預留洞口，拆除模板后立即將洞口蓋好，嚴防高處墮落事故發生。十三、發現異常情況時的應急措施1、模板安裝必須按模板的施工設計方案進行，嚴禁任意變動；模板及其支撐系統在安裝過程中，必須設置臨時固定設施，嚴防傾覆；2、施工過程中，如發現不安全隱患，要馬上指定專人限期整改，落實整改措施，在檢查制度監督下清除隱患，以保證安全生產的順利進行。3、在澆筑混凝土過程中要經常檢查，如發現變形、松動現象，要立即暫停施工，派專人及時修整加固，保證支撐系統安全的情況下方能繼續施工。4、在澆搗混凝土時，如發現模板有變形現象，立即停止施工，派專人進行加固，采用千斤頂及斜撐進行加固，保證模板尺寸的正確性及穩定性。5、在拆除模板時，必須設置警戒區域，做好安全標志指示，防止無關人員進入施工區域，嚴防安全事故的發生。