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1、目 錄第一章 工程概況1第二章 編制依據1第三章 懸挑式腳手架搭設安全技術要求11、構配件材質12、構造技術要求23、搭設工藝流程34、搭設技術要求45、安全防護5第四章 安全管理5第五章 腳手架拆除安全技術要求6第六章 計算書82、小橫桿的計算103、扣件抗滑力的計算114、腳手架荷載標準值125、立桿的穩定性計算136、連墻件的計算157、懸挑梁的受力計算158、懸挑梁的整體穩定性計算179、錨固段與樓板連接的計算17第七章 附圖18第一章 工程概況 本工程位于平涼市崆峒區定北路以西，由二個單位工程構成，總建筑面積18100.28。建筑總高度79.80m，地下一層，地上25層，全現澆剪力墻2、結構。其中地下室至結構2層采用雙排落地腳手架，地上2層開始安裝懸挑外架，五層一挑，共7（8）次至頂層。第二章 編制依據1、建設工程安全生產管理規范國務院令第393號2、建筑結構荷載規范 GB50009-20013、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范 JGJ 130-20114、建筑施工安全檢查標準 JGJ 59-995、建筑施工高處作業安全技術規范 JGJ 80-916、建筑施工手冊（第4 版）7、本工程施工圖紙8、公司有關要求第三章 懸挑式腳手架搭設安全技術要求1、構配件材質1.1 懸挑型鋼質量符合國家標準要求，鋼號：Q235； 禁止使用銹蝕、彎曲變形、裂紋缺損、廢料拼接、無出廠合格證的產3、品材料。1.2 錨固圓鋼質量符合國家標準鋼筋混凝土用鋼筋（GB1499），鋼號HPB235； 禁止使用螺紋鋼材料；禁止使用有嚴重銹蝕、有裂紋、廢料拼接、無出場合格證的產品材料。1.3 鋼管腳手架鋼管應采用現行國家標準直縫電焊鋼管（GB/T13793）或低壓流體輸送用焊接鋼管（GB/T3092）中規定的3號普通鋼管，其質量應符合現行國家標準碳素結構鋼（GB/T700）中Q235-A級鋼的規定；規格：外徑48mm，壁厚不小于3.2mm，表面涂黃漆；禁止使用嚴重銹蝕、彎曲變形、有裂縫、無出場合格證和成產許可證或無檢測證明合格的管材；立桿兩斷面切口須平直，嚴禁有斜口、毛口、卷口等現象。1.4 扣件符合4、國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831）；禁止使用脆裂、變形、滑絲、無出廠合格證或無檢測合格證明的扣件；螺栓擰緊扭力矩達65Nm時不得發生破壞；新舊扣件均應進行防銹處理。1.5 腳手板笆竹笆整齊完好，不使用枯脆、破損、散邊的竹片底笆；木腳手板每塊厚度不小于5cm，寬度不小于20cm，每塊質量不大于30kg。1.6 密目網網質符合GB16909-97標準；網格密度不小于2000目（100cm2）。每張網上均應有出廠“合格證”和“安鑒”標志。禁止采購和使用無生產許可證、無出廠合格證、無檢測合格報告的三無劣質密目網。禁止使用破損或有砼漿污染的密目網。2、構造技術要求 2.1 懸挑鋼結構懸挑水平鋼梁采5、用懸臂式結構；在轉角處等不能設置懸挑鋼梁的部位，用型鋼分別設置內外兩道水平連系梁，將挑梁用鋼絲繩拉結與上層墻體結構。2.2 構造尺寸鋼梁采用18號工字鋼，間距la=1.5m（與腳手架縱距相同），轉角處為1.0m；懸挑長度=1.5m，撓度2/400；建筑物樓板內錨固長度=1.5m，水平連系梁用10號槽鋼。2.3 錨固方法在現澆樓板中預埋二道16鋼筋環進行錨固。2.4 卸荷措施在轉角部位或需要加強拉結的部位采用鋼絲繩拉接到上一層主體結構上，鋼絲繩水平角不得小于45。2.5搭設參數搭設高度H=15m(不大于6層，20米)，立桿縱距=1.5m，橫距=0.7m，內立桿距外墻面35cm。步距h=1.5m。6、采用2步2跨拉結，豎向間距3.6m，水平間距3.0m，剛性連墻件。3、搭設工藝流程安放錨固預埋件安放鋼挑梁及固定豎立桿小橫桿（掃地桿）大橫桿（掃地桿）拉結擱柵桿剪刀撐鋪腳手笆踢腳板掛密目網底部封閉內隔離3.1 根據腳手架挑梁布置圖在樓板模板上標識出預埋件安放位置，在樓板鋼筋內按節點圖位置安放已預制好的鋼筋環。3.2待樓板混凝土澆筑凝固后，安放懸挑鋼梁（挑梁不得支承在懸挑構件上）。挑梁安裝后，挑梁下部與板梁之間要座平頂緊，挑梁與錨環之間用木楔打緊。3.3 按設計立桿位置采用4m和6m的桿件，豎立立桿。立桿的選用必須里外交錯，縱向交錯。豎桿必須集體配合，按外立桿里立桿小橫桿大橫桿的搭設順序，依次進7、行。大橫桿的架設必須留出與另一立面交合的長度。3.4搭架體設過程中,應隨時按規定校正步距、縱距和立桿垂直度。為保證架體穩定，水平桿件與垂直桿件的連接必須是直角扣件。扣件螺栓的擰緊程度一般控制在40-65Nm。3.5 當二步架搭設完成以后及時安裝固定剪刀撐。在架設剪刀撐中，及時校正立桿的縱向垂直度，剪刀撐接觸的立桿，必須逢點必扣，且不宜與大橫桿連接。在進行拉結點架設中，應校正腳手架的橫向垂直，使立桿在360度角中保持垂直，即軸心垂直。3.6 建筑施工腳手架，應沿建筑四周連接，一步一步遞升。不允許分立面架設后合攏，也不允許踏步式施工。3.7 必須分段的腳手架，如腳手架立面中必須安裝施工電梯、井架等8、垂直運輸設備，兩端口的里外立桿，應綁扣橫向斜撐直至頂步的措施，以增加腳手架的橫向剛度，同時加密兩端口與建筑的拉結。4、搭設技術要求4.1 立桿采用對接接長，頂步可采用搭接，搭接長度1m。管端伸出扣件蓋板10cm，采用不少于兩個旋轉扣件固定。相鄰立桿接頭相互錯開一個步距（不得在同一平面上或同步內）；同步內相鄰接頭高差0.5m，至主節點ah/3。腳手架轉角處的陰角和陽角必須設置立桿。4.2 掃地桿在立桿底座（工字鋼）向上200mm處，應連續設置縱向掃地桿，用直角扣件與立桿固定，采用對接接長；在縱向掃地桿的下方與每根立桿交接處設置橫向掃地桿。4.3 剪刀撐采用搭接接長，搭接長度1m；管端伸出扣件蓋板9、10cm；與立桿、橫桿同步搭設，由底至頂連續不斷，形成均等菱形狀；搭設角度為45-60，跨度4及6m。4.4 大橫桿采用對接接長，接頭相互錯開。兩根相鄰大橫桿的接頭不宜設在同步或同跨內，桿件長度不宜小于3跨。4.5 拉結 水平間距為3個縱距，豎向為3個步距，即兩步三跨，梅花形布置； 拉結靠近主節點設置，距主節點30cm。 采用剛性拉結，混凝土樓板澆筑時在梁內預埋短鋼管。4.6 擱柵桿在大橫桿間等距設置兩根擱柵，間距40cm。4.7 腳手板笆施工操作層必須滿鋪，不得少于3步。竹笆應按其主竹筋垂直于大橫桿方向鋪設，對接平鋪，不得有探頭現象。竹笆四個角應用直徑1.2mm的鍍鋅鋼絲固定在大橫桿上。4.10、8 上下通道架體中的上下通道與腳手架同步搭設，坡度不宜大于1：3。5、安全防護5.1 防護欄桿每步架體在1.2m和0.6m高處，分別設置二道外防護欄桿；頂部應在1.3m、0.9m、0.4m高處，分別設三道防護欄桿，高出女兒墻上皮1m，高出檐口上皮1.5m。欄桿采用對接接長（轉角等部分除外），并始終高出作業面1.5m以上。5.2 立網在腳手架外立桿內側全數張掛密目網，密目網下邊與大橫桿、網與網之間環環綁扎，不留縫隙；不使用破損、骯臟等有礙工地形象和市容的安全網；密目網一經張掛不得隨意拆除。5.3 水平、垂直防護板在二根縱向掃地桿及其中間擱柵的上方，沿腳手架的橫向設置40*40mm木方500mm；11、從外掃地桿到結構墻面間的寬度范圍內，沿腳手架縱向滿鋪并固定水平防護板，不留空隙；封閉樓板與上述水平防護板內邊所形成的垂直孔洞，防止落物。5.4 踢腳板在水平防護板的外邊設置高度18cm的踢腳板，用黑黃油漆涂飾，間隔400500mm。第四章 安全管理1、作業人員持相應特種作業有效證上崗，并體檢合格。2、正確佩戴勞動勞動防護用品，遵守操作規程，禁止酒后作業。3、嚴格腳手架施工方案交底制度。4、驗收。腳手架未經驗收或驗收不合格嚴禁使用。5、井架樓層卸料平臺架應與腳手架分離。6、不得利用腳手架作模板支撐使用或固定泵松混凝土輸送管道。7、嚴禁在腳手架上超載堆物，及時清楚架網上雜物。8、嚴禁擅自拆除腳手架12、拉結、欄桿、各種受力桿件、扣件和安全網等。確因施工需要拆除部分拉結點，必須填寫申請表，經批準并采取相應加固措施后方可拆除。9、在腳手架上從事電焊或氣焊作業，必須有防火措施和專人監護。10、雷暴雨、墻風、大雪等自然災害前后應加強檢查除險。11、搭拆腳手架作業人員禁止翻爬腳手架，禁止人體在密目網外懸空加接剪刀撐。12、拆除作業前應制定專人連續警戒、用圍欄或安全線設警戒區，懸掛警戒標志，嚴禁非操作人員入內。13、凡遇強風（6級以上）、雨天、雪天、霧天等氣候和夜間應停止腳手架搭設拆除作業。14、拆除腳手架必須逆搭設順序操作。嚴禁上下同時拆除和高處拋擲材料。15、拆下來的密目網必須清洗入庫，不得隨意堆放13、。第五章 腳手架拆除安全技術要求1、根據國家有關標準文件規定，凡不符合高處作業條件的（高血壓、心臟病、貧血癥、癲癇病和深度近視眼等）人員，一律禁止高處作業。并嚴禁酒后高處作業。2、拆除前，應全部檢查腳手架的扣件連結點、拉結點、支撐體系是否符合安全構造要求。3、嚴格正確使用勞動保護用品，正確使用安全帽和安全帶進入高處作業區。高處作業必須穿軟底鞋。遵守高處作業的規定：工具必須入袋，物件嚴禁高處拋擲。4、凡遇強風、雨天、雪天氣候和夜間，應停止拆除工作。5、因特殊需要夜間操作，必須有良好的照明，照明設備必須符合用電規定，鉤掛牢固，絕緣良好，接地完善，并不準把電源線直接用鉛絲綁扎在腳手架的桿件上。6、拆14、除作業區的地面，應根據要求，設醒目的警戒區域標志，并設專人監護。7、拆除危險區內的電線（或作停電處理）。禁止危險區內任何作業活動和人員穿越。8、設立臨時垂直運輸機械設備的，必須符合起重設備的規定，專職開機。每天上崗前應試機，檢查所有設備運轉是否良好。下崗時，及時關機并切斷電源。9、高處吊運桿件必須注意：長型桿件必須采用兩點捆扎吊的方法。如吊運鋼管，扣件必須拆盡，不準帶扣件吊。按鋼管長度規格分吊，不允許長短混雜一起吊。扣件等小型配件，必須置入盛器吊下。所有吊物，都不允許超荷。10、如需進行墻面焊割作業的，必須配備消防監護人員，除配置消防器材外，同時應配備接火盤置于切割下方，防止切割火花或切割物的15、濺落引起火災事故。11、腳手架的拆除應繞建筑周邊一步一步循序漸進分解。不允許踏步式作業。嚴禁上下同時作業。分段拆除高差不應大于二步。如高差大于二步應增設臨時拉結加固。12、作業人員進入崗位以后，應先進行檢查，如遇薄弱部位時，要先加固，后拆除。對步層面留存的物件或垃圾等，先清理，再傳入建筑內或裝入盛器吊下。13、按搭設時的反程序分解架體：安全網（豎擋笆）腳手笆防護欄桿擱柵剪刀撐拉結點大橫桿小橫桿立桿。14、剪刀撐、拉結點等登高設置的拆除，必須與整體腳手架的拆除同步，不允許先拆。嚴禁先將拉結整層或數層拆除后再拆除腳手架。15、作業人員應保持高度的安全意識，注意站立位置，用力均需得當，防止原桿件在搭16、設校正彎曲時其彎勢的回彈。16、翻掀墊鋪笆應注意站立位置，并應自外向里翻起豎立，防止外翻將笆上未及時清除的殘留物從高處附落傷人。豎起竹笆應插入下步的腳手架內。不要手持笆在擱柵或大橫桿上行走傳運。不得高處向外拋擲竹笆。17、拆至開洞處上部（掏空部位懸空口）時，應在懸空口上方保留二步，及時加設臨時立桿作支承保護。防止未加臨時措施而導致懸空部位的塌坍。18、當日完工后，應仔細檢查崗位周圍情況，不允許留有隱患。如發現隱患應及時修復或至少完成至一個程序、一個部位的結束方可撤崗。同時要清除步面浮動物件。防止復崗后的自傷事故發生。19、輸送至地面的材料，應按類堆放整理，剔除已失去安全度的桿件或配件，然后歸倉17、。如修理腳手架的材料，未能及時歸倉，必須暫留人行道的，在許可下，做好防范措施。張掛醒目的安全標志，防止意外事故的發生。20、在拆除挑鋼梁時，作業人員應系好安全帶，2人以上配合作業。21、作業人員應站在懸挑鋼梁下的腳手架上進行拆除。腳手架上應有防護欄桿。并不得隨意拆除。22、除上述內容以外，針對本工程特點需要增加的其它針對性要求。在安全技術交底中補充明確。第六章 計算書鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）。計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為15.0米，立桿采用單立管，鋼管類型為483.5。 搭設尺寸為：立桿的縱距1.50米，立桿的橫距1.5米，立桿18、的步距1.50米。連墻件采用2步2跨，豎向間距3.60米，水平間距3.00米。 懸挑水平鋼梁采用18號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.50米，建筑物內錨固段長度1.0米。懸挑水平鋼梁采用懸臂式結構，在外墻陽角等局部位置有鋼絲繩與建筑物拉結。 施工均布荷載為3.0kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設3層。1、大橫桿的計算 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.1501.050/3=0.052kN/m 19、活荷載標準值 Q=3.0001.050/3=1.050kN/m 靜荷載的計算值 q1=1.20.038+1.20.052=0.109kN/m 活荷載的計算值 q2=1.41.050=1.470kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.080.109+0.101.470)1.5002 支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.100.109+0.1171.470)1.5002 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的20、最大值進行強度驗算： =0.412106/5080.0=81.008N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載標準值q1=0.038+0.052=0.091kN/m 活荷載標準值q2=1.050kN/m 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.6770.091+0.9901.050)1500.04/(1002.06105121900.0)=2.220mm大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求!2、小橫桿的計算 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上21、面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.0381.500=0.058kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.1501.0501.500/3=0.079kN 活荷載標準值 Q=3.0001.0501.500/3=1.575kN 荷載的計算值 P=1.20.058+1.20.079+1.41.575=2.369kN 小橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=(1.20.038)1.0502/822、+2.369 =0.835106/5080.0=164.442N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.00.0381050.004/(3842.060105121900.000)=0.02mm 集中荷載標準值P=0.058+0.079+1.575=1.711kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=1711.3501050.0(31050.02-41050.02/9)/(72223、.06105121900.0)=2.800mm 最大撓度和：V=V1+V2=2.824mm小橫桿的最大撓度小于1050.0/150與10mm,滿足要求!3、扣件抗滑力的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 1.荷載值計算 橫桿的自重標準值 P1=0.0381.050=0.040kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.1501.0501.500/2=0.118kN 活荷載標準值 Q=3.0001.0501.500/2=2.362kN 荷載的計算值 R=1.2024、.040+1.20.118+1.42.362=3.498kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN；4、腳手架荷載標準值 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1248 NG1 = 0.12515.000=1.872kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.15 NG2 = 0.15031.50025、(1.050+0.300)/2=0.456kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15 NG3 = 0.1501.5003/2=0.338kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50015.000=0.112kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 2.778kN。 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 3.00021.5001.050/2=4.725kN 風荷載標26、準值應按照以下公式計算 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表D.4的規定采用：W0 = 0.350 Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表的規定采用：Uz = 0.840 Us 風荷載體型系數：Us = 0.868 經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.70.3500.8400.868 = 0.179kN/m2。 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.22.778+0.851.44.725=8.956kN 不考慮27、風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.22.778+1.44.725=9.948kN 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 Mw計算公式 Mw = 0.851.4Wklah2/10 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。經過計算得到風荷載產生的彎矩 Mw=0.851.40.1791.5001.8005、立桿的穩定性計算 1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 N 立桿的軸心壓力設計值，N=9.948kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； k 計算長度附加系數28、，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立桿凈截面面積，A=4.890cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由長細比，為3118/16=197； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.186； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =9948/(0.19489)=109.506N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿29、足要求! 2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 N 立桿的軸心壓力設計值，N=8.956kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立桿凈截面面積，A=4.890cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由長細比，為3118/16=197； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.186； Mw 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，； 30、鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =8956/(0.19489)+103000/5080=118.921N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足要求! 連墻件采用扣件與預埋鋼管連接。經過計算得到 Nl = 7.701kN小于扣件的抗滑力8.0kN，滿足要求!7、懸挑梁的受力計算 懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算 懸出端C受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。 懸臂單跨梁計算簡圖 支座反力計算公式 支座彎矩計算公式 C點最大撓度計算公式 其中 k = m/l,kl = m31、l/l,k2 = m2/l。 本工程中，m = 1500mm，l = 1500mm，ml = 300mm，m2 = 1350mm； 水平支撐梁的截面慣性矩I = 1130.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 141.00cm3。 受腳手架作用集中強度計算荷載 N=9.95kN 水平鋼梁自重強度計算荷載 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m k=1.50/1.40=1.07 kl=0.30/1.40=0.21 k2=1.35/1.40=0.96 代入公式，經過計算得到： 支座反力 RA=32.359kN 支座反力 RB=-11.750kN 最大彎矩 MA=16.6932、1kNm 抗彎計算強度 f=16.691106/(1.05141000.0)=112.739N/mm2水平支撐梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求! 受腳手架作用集中計算荷載 N=2.78+4.73=7.50kN 水平鋼梁自重計算荷載 q=26.100.00017.8510=0.21kN/m 最大撓度 Vmax=7.119mm 按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄A結構變形規定，受彎構件的跨度對懸臂梁為懸伸長度的兩倍，即3000.0mm水平支撐梁的最大撓度小于3000.0/400,滿足要求!8、懸挑梁的整體穩定性計算 水平鋼梁采用16號工字鋼,計算公式如下 其中 b33、 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B得到： b=2.00 于b大于0.6，按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B其值bb=0.929 經過計算得到強度 =16.69106/(0.929141000.00)=127.42N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算 f,滿足要求!9、錨固段與樓板連接的計算 1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下： 水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=11.75kN 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為 其中f為拉環鋼筋抗拉強度，每個拉環按照兩個截面計算，按照混凝土結構設計規范f = 50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=117504/(3.1416502)1/2=13mm 水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，保證兩側30cm以上搭接長度。 第七章 附圖1、懸挑型鋼及卸荷拉結總平面布置圖