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1、山西省孝義市沃爾瑪商住樓工程模板施工方案中冶天工集團有限公司二一一年三月批 準 欄建設單位： 批準人：監理單位：總監理工程師：施工單位：中冶天工集團有限公司 項目經理：總 工：施工負責人：技術負責人：質量負責人：安全負責人：編制人：目 錄一、 編制依據及編制說明4二、 工程概況5三、 模板施工準備工作及注意事項5四、 支模方案6五、施工縫位置設定11六、模板拆除12七、安全文明施工13八、模板計算14模板工程施工專項方案一、 編制依據及編制說明1、 本模板專項方案，依據太原市建筑設計院設計的沃爾瑪商住樓工程施工圖和本工程施工組織設計為依據進行編制。2、 設計中總說明和有關規定及所采用的標準圖32、 山西省、孝義市政府有關文件及創建文明工地和市優的有關規定4、 工程建設標準強制性條文5、 設計說明中明確要采用的國家、部頒、地方的施工技術（驗收）規程、規范：GB50300-2001 建筑工程施工質量驗收統一標準GB50202-2002 建筑地基基礎工程施工質量驗收規范GB50204-2002 混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50026-2007 工程測量規范JGJ80-91 建筑施工高處作業安全技術規程GB50108-2001 地下工程防水技術規范JGJ130-2001 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規程JGJ33-2001 建筑機械使用安全技術規程JGJ59-99建筑施工安全檢查標3、準03G101-1、2 混凝土結構施工圖平面整體表示方法制圖規則和構造詳圖04G101-3 混凝土結構施工圖平面整體表示方法制圖規則和構造詳圖GB50006-2001 建筑結構荷載規范 JGJ46-2005 施工現場臨時用電技術規范GB/T50502-2009 建筑施工組織設計規范JGJ/T188-2009 施工現場臨時建筑物技術規范JGJ169-2009 清水混凝土應用技術規范二、工程概況由我單位承建的山西省孝義市沃爾瑪商務綜合區A-05地塊商住樓位于孝義市大眾路以東，崇文街以北。是由山西大義星房地產開發有限公司投資，太原市建筑設計研究院設計的大型綜合商住樓，主體分三部分：主樓為A、B兩棟高4、層住宅樓，其中A座長49.7m，寬14.3m，高47.6m，地下2層、地上15層；B座長49.7m，寬14.3m，高35.6m，地下2層，地上11層；裙樓超市長132.3m，寬129m,高21.6m，地下2層，地上3層。其中A、B座基礎為筏板基礎，上部結構為框架-剪力墻結構；裙樓超市部分基礎為柱下獨立基礎，其上部結構為框架結構。本工程安全等級為二級，抗震設防類別：主樓A、B座位標準設防類（丙類），裙樓超市為重點設防類（乙類）；設計基本烈度為7度，設計基本地震加速度為0.15g；設計地震分組為第二組，建筑場地類別為類；A、B座抗震等級：剪力墻二級，框架三級，超市裙樓部分抗震等級為框架二級，抗震構5、造措施按8度。本工程相對標高0.000相當于絕對標高753.20m。三、模板施工準備工作及注意事項 本工程采用竹膠板作為模板材料，模板的制作安裝要求制作尺寸準確、安裝位置準確，接縫嚴密、平整沒有錯口，安裝前要求模板表面涂高效脫模劑以保證拆模后混凝土表面的光潔度且注意不能污染鋼筋。1、中心線和位置線的放線：首先用全站儀引測建筑物的柱軸線，并以該軸線為起點，引出其他各條軸線。模板放線時，應先清理好現場，然后根據施工圖用墨線彈出模板的內邊線和中心線，墻模板要彈出模板的內、外邊線，以便于模板安裝與校正。2、標高測量：根據模板實際標高的要求用水準儀把建筑物水平標高直接引測到模板安裝位置。3、設置模板定位6、基準：采用鋼筋定位，即根據構件斷面尺寸加工定位，以保證鋼筋與模板位置的準確。4、墻、柱根部處理：為確保墻、柱根部不爛根，在安裝模板時，所有墻柱根部均需加砂漿找平層以防止混凝土澆筑時因漏漿而導致爛根。5、梁柱接頭處處理:要求模板接縫平整且縫隙小。模板邊線平直，四角歸方，接縫平整；梁底邊、二次模板接頭處和轉角處均加墊10mm厚海綿條以防止漏漿。6、隱檢：檢查水、電管線預埋情況，預埋件、預留孔洞埋設的牢固程度和準確性，辦完鋼筋、水電的隱檢手續，再進行模板安裝。四、支模方案（一）基礎支模1、基礎防水板外模采用M5水泥砂漿120厚磚墻為胎模，內側抹1：3水泥砂漿找平層10厚。2、防水板以上柱上墩、基礎梁7、和外墻根部模板采用鋼筋骨架支撐模板，側模為竹膠板，外襯50100方木順楞，支設時側模底部用18鋼筋間距1500托架托起。梁側模用40鋼管豎楞配備上下兩道12對拉螺栓間距600加固。如下圖示： 架管 木方 12對拉螺栓 18支撐鋼筋1500 基礎梁加固示意圖（SZD加固同上支撐筋在四角） 18鎖扣筋1500 木方 （木方澆筑完后取出） 18支撐筋1500 墻鋼筋加固架管 剪力墻根部加固示意圖3、A、B座防水板東南西三面及后澆帶采用鋼骨架上鋪設雙層鋼絲網支撐，以便商場基礎底板鋼筋錨固。（二）擋土墻和內墻支模擋墻采用多層膠合木模板支設，模板后撐木方為肋，鋼管、對拉螺栓配合三型扣件加固。模板使用新木模8、板，以保證墻面的光滑平整。穿墻對拉桿采用12止水螺絲桿，中間加PVC套管，套管兩端加設不小于20mm橡膠墊，便于拆除后砼面層處理。鋼管加固。模板組拼加固節點詳見附圖。模板一般豎向組拼，龍骨均采用483.5鋼管。次龍骨均豎向布置，間距250mm，且每一塊模板的上中下部位各不少于一根。主龍骨橫向布置，兩根鋼管并列，豎向龍骨間距不大于500mm。對拉桿的設置如下圖示：500PVC套管兩端膠皮墊50012 2002+墻厚木方止水臺500300地下室墻板模板支撐示意圖（三）梁、板支模1、模板的支撐體系為鋼管滿堂架，立桿間距1200，局部900橫桿步距15001700分3步，頂部隨層高進行調整。2、梁側模9、和底模為竹膠板，外襯50100通楞和48鋼管間距600豎楞加固模板，凡梁高超過400按相應梁高比例增設一至數道12間隔400-600對拉螺栓，梁跨4m以上按跨度0.3%起拱。3、頂板支模由100100大楞間距1200，次楞為50100間距250，上鋪竹膠板。4、梁、板接縫和拼縫用雙面和單面膠帶封閉。（四）柱支模高層因地下一層層高過高，柱子柱箍據柱底250mm處設置一道，向上每400-500mm高設置一道。 1、用竹膠板拼成柱模(每面一塊)，框架柱與頂板、梁一起澆筑，模板尺寸要求準確，每塊模板四邊刨光取直，50100木方立楞也要求里外兩側刨光，尺寸一致。夾固系統采用鋼管對拉螺桿體系，間距不大于510、00(高度2m以內間距不得大于400mm)。 2、安裝時保持柱模的軸線位置、標高、垂直度。柱模不得位移，柱模固定采取與鋼管排架連接固定和打斜撐固定。樓面預留10插筋和10吊環用于固定模板。 3、柱與柱之間模板支撐體系應用水平鋼管和剪力撐相互拉結牢固。 4、為防止柱子模板根部在澆筑混凝土時移位，在柱腳周圍的混凝土樓板上設置鋼筋頭,作為柱腳模板支墊固定錨點，錨點位置應根據模板構造事先設置好且位置準確，柱根部固定模板用的找平木10cm50cm。 5、柱子支模時注意按設計埋置與砌塊墻體的拉結筋。 6、沿柱高方向認真進行模板尺寸、軸線位置和垂直度校正,固定牢固,確保混凝土成品柱的位置、斷面和垂直度，并保11、證混凝土的下料和振搗。為了使梁柱模板與磚砌體接頭處不產生接槎和漏漿等缺陷，在模板與磚砌體接觸處、施工縫處、柱模板接縫處襯棉條填縫（五）后澆帶支模 1、基礎地板后澆帶支模，根據圖紙要求，采用鋼筋骨架配粗細兩層鋼絲網施工。在筏板下層筋綁扎完成后，將鋼筋骨架焊接成型并置于后澆帶位置與筏板鋼筋焊接在一起，隨后將鋼絲網綁扎在鋼筋骨架上，粗網在外、細網在內。為防止混凝土流入后澆帶，在澆筑混凝土時先沿后澆帶外圍澆筑100200厚的混凝土，待混凝土稍硬后再一次澆筑至底板高度。 2、上部結構包括梁、板以及剪力墻上的后澆帶處模板支設有兩種方法，一種是在后澆帶處設置豎向橡膠止水帶；另一種是用竹膠板在后澆帶處做畦口。12、剪力墻處混凝土澆筑要至少分兩次澆筑，待先澆筑的混凝土稍硬后再下次澆筑，防止后澆帶處出現漏漿。且為了保證澆筑混凝土的整體性和平整度，后澆帶2米范圍的模板不得拆除并保證其穩定性，后澆帶處的模板應留置直到后澆帶混凝土澆筑完畢且滿足拆模條件時候再拆。各部位模板安裝允許偏差如下表：現澆結構模板安裝的偏差應符合下表的規定項目允許偏差(mm)檢驗方法軸線位置5鋼尺檢查底模上表面標高5水準儀或拉線鋼尺檢查截面內部尺寸基礎10鋼尺檢查柱、墻、梁+4，-5鋼尺檢查層高垂直度不大于5m6經偉儀或吊線、鋼尺檢查大于5m8經偉儀或吊線、鋼尺檢查相鄰兩板表面高低差2鋼尺檢查表面平整度52m靠尺和塞尺檢查五、施工縫位置設定13、主樓與商場交接處施工縫，按圖紙要求留設，先施工部分采用膠合木模板封堵，后施工部分采用100mm泡沫板支護。水平施工縫按施工規范留設，施工時在中部采用木方留設凹槽，上層砼施工前埋設遇水膨脹止水條。擋土墻豎向后澆帶埋設橡膠止水帶并采用模板加固做豎向封堵。六、模板拆除1、模板的拆除要求（1）側模在混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆模而受損壞條件下方可拆除。（2）底模拆除需檢查砼同條件試件強度，當試塊強度達到1.2KPa時才允許拆模，具體要求見混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-2002表。 現澆結構拆模時所需混凝土強度項次結構類型結構跨度（m）按達到設計混凝土強度標準值的百分率（）1板2514、02. 8752梁、拱、殼87581003懸臂構件2752100（3）、梁、板后澆帶兩側的支撐在未澆砼之前不得拆除，且需保證其牢固、穩定。2、各類模板拆除的安全技術措施(1) 基礎拆模：基坑內拆模，要注意基坑邊坡的穩定，特別是拆除模板支撐時，可能使邊坡土發生震動而坍方。拆除的模板應及時送到離基坑較遠的地方進行清理。 2) 現澆樓板及框架結構拆模：框架結構的拆模順序如下：拆柱模斜撐與柱箍拆除柱側模拆樓板底模拆除梁側模拆除梁底模。拆下的模板不準隨意向下拋擲，要向下傳遞至地面。已經松動的模板，必須一次拆除完，不可中途停歇，以免落下傷人。模板立柱有多道水平拉桿。應先拆除上面的，按由上而下的順序拆除，拆15、除最后一道拉桿，應與立柱模板同時拆除，以免立柱模板傾倒傷人。多層樓板模板支撐拆除時，下面應保留幾層樓板的支撐，可根據施工進度、混凝土度強度增長的情況、結構設計荷載與支模施工荷載的差值通過計算確定。七、安全文明施工1、支模板及現場人員必須戴安全帽；2、工作中使用的工具不得隨意放在高處，模板鋪后要迅速固定,以免掉落傷人；3、拆支外墻模板時，外圍必須搭安全防護架。4、遇大風和雨天不得進行高空作業，雨后清掃現場不滑時再進行工作。5、竹膠模板裝拆時，上下應有人接應并設專人指揮，嚴禁從高處擲下。6、不得在支好的模板上大量堆放鋼筋。7、拆除模板一般用長撬棍。人不許在正在拆除的模板下穿過，并注意拆模人員應站在16、本間外有支撐處，防止模板突然全部掉落傷人。八、模板計算（一）、樓板模板樓板厚度為100mm、120mm、130 mm、150mm、180 mm，模板面板采用12mm厚竹膠板，次龍骨采用50*90mm，主龍骨采用90*90mm。次龍骨：彈性模量E=104N/mm2 慣性矩I=bh3/12=50*903/12=3.04*106mm4主龍骨：彈性模量E=104N/mm2慣性矩I=bh3/12=90*903/12=5.47*106mm41、荷載計算模板及支架自重標準值 0.3KN/m2混凝土自重標準值 24 KN/m2鋼筋自重標準值 1.1 KN/m2施工荷載 2.5 KN/m2樓板按150mm計算：17、荷載標準值：F1=0.3+24*0.15+1.1+2.5=7.5KN/m2荷載設計值：F2=（0.3+24*0.15+1.1）*1.2+2.5*1.4=9.5KN/m2樓板按180mm厚計算：荷載標準值：F3=0.3+24*0.18+1.1+2.5=8.22KN/m2荷載設計值：F4=（0.3+24*0.18+1.1）*1.2+2.5*1.4=10.36KN/m22、計算次龍骨間距新澆筑的混凝土均勻作用于竹膠板上，單位寬度的板可以視為梁，次龍骨作為梁支點，按三跨連續考慮，梁寬取200mm。板厚按180計算。a、按抗彎強度計算M=ql2/8 =M/Wfmq=F4*0.2=10.36*0.2=2.18、073KN/mW=bh2/6=200*122/6=4.8*103mm3fm=11N/mm=M/Wl451mmb、按剛度要求計算最大變形量為跨度為1/250=0.677*ql4/（100EI） l/250E=1*104N/mm2q=2.073KN/m=2.073N/mmI=bh3/12=200*123/12=2.8*104mm40.677*2.073*4/（100*104*2.8*104） l/250l=393.6mm取計算較小值l=393.6mm，施工主次龍骨間距取200mm，故滿足要求。3、驗算次龍骨（1）、次龍骨選用50*90mm，間距200mm，按受力方向垂直于木紋計算。主龍骨間距60019、mm，次龍骨按三跨連續梁進行計算。次龍骨基本截面參數：E=104N/mm2 =87N/mm2I=3.04*106mm4 W=6.75*104mm3（2）、強度驗算q=10.36*0.2=2.073KN/m=2.073N/mmM=0.1q*l2=0.1*2.073*6002=7.46*104Nmm=7.46*104/（6.75*104）=1.11 =87N/mm2滿足要求。（3）、剛度驗算q=10.36*0.2=2.073 KN/m=2.073N/mm=0.677*ql4/（100EI）=0.677*2.073*6004/（100*104*3.04*106） =0.06=600/400=1.5m20、m滿足要求。4、驗算主龍骨（1）、主龍骨選用90*90mm，間距為600mm，按受力方向垂直于木紋計算。支頂間距為1200mm，主龍骨按三跨連續梁進行計算。主龍骨基本截面參數：E=104N/mm2 =87N/mm2I=5.47*106mm4 W=8.1*104mm3（2）、強度驗算q=2.073*1.8*6/3=7.463/3.6=2.073N/mmM=0.1*2.073*12002=2.99*105Nmm=3.89*105/（6.75*104）=5.763=87 N/mm2滿足要求。（3）、剛度驗算q=2.073*1.8*6/3=7.463/3.6=2.073 N/mm3=0.677*ql421、/（100EI）=0.677*2.073*12004/（100*104*5.47*106） =0.532mm=l/400=3mm （滿足要求。）（二）墻體模板驗算a、參數信息1.基本參數次楞(內龍骨)間距(mm):250；穿墻螺栓水平間距(mm):500；主楞(外龍骨)間距(mm):500；穿墻螺栓豎向間距(mm):500；對拉螺栓直徑(mm):M12；2.主楞信息龍骨材料:鋼楞；截面類型:圓鋼管483.5；鋼楞截面慣性矩I(cm4):12.19；鋼楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；主楞肢數:2；3.次楞信息龍骨材料:木楞；寬度(mm):60.00；高度(mm):80.00；次楞肢數:2；422、.面板參數面板類型:竹膠合板；面板厚度(mm):15.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):210000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00； 墻模板設計簡圖b、墻模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: 其中 - 混凝土的重23、力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板計算高度，取3.000m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.000； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.000。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為 47.705 kN/m2、72.000 kN/m2，取較小值47.705 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=47.705kN/m2；傾倒混24、凝土時產生的荷載標準值 F2= 2 kN/m2。c、墻模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。按規范規定，強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內楞上的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1.抗彎強度驗算跨中彎矩計算公式如下: 其中， M-面板計算最大彎距(N.mm)； l-計算跨度(內楞間距): l =250.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.247.710.500.90=25.761kN/m，其中0.90為按施工手冊取的臨時結構25、折減系數。 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m； q = q1 + q2 =25.761+1.260=27.021 kN/m；面板的最大彎距：M =0.127.021250.0250.0= 1.69105N.mm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面寬度，h:面板截面厚度； W= 50015.015.0/6=1.88104 mm3； f -面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大應力計算值26、： = M/W = 1.69105 / 1.88104 = 9.007N/mm2；面板截面的最大應力計算值 =9.007N/mm2 小于 面板截面的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.抗剪強度驗算計算公式如下: 其中，-面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(豎楞間距): l =250.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.247.710.500.90=25.761kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m； q = q1 + q2 =25.761+1.260=27.021 kN/m27、；面板的最大剪力： = 0.627.021250.0 = 4053.105N；截面抗剪強度必須滿足: 其中， -面板截面的最大受剪應力(N/mm2)； -面板計算最大剪力(N)： = 4053.105N； b-構件的截面寬度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值: T =34053.105/(250015.0)=0.811N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值 T=0.811N/mm2 小28、于 面板截面抗剪強度設計值 T=1.5N/mm2，滿足要求！ 3.撓度驗算根據規范，剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載: q = 47.70.5 = 23.85N/mm； l-計算跨度(內楞間距): l = 250mm； E-面板的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 501.51.51.5/12=14.06cm4；面板的最大允許撓度值: = 1mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67723.852504/(10095001.41105) = 0.472 mm；面板的最大撓度計算值: =029、.472mm 小于等于面板的最大允許撓度值 =1mm，滿足要求！d、墻模板內外楞的計算(一).內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，內龍骨采用木楞，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 608080/6 = 64cm3；I = 60808080/12 = 256cm4； 內楞計算簡圖1.內楞的抗彎強度驗算內楞跨中最大彎矩按下式計算： 其中， M-內楞跨中計算最大彎距(N.mm)； l-計算跨度(外楞間距): l =500.0mm； q-作用在內楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.247.710.30、250.90=12.880kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.250.90=0.630kN/m，其中，0.90為折減系數。 q =(12.880+0.630)/2=6.755 kN/m；內楞的最大彎距：M =0.16.755500.0500.0= 1.69105N.mm；內楞的抗彎強度應滿足下式： 其中， -內楞承受的應力(N/mm2)； M -內楞計算最大彎距(N.mm)； W -內楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40104； f -內楞的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；內楞的最大應力計算值： = 1.69105/6.40104 = 2.31、639 N/mm2；內楞的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；內楞的最大應力計算值 = 2.639 N/mm2 小于 內楞的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.內楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下: 其中， V內楞承受的最大剪力； l-計算跨度(外楞間距): l =500.0mm； q-作用在內楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.247.710.250.90=12.880kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.250.90=0.630kN/m，其中，0.90為折減系數。 q = (q1 + q2)/232、 =(12.880+0.630)/2=6.755 kN/m；內楞的最大剪力： = 0.66.755500.0 = 2026.553N；截面抗剪強度必須滿足下式: 其中， -內楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)； -內楞計算最大剪力(N)： = 2026.553N； b-內楞的截面寬度(mm)：b = 60.0mm ； hn-內楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-內楞的抗剪強度設計值(N/mm2)： = 1.500 N/mm2；內楞截面的受剪應力計算值: fv =32026.553/(260.080.0)=0.633N/mm2；內楞截面的抗剪強度設計值: fv=1.500N33、/mm2；內楞截面的受剪應力計算值 =0.633N/mm2 小于 內楞截面的抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.內楞的撓度驗算根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。 撓度驗算公式如下： 其中， -內楞的最大撓度(mm)； q-作用在內楞上的線荷載(kN/m)： q = 47.710.25/2=5.96 kN/m； l-計算跨度(外楞間距): l =500.0mm ； E-內楞彈性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-內楞截面慣性矩(mm4)，I=2.56106；內楞的最大撓度計算值: = 0.67711.93/250034、4/(10095002.56106) = 0.104 mm；內楞的最大容許撓度值: = 2mm；內楞的最大撓度計算值 =0.104mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！(二).外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管483.5；外鋼楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3；外鋼楞截面慣性矩 I = 12.19cm4； 楞計算簡圖4.外楞抗彎強度驗算外楞跨中彎矩計算公式： 其中，作用在外楞的荷載: P = (1.247.7+1.42)0.250.5/2=3.38kN； 外楞計算跨35、度(對拉螺栓水平間距): l = 500mm；外楞最大彎矩:M = 0.1753377.59500.00= 2.96105 N/mm；強度驗算公式： 其中， - 外楞的最大應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(N.mm)；M = 2.96105 N/mm W - 外楞的凈截面抵抗矩； W = 5.08103 mm3； f -外楞的強度設計值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；外楞的最大應力計算值: = 2.96105/5.08103 = 58.177 N/mm2；外楞的抗彎強度設計值: f = 205N/mm2；外楞的最大應力計算值 =58.177N/mm2 小于 外楞36、的抗彎強度設計值 f=205N/mm2,滿足要求！5.外楞的抗剪強度驗算公式如下: 其中， -外楞計算最大剪力(N)； l-計算跨度(水平螺栓間距間距): l =500.0mm； P-作用在外楞的荷載: P = (1.247.7+1.42)0.250.5/2=3.378kN；外楞的最大剪力： = 0.653377.588 = 1.10103N；外楞截面抗剪強度必須滿足: 其中， -外楞截面的受剪應力計算值(N/mm2)； -外楞計算最大剪力(N)： = 1.10103N； b-外楞的截面寬度(mm)：b = 50.0mm ； hn-外楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-外37、楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；外楞截面的受剪應力計算值: =31.10103/(250.0100.0)=0.329N/mm2；外楞的截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；外楞截面的抗剪強度設計值: fv=1.5N/mm2； 外楞截面的受剪應力計算值 =0.329N/mm2 小于 外楞截面的抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！6.外楞的撓度驗算 根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。撓度驗算公式如下： 其中， -外楞最大撓度(mm)； P-內楞作用在支座上的荷載(kN/m)：P = 47.710.2538、0.50/22.98 kN/m； l-計算跨度(水平螺栓間距): l =500.0mm ； E-外楞彈性模量（N/mm2）：E = 210000.00 N/mm2 ； I-外楞截面慣性矩(mm4)，I=1.22105；外楞的最大撓度計算值: = 1.1465.96100/25003/(1002100001.22105) = 0.167mm；外楞的最大容許撓度值: = 2mm；外楞的最大撓度計算值 =0.167mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！e、穿墻螺栓的計算計算公式如下: 其中 N - 穿墻螺栓所受的拉力； A - 穿墻螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿墻螺栓的抗拉強39、度設計值，取170 N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號: M12 ；穿墻螺栓有效直徑: 9.85 mm；穿墻螺栓有效面積: A = 76 mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；穿墻螺栓所受的最大拉力: N =47.7050.50.5 = 11.926 kN。穿墻螺栓所受的最大拉力 N=11.926kN 小于 穿墻螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，滿足要求！（三）柱模板驗算（1）、穿墻螺栓驗算柱模板穿墻螺栓采用14對拉螺栓，間距450mm。每根螺栓受到拉力：52.58*0.45*0.45/2=5.32KN=5.32/153.86=340、4.58N/mm2=215N/mm2滿足要求。（2）、柱箍鋼管驗算M=0.213*PL=0.213*5320*270=3.06*105Nmm=M/W=3.06*105/（0.41*104*2）=37.3N/mm2215N/mm2滿足要求。（四）梁模板驗算梁考慮最大截面的梁，按b*h=0.4*1.6m進行計算。1、底模計算（1）、抗彎驗算底模自重： 5*0.012*0.4*1.2=0.01KN/m混凝土自重： 24*0.4*1.6*1.2=18.43 KN/m鋼筋自重： 1.5*0.4*1.8*1.2=1.3 KN/m施工荷載： 2*0.4*1.2=0.96 KN/m合計： 20.7KN/m*041、.9=18.63 KN/m按四等跨連續梁進行計算：查表得Km=-0.121，Kv=-0.62，Kw=0.967M=Km*ql2=-0.121*18.63*0.32=0.2KNm=0.2*106Nmm=M/W=0.2*106/（3*50*902/6=0.988N/mm2fm=11N/mm2滿足要求。（2）、抗剪驗算V= Kv*q*l=-0.62*18.63*0.3=3.47KN=3470N=3V/2bh=3*3.47*103/（2*50*90*3）=0.39N/mm2fv=1.4N/mm2滿足要求。（3）、剛度計算= Kw*q*l4/（100EI）=0.967*18.63*3004*12/（1042、0*104*50*903）=0.048mm=l/720=300/720=0.417mm滿足要求。2、側模計算靜荷載：F1=0.22*24*200/（30+15）*1.2*1*21/2=39.82KN/m2F2=24*1.6=38.4 KN/m2取F1=F2=38.4 KN/m*1.2（分項系數）=46.08 KN/m2施工動荷載：4 KN/m2*1.4=5.6 KN/m2合計：46.08+5.6=51.68*0.6*0.9=27.91 KN/m按四等跨連續梁進行計算：查表得Km=-0.121，Kv=-0.62，Kw=0.967（1）、抗彎強度M=Kmql2=0.121*27.91*4002=5.4*105Nmm=M/W=5.4*105*6/（60*902*4）=1.67N/mm2=13N/mm2滿足要求。（2）、抗剪強度V= Kv*ql=0.62*27.91*400=6.92*103N=3V/2bh=3*6.92*103/（2*90*60*4） =0.48=1.4N/mm2滿足要求。（3）、剛度驗算=0.967ql4/（100EI）=0.967*27.91*4004*12/（100*104*60*903*4）=0.04mm=1.5mm滿足要求。