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1、 南航明珠雅苑住宅樓落地扣件式鋼管腳手架安裝（拆除）施工方案工程名稱： 南航明珠雅苑住宅樓 工程地點：廣州市白云區新市鎮崗貝路 目錄1編制依據12工程概況13施工部署13.1組織機構13.2設計總體思路13.3勞動力準備23.4材料準備23.5機具準備23.6技術準備34腳手架構造要求34.1總的設計尺寸34.2縱向水平桿34.3橫向水平桿44.4腳手板44.5立桿54.6連墻件54.7門洞54.8剪刀撐64.9扣件64.10基礎74.11上人斜道75腳手架的搭設和拆除施工工藝75.1落地腳手架搭設施工工藝75.2腳手架的拆除施工工藝86目標和驗收標準97安全文明施工保證措施97.1材質及其使2、用的安全技術措施97.2腳手架搭設的安全技術措施97.3腳手架上施工作業的安全技術措施107.4腳手架拆除的安全技術措施107.5文明施工要求118應執行的強制性條文139附件：計算書151 編制依據建筑施工扣件式鋼管腳手架（JGJ130-2001）；建筑施工安全檢查標準（JGJ59-99）；建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ80-91）；本工程施工圖紙和投標文件；本工程施工組織設計。2 工程概況本工程位于廣州市新市鎮崗貝路，框剪結構。長約120m、寬25m。地上13層，地下1層，建筑面積27930；首層高4m，標準層高3m，屋面女兒墻高1.1m，建筑物總高為46m。3 施工部署3.1 組織3、機構外架搭設由外架工長負責組織實施，其他人員配合。外架所需材料、勞動力計劃均由外架工長負責編制，架子工組織進場及技術交底工作由外架工長負責，其他人員配合。安全員負責監督架子工搭設過程中可能出現的安全隱患問題。3.2 設計總體思路按總進度計劃，主體工程上0.00后約在4個月后封頂，封頂后2個半月完成外墻施工并拆架。根據我公司的技術條件，本工程外架采用落地扣件式鋼管腳手架方案。此架一架多用，主體階段主要用于安全防護，裝修階段既用于裝修施工，也兼作安全防護。裝修施工按2層作業考慮，外架驗算應滿足此項要求。3.3 勞動力準備搭設階段共需架子工45名，維護階段共需架子工8名，拆除階段共需外架工20名。所4、有架子工均需持證上崗。搭設階段安排2名施工員配合測量放線工。3.4 材料準備本工程外架、卸料平臺所用的鋼管、扣件、型鋼基礎墊板均由租賃公司提供。腳手板和其它材料由項目部自行采購。主要材料計劃（見附件一計算書）。材料視工程進度分階段組織進場。3.5 機具準備搭、拆架子所需機具主要有架子扳手、吊線，由架子工自備。項目部應配備如下檢查工具：名稱數量用途扭力扳手1把檢查扣件擰緊力度游標卡尺1把檢查焊接鋼管外徑和壁厚、外表面銹蝕深度塞尺1把檢查鋼管兩端面切斜偏差鋼卷尺1把檢查鋼管彎曲程度和搭設中的距離或長度水平尺1把檢查水平桿高差角尺1把檢查剪刀撐與地面的傾角3.6 技術準備施工前應按要求向做好三級安全5、教育，并做好工作技術交底。人員變動后應重新交底。4 腳手架構造要求4.1 總的設計尺寸立桿縱距1.5m，橫距0.8m（可平鋪三塊竹串腳手板），排架步距1.8m，腳手架限高取48m（總高46m，取6m桿長的倍數）。外排架設全封閉密目安全網（每10cm10cm2300孔）。（平面布置如下）4.2 縱向水平桿縱向水平桿要求設置在立桿內側，長度不宜小于三跨。接長宜使用對接。對接扣件應交錯布置，兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內，不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm，各接頭中心至最近主節點的距離不宜大于縱距的1/3接長如采用搭接，搭接長度不應小于1m，應等間距設置6、3個旋轉扣件固定。本工程使用竹串腳手板，縱向水平桿應作為橫向水平桿的支座，用直角扣件固定在立桿上。4.3 橫向水平桿作業層上非主節點處的橫向水平桿，宜根據支承腳手板的需要等間距設置，最大間距不應大于縱距的1/2。橫向水平桿兩端均應采用直角扣件固定在縱向水平桿上。橫向水平桿靠墻一端外伸長度不小于300mm，以滿足鋪一塊腳手板的要求。靠墻一端離外墻裝飾面距離不大于100mm（符合JGJ130-2001中和7.3.6要求）。4.4 腳手板作業層腳手板應鋪滿、鋪穩，離開外墻裝飾面150mm。腳手板應設置在三根橫向水平桿上。腳手板的鋪設可對接平鋪，也可搭接鋪設，搭接時接頭必須支在橫向水平桿上（下圖）。作7、業層端部腳手板探頭長度取150mm，板長兩端應與支承桿可靠固定。4.5 立桿內立桿距外墻邊200mm。每根立桿底部應設置墊板。相鄰立桿的對接扣件不得在同一高度內。下端第一根立桿交錯用6m桿和3m桿相互錯開。4.6 連墻件為了便于施工，本工程采用剛性連墻件，連墻件水平方向沿每根框架柱設置，高度方向隔步設置。本工程連墻件拉結在框架柱上。立桿安裝時，宜盡量選擇靠近框架柱的位置，以滿足JGJ130-2001中連墻件“宜靠近主節點設置，偏離主節點的距離不應大于300mm” （不屬于強制性條文）的要求。連墻桿內外兩個受力方向均應采用不少于兩個直角扣件固定。4.7 門洞腳手架應在安全通道出入口處設置門洞。門8、洞處挑空一根立桿。門洞處的空間桁架，除下弦平面外，應在其余5個平面內設置斜腹桿。斜腹桿采用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm。安全通道處的門洞兩側立桿應為雙管立桿，副立桿高度應高于門洞口1至2步（外排架2步，內排架1步）。安全通道、卸料平臺、井架通道不得與腳手架桿件連接。門洞做法如下圖：門洞做法4.8 剪刀撐剪刀撐在外側立面整個長度和高度連續設置，斜桿與地面的傾角按45控制。每道剪刀撐寬度不應小于4跨。剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接。搭接長度不應小于1m，應等間距設置3個旋轉扣件固定。4.9 扣件螺栓擰緊扭力矩不應小于，且不應大于。主節點處9、固定橫向水平桿、縱向水平桿、剪刀撐等用的直角扣件、旋轉扣件的中心點的相互距離不應大于150mm。對接扣件開口應朝上或朝內。各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。4.10 基礎腳手架腳使用300300mm砼作腳墊。4.11 上人斜道當室內樓梯受施工影響不能正常使用時，可在架體內搭設臨時簡易上人斜道。斜道寬度0.8米，斜道坡度不宜大于1：3。沿架體內排設單側扶手欄桿。扶手欄桿高1.2m。上人斜道采用之字型斜道，斜道附著外腳手架設置，拐彎處應設置平臺，其寬度不應小于斜道寬度。在和南側各設置一條人行斜道。5 腳手架的搭設和拆除施工工藝5.1 落地腳手架搭設施工工藝落地腳手架搭設的工藝流程10、：場地平整、夯實砼基礎澆筑定位設置通長立桿墊板排放縱向掃地桿豎立桿將縱向掃地桿與立桿扣接安裝橫向掃地桿安裝縱向水平桿安裝橫向水平桿安裝剪刀撐安裝連墻件扎安全網作業層鋪腳手板和擋腳板。根據構造要求在建筑物四角用尺量出內、外立桿離墻距離，并做好標記。用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并用小竹片點出立桿標記。墊板應準確地放在定位線上，墊板必須鋪放平穩，不得懸空。在搭設首層腳手架的過程中，沿四周每框架格內設一道斜支撐，拐角處雙向增設，待該部位與腳手架與主體結構的連墻件可靠拉結后方可拆除。當腳手架操作層高出連墻件兩步時，應采取臨時穩定措施，直到連墻件搭設完畢后方可拆除。雙排架宜先立內排立桿，后立外排立桿。每排11、立桿宜先立兩頭的，再立中間的一根，互相看齊后，立中間部分各立桿。雙排架內、外排兩立桿的連線要與墻面垂直。立桿接長時，宜先立外排，后立內排。5.2 腳手架的拆除施工工藝拆架程序應遵守由上而下，先搭后拆的原則，一般的拆除順序為：安全網攔桿腳手板剪刀撐橫向水平桿縱向水平桿立桿。不準分立面拆架或在上下兩步同時進行拆架。做到一步一清、一桿一清。拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣。拆除縱向水平桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。所有連墻桿等必須隨腳手架拆除同步下降，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架。分段拆除高差不應大于2步，如高差大于2步，應增設連墻件加固。應保證拆除12、后架體的穩定性不被破壞，連墻桿被拆除前，應加設臨時支撐防止變形、失穩。當腳手架拆至下部最后一根長鋼管的高度（約6m）時，應先在適當位置搭臨時拋撐加固后再拆連墻件。6 目標和驗收標準建筑施工安全檢查標準（JGJ59-99）表-1總分10分，要求全部符合要求，達到10分。檢查和驗收應符合建筑施工扣件式鋼管腳手架（JGJ130-2001，2002年版）8.1、8.2要求。7 安全文明施工保證措施7.1 材質及其使用的安全技術措施扣件的緊固程度不應小于，且不應大于。對接扣件的抗拉承載力為3kN?？奂下菟☉３诌m當的擰緊程度。對接扣件安裝時其開口應向內，以防進雨水，直角扣件安裝時開口不得向下，以保證安13、全。各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。鋼管有嚴重銹蝕、壓扁或裂紋的不得使用。禁止使用有脆裂、變形、滑絲等現象的扣件。外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鐵絲、竹篾、塑料混用。嚴禁將外徑48mm與51mm的鋼管混合使用。7.2 腳手架搭設的安全技術措施腳手架的基礎必須經過夯實處理滿足承載力要求，做到不積水、不沉陷。搭設過程中應劃出工作標志區，禁止行人進入，統一指揮，上下呼應，動作協調，嚴禁在無人指揮下作業。當解開與另一人有關的扣件時必先告訴對方，并得到允許，以防墜落傷人。開始搭設立桿時，應每隔6跨設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩定后，方可根據情況拆除。腳手架及時與結構拉結14、或采用臨時支頂，以保證搭設過程安全，未完成腳手架在每日收工前，一定要確保架子穩定。腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不得超過相鄰連墻件以上兩步。在搭設過程中應由安全員、架子班長等進行檢查、驗收。每兩步驗收一次。7.3 腳手架上施工作業的安全技術措施結構施工階段外腳手架每支搭一層完畢后，經項目部安全員驗收合格后方可使用。任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆料，施工荷載不得大于2kN/m2，確保較大安全儲備。施工時不允許多層同時作業，同時作業層數不得超過一層。當作業層高出其下連墻件3.6m以上，且其上尚無連墻件時，應采取適當的臨時撐拉措施。定期15、檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工安全。7.4 腳手架拆除的安全技術措施拆架前，全面檢查待拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業計劃，報請批準，進行技術交底后才準工作。架體拆除前，必須察看施工現場環境，包括架空線路、外腳手架、地面的設施等各類障礙物、地錨、纜風繩、連墻桿及被拆架體各吊點、附件、電氣裝置情況，凡能提前拆除的盡量拆除掉。拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入。拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，需解開與另一人有關的扣件時，應先通知對方采取防范措施，以防墜落。在拆架時，不得中途換人，如必須換人時16、，應將拆除情況交代清楚后方可離開。每天拆架下班時，不應留下隱患部位。拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電。所有桿件和扣件在拆除時應分離，不準在桿件上附著扣件或兩桿連著送到地面。所有的腳手板，應自外向里豎立搬運，以防腳手板和垃圾物從高處墜落傷人。拆下的零配件要裝入容器內，用吊籃吊下；拆下的鋼管要綁扎牢固，雙點起吊，嚴禁從高空拋擲。7.5 文明施工要求進入施工現場的人員必須戴好安全帽，高空作業系好安全帶，穿好防滑鞋等，現場嚴禁吸煙。進入施工現場的人員要愛護場內的各種綠化設施和標示牌，不得踐踏草坪、損壞花草樹木、隨意拆除和移動標示牌。嚴禁酗酒人員上架作業，施工操作時要求精力集中、禁止開玩笑和打鬧17、。腳手架搭設人員必須是經考試合格的專業架子工，上崗人員定期體檢，體檢合格者方可發上崗證，凡患有高血壓、貧血病、心臟病及其他不適于高空作業者，一律不得上腳手架操作。上架子作業人員上下均應走人行梯道，不準攀爬架子。護身欄、腳手板、擋腳板、密目安全網等影響作業班組支模時，如需拆改時，應由架子工來完成，任何人不得任意拆改。腳手架驗收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改時，須經主管工程師同意后由架子工操作。不準利用腳手架吊運重物；作業人員不準攀登架子上下作業面，不準推車在架子上跑動，塔吊起吊物體時不能碰撞和拖動腳手架。不得將模板支撐、纜風繩、泵送混凝土及砂漿的輸送管等固定在腳手架上，嚴禁任意懸掛起重18、設備。在架子上的作業人員不得隨意拆動腳手架的所有拉接點和腳手板，以及扣件綁扎扣等所有架子部件。拆除架子而使用電焊氣割時，派專職人員做好防火工作，配備料斗，防止火星和切割物濺落。腳手架使用時間較長，因此在使用過程中需要進行檢查，發現基礎下沉、桿件變形嚴重、防護不全、拉結松動等問題要及時解決。要保證腳手架體的整體性，不得與井架一并拉結，不得截斷架體。施工人員嚴禁凌空投擲桿件、物料、扣件及其他物品，材料、工具用滑輪和繩索運輸，不得亂仍。不使用的工具要放在工具袋內，防止掉落傷人，登高要穿防滑鞋，袖口及褲口要扎緊。腳手架堆放場應做到整潔、擺放合理、專人保管，并建立嚴格領退料手續。施工人員應做到活完料凈腳19、下清，確保腳手架施工材料不浪費。運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。應隨時整理、檢查，按品種、分規格堆放整齊，妥善保管。六級以上大風、大雪、大霧、大雨天氣停止腳手架作業。在冬季、雨季要經常檢查腳手板上有無積水等物。若有則應隨時清掃，并要采取防滑措施。8應執行的強制性條文本外架施工和使用期間應執行的強制性條文如下，應重點檢查：鋼管上嚴禁打孔。當腳手架搭設尺寸中的步距、立桿縱距、立桿橫距和連墻件間距有變化時，除計算底層立桿段外，還必須對出現最大步距或最大立桿縱距、立桿橫距、連墻件間距等部位的立桿段進行驗算；主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直20、角扣件扣接且嚴禁拆除；腳手架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于1m。靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡的距離不應小于500mm。立桿接長除頂層頂步外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接。一字型、開口型腳手架的兩端必須設置連墻件。連墻件的垂直間距不應大于建筑物的層高，并不應大于4m（兩步）。對高度24m以上的雙排腳手架，必須采用剛性連墻件與建筑物可靠連接。連墻件必須采用可承受拉力和壓力的構造。一字21、型、開口型雙排腳手架的兩端均必須設置橫向斜撐；當腳手架基礎下有設備基礎、管溝時，在腳手架使用過程中不應開挖，否則必須采取加固措施。腳手架必須配合施工進度搭設，一次高度不應超過相鄰連墻件以上兩步。嚴禁將外徑48mm與51mm的鋼管混合使用；剪刀撐、橫向斜撐搭設應隨立桿、縱向和橫向水平桿等同步搭設。拆除作業必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業；連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架；分段拆除高差不應大于兩步，如高差大于兩步，應增設連墻件加固；各構配件嚴禁拋擲至地面；舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換；腳手架搭設人員必須是經過按22、現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則GB5036考核合格的專業架子工。上崗人員應定期體檢，合格者方可持證上崗。作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得將模板支架、纜風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管等固定在腳手架上，嚴禁懸掛起重設備。在腳手架使用期間，嚴禁拆除下列桿件：1）主節點處的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿；2）連墻件。9附件：計算書一、參數信息:1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 48.0 米，48.00米以下采用雙管立桿，48.00米以上采用單管立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.50米，立桿的橫距為0.80米，大小橫桿的步距為1.80 米；內排架距離墻長度為0.20米；23、大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根；腳手架沿墻縱向長度為 530 米；采用的鋼管類型為 483.2； 橫桿與立桿連接方式為雙扣件；取扣件抗滑承載力系數為 0.80；連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3.60 米，水平間距4.50 米，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數施工均布活荷載標準值:3.000 kN/m2；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數:2 層；3.風荷載參數本工程地處廣東省廣州市，基本風壓為0.50 kN/m2；風荷載高度變化系數z為0.84，風荷載體型系數s為0.65；腳手架計算中考慮風荷載作用；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m224、):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m2):0.140；安全設施與安全網(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:4；腳手板類別:竹串片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、竹串片腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m2):0.035；5.地基參數地基土類型:巖石；地基承載力標準值(kN/m2):40.00；立桿基礎底面面積(m2):0.25；地面廣截力調整系數:1.00。 二、大橫桿的計算:按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)第條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板25、自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.035 kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.3500.800/(2+1)=0.093 kN/m ；活荷載標準值: Q=3.0000.800/(2+1)=0.800 kN/m；靜荷載的設計值: q1=1.20.035+1.20.093=0.154 kN/m；活荷載的設計值: q2=1.40.800=1.120 kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合?？缰凶畲髲澗?6、計算公式如下: 跨中最大彎距為M1max=0.080.1541.5002+0.101.1201.5002 =0.280 kN.m；支座最大彎距計算公式如下: 支座最大彎距為 M2max= -0.100.1541.5002-0.1171.1201.5002 =-0.330 kN.m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=Max(0.280106,0.330106)/4730.0=69.767 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 69.767 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205.0 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算27、公式如下： 其中： 靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.035+0.093=0.129 kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =0.800 kN/m；最大撓度計算值為：V= 0.6770.1291500.04/(1002.06105113600.0)+0.9900.8001500.04/(1002.06105113600.0) = 1.902 mm；大橫桿的最大撓度 1.902 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500.0/150 mm與10 mm，滿足要求！三、小橫桿的計算:根據JGJ130-2001第條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最28、大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.0351.500 = 0.053 kN；腳手板的自重標準值：P2=0.3500.8001.500/(2+1)=0.140 kN；活荷載標準值：Q=3.0000.8001.500/(2+1) =1.200 kN；集中荷載的設計值: P=1.2(0.053+0.140)+1.4 1.200 = 1.912 kN； 小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: Mqmax = 1.20.0329、50.8002/8 = 0.003 kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下: Mpmax = 1.9120.800/3 = 0.510 kN.m ；最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.513 kN.m；最大應力計算值 = M / W = 0.513106/4730.000=108.497 N/mm2 ；小橫桿的最大應力計算值 =108.497 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 205.000 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下: Vqmax=50.03530、800.04/(3842.060105113600.000) = 0.008 mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.053+0.140+1.200 = 1.393 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下: Vpmax = 1393.100800.0(3800.02-4800.02/9 ) /(722.060105 113600.0) = 1.082 mm；最大撓度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.008+1.082 = 1.090 mm；小橫桿的最大撓度和 1.090 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 800.000/150=5.33331、與10 mm,滿足要求！四、扣件抗滑力的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN ?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1 = 0.0351.5002/2=0.053 kN；小橫桿的自重標準值: P2 = 0.0350.800=0.028 kN；腳手板的自重標準值: P332、 = 0.3500.8001.500/2=0.210 kN；活荷載標準值: Q = 3.0000.8001.500 /2 = 1.800 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.028+0.210)+1.41.800=2.806 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN)，為0.1248 NG1 = 0.1248+(1.502/2+1.502)0.035/1.80(48.00-48.00) = 0.000； NGL1 = 0.133、248+0.035+(1.502/2+1.502)0.035/1.8048.00 = 11.938；(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；采用竹串片腳手板，標準值為0.35 NG2= 0.35041.500(0.800+0.2)/2 = 1.050 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；采用欄桿、竹串片腳手板擋板，標準值為0.14 NG3 = 0.14041.500/2 = 0.420 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50048.000 = 0.360 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+34、NG4 = 1.830 kN； NGL =NGL1+NG1+NG2+NG3+NG4 = 13.768 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ= 3.0000.8001.5002/2 = 3.600 kN；風荷載標準值按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Wo = 0.500 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Uz= 0.840 ； Us - 風荷載體型系數：取35、值為0.649；經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 0.5000.8400.649 = 0.191 kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 Ns = 1.2NGL+1.4NQ= 1.213.768+ 1.43.600= 21.561 kN； Nd = 1.2NG+1.4NQ= 1.21.830+ 1.43.600= 7.236 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 Ns = 1.2 NGL+0.851.4NQ = 1.213.768+ 0.851.43.600= 20.805 kN； Nd = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.21.830+ 0.85136、.43.600= 6.480 kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.1911.500 1.8002/10 = 0.110 kN.m；六、立桿的穩定性計算: 外腳手架采用雙立桿搭設，按照均勻受力計算穩定性。1. 48.00米以上立桿穩定性計算。不組合風荷載時，立桿的穩定性計算公式為： 立桿的軸向壓力設計值 ：N =7.236 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表得 ：k = 1.155 ；計算長度系數參照扣件式規范表得 ： = 1.500 ；計算長度 ,由公式 lo 37、= kh 確定 ：l0 = 3.119 m；長細比 Lo/i = 196.000 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ：= 0.188 ；立桿凈截面面積 ： A = 4.50 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.73 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； = 7236.000/(0.188450.000)=85.532 N/mm2；立桿穩定性計算 = 85.532 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205.000 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N =6.438、80 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表得 ： k = 1.155 ；計算長度系數參照扣件式規范表得 ： = 1.500 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.119 m；長細比: L0/i = 196.000 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.188立桿凈截面面積 ： A = 4.50 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.73 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； = 6480.000/(0.188450.000)+110350.74239、/4730.000 = 99.926 N/mm2；立桿穩定性計算 = 99.926 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205.000 N/mm2，滿足要求！2. 48.00米以下立桿穩定性計算。不組合風荷載時，雙立桿的穩定性計算公式為： 立桿的軸向壓力設計值 ：N =10.781 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表得 ：k = 1.155 ；計算長度系數參照扣件式規范表得 ： = 1.500 ；計算長度 ,由公式 lo = kh 確定 ：l0 = 3.119 m；長細比 Lo/i = 196.000 ；軸心受壓立桿的穩定系數,40、由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ：= 0.188 ；立桿凈截面面積 ： A = 4.50 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.73 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； = 7236.000/(0.188450.000)=85.532 N/mm2；立桿穩定性計算 = 85.532 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205.000 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,雙立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N =10.403 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表得 ： k41、 = 1.155 ；計算長度系數參照扣件式規范表得 ： = 1.500 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.119 m；長細比: L0/i = 196.000 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.188立桿凈截面面積 ： A = 4.50 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.73 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； = 6480.000/(0.188450.000)+110350.742/4730.000 = 99.926 N/mm2；立桿穩定性計算 = 99.926 N/mm2 小于 立42、桿的抗壓強度設計值 f = 205.000 N/mm2，滿足要求！七、最大搭設高度的計算: 按規范條不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.830 kN；活荷載標準值 ：NQ = 3.600 kN；每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.125 kN/m；Hs =0.1884.50010-4205.000103-(1.21.830+1.43.600)/(1.20.125)=67.488 m；按規范條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下43、式調整且不超過50米： H = 67.488 /(1+0.00167.488)=63.221 m；H= 63.221 和 50 比較取較小值。得到，腳手架搭設高度限值 H =50.000 m，滿足要求！按規范條考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.830 kN；活荷載標準值 ：NQ = 3.600 kN；每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.125 kN/m；計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 044、.110 /(1.4 0.85) = 0.093 kN.m；Hs =( 0.1884.50010-4205.00010-3-(1.21.830+0.851.4(3.600+0.1884.5000.093/4.730)/(1.20.125)=59.357 m；按規范條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米： H = 59.357 /(1+0.00159.357)=56.031 m；H= 56.031 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 H =50.000 m，滿足要求！八、連墻件的計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N45、0風荷載標準值 Wk = 0.191 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 16.200 m2；按規范條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 4.327 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 9.327 kN；連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數； 由長細比 l0/i = 200.000/15.900的結果查表得到 =0.966，l為內排架距離墻的長度；又： A = 4.50 cm46、2；f=205.00 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9664.50010-4205.000103 = 89.113 kN；Nl = 9.327 Nf = 89.113,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl = 9.327小于雙扣件的抗滑力 16.0 kN，滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖九、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc = 40.000 kN/m2； 其中，地基承載力標準值：fgk= 40.000 kN/m2 ； 腳手架地基承載力調整系數：kc = 147、.000 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =25.920 kN/m2 ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 6.480 kN；基礎底面面積 ：A = 0.250 m2 。p=25.920 fg=40.000 kN/m2 。地基承載力滿足要求！十、腳手架配件數量匡算: 扣件式鋼管腳手架的桿件配備數量需要一定的富余量，以適應構架時變化需要，因此按匡算方式來計算；根據腳手架立桿數量按以下公式進行計算： L -長桿總長度(m)； N1 -小橫桿數(根)； N2 -直角扣件數(個)； N3 -對接扣件數(個)； N4 -旋轉扣件數(個)； S -腳手板面積(m2)； n -立48、桿總數(根) n=354； H -搭設高度(m) H=48； h -步距(m) h=1.8； la-立桿縱距(m) la=1.5； lb -立桿橫距(m) lb=0.8； 長桿總長度(m) L =1.1 48.00 (354 + 1.50 354/1.80 - 2 1.50/1.80)=34179.20；小橫桿數(根) N1 =1.1 (48.00 /1.80 1/2 + 1) 354 = 5582；直角扣件數(個) N2 =2.2 (48.00 / 1.80 + 1) 354 = 21547；對接扣件數(個) N3 =34179.20 / 6.00 = 5697；旋轉扣件數(個) N4 =0.3 34179.20 / 6.00 = 1709；腳手板面積(m2) S = 1.1 ( 354-2) 1.50 / 0.80=726.00。根據以上公式計算得長桿總長34179.20m；小橫桿5582根；直角扣件21547個；對接扣件5697個；旋轉扣件1709個；腳手板726.00m2。