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1、扣件式雙排鋼管腳手架工程施工方案目錄 一、編制依據1二、工程概況1三、施工部署1四、施工準備2五、構造要求2六、搭設及拆除施工工藝7七、架體驗收8八、架體拆除9九、安全施工措施10十、安全文明施工11十一、普通型鋼懸挑腳手架計算書12(一)、參數信息13(二)、小橫桿的計算15（三）、大橫桿的計算16（四）、扣件抗滑力的計算18（五）、腳手架立桿荷載的計算19（六）、立桿的穩定性計算20（七）、連墻件的計算22（八）、懸挑梁的受力計算23（九）、懸挑梁的整體穩定性計算25（十）、一拉繩的受力計算26（十一）、拉繩的強度計算26（十二）、錨固段與樓板連接的計算27扣件式雙排鋼管腳手架工程施工方案2、一、編制依據1、金港豪庭工程施工圖，總平面布置圖。2、建筑施工扣件式鋼管腳手腳安全技術規范JGJ130-2001、建筑地基基礎設計規范BG50007-2002、建筑結構載荷規范GB5009-2001、鋼結構設計規范BG50017-2001。二、工程概況金港豪庭工程位于南寧市長堽路一里廣西軍區干休所旁。主樓地上33層，地下2層，標準層層高3m,地下室二層層高為每層4.2m。建筑總高度99.6 m，總建筑面積34000，主體結構為框架剪力墻結構。根據施工總體部署，外腳手架采用落地雙排腳手架，每隔六層用18#工字鋼懸挑一次。內架支模采用滿堂鋼管腳手架。三、施工部署項目部成立以施工班組的安全防護組織體3、系，其機構組成人員編制及責任分工如下：A、組長：任云鮮 副組長：郭紅彬 蔣業躍B、組員：胡金兄 葉堅強 郭南陽 郭新榮 蔣夢良 C、責任分工：任云鮮全面負責、監督內、外架的施工過程及安全操作規程，有權對不符合施工規范要求的責令其返工整改。并且罰以一定的罰款。蔣業躍同志負責對架體工程的具體實施操作、工程進度、質量及材料、設備的進、退場、檢驗、驗收。對施工人員進行安全、技術交底。D、外架采用落地式雙排扣件鋼管腳手架。從三層開始每隔六層用16#工字鋼懸挑一次。搭設高度約為103米，搭高尺寸為立桿縱距1.5米，立桿橫距為1.00米，立桿步距1.5米，采用483.5鋼管。連墻件采用2步3跨，豎向距3.04、0米，水平間距4.5米。施工均布荷載為3.0kN/，同時施工層數不超過2層。四、施工準備1、勞動配備：架子工30人，負責架子搭設及拆除。2、材料配備：A、483.5鋼管171000米，直角扣件64800只，旋轉扣15000只，對接扣28000只，18#工字鋼1560米。B、密目安全網28000，腳手板8600，鋼絲繩（12.5）2100米，卡具1400個，1.2鍍鋅鐵絲500kg。3、機具配備：A、架子工扳手（14寸活動扳手）30把，（架子工搭設和拆除架子用）。B、力矩扳手4把，（檢查架子扣件擰緊力矩）。C、捌鏈2把，（調整架子水平彎曲度）。五、構造要求1、地基：腳手架基礎部分在四周回填土上，5、部分在地下室頂板上。在回填土上，部分回填必須夯實，后澆150厚C20混凝土基礎。搭設前在腳手架底部設置底座，平行大模桿鋪設木板，鋪設時必須平穩。落地部分的架體高度為6米。以上部分為懸挑架。2、立桿：腳手架立桿搭設在工字鋼上，底座用25鋼筋固定，每次搭設高度18米（即6層），立桿接頭采用對接扣件，立桿與大橫桿采用直角扣件連接，接頭應交錯布置，兩個相鄰立桿接頭避免出現在同步同跨內，在高度方向錯開距離1500。各接頭中心距主節點的距離不大于步距的1/3，卻500。3、懸挑工字鋼采用16#工字鋼，下料長度4.5米，其中外懸挑1.5米，工字鋼固定采用220拉環預埋在現澆梁板中固定。埋設間距為3米，埋設的6、中心偏差不得大于10。4、大橫桿A、大橫桿置于小橫桿之下，在立桿的內側，用直角扣件與立桿扣緊。大橫桿盡量采用長6米以上的鋼管，以減少連接點。B、大橫桿采用對接扣件連接，其接頭交錯布置，不在同步、同跨內。相鄰接頭水平錯開距離小于500，各接頭距立桿的距離不大于縱距的1/3，即500。5、小橫桿A、每一立桿與大橫桿相交處（即主節點），都必須設置一根小橫桿，并采用直角扣件扣緊在大橫桿上，該桿軸線偏離主節點的距離不大于150。小橫桿間距應與立桿間距相同；但根據作業層腳手板搭設的需要，可在兩立桿之間再等間距增設12根小橫桿。B、小橫桿伸出外排大橫桿邊緣距離不小于100，伸出里排大橫桿距結構邊緣150。上7、下層小橫桿應在立桿處錯開布置。 6、縱、橫向掃地桿A、縱向掃地桿采用直角扣件固定在距底座下皮200處的立桿上，橫向掃地桿則用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立柱上。B、在腳手架立桿底端之上200處，一律遍設縱向橫向掃地桿，并與立桿連接牢固。 7、剪力撐A、雙排腳手架設置剪刀撐由底到頂連續設置。B、剪刀撐斜桿與地面夾角在4560之間。斜桿相交點處于同一條直線上，并沿架長或架高連續布置。剪刀撐的一根斜桿扣在立柱上，另一根斜桿扣在小橫桿伸出的端頭上，兩端分別用旋轉扣件固定，在其中間增加24個扣結點。所有固定點距主節點距離不大于1500，最下部的斜桿與立桿的連接點距地面的高度控制在300內。C、剪8、刀撐的桿件連接采用搭接，搭接長度為1米，并用不少于3個旋轉扣件連接固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端的距離100。8、腳手板（竹腳手扳規格350030050）。A、一層立桿底部鋪設木板，木板應平行大橫桿放置。木板宜采用松木厚度為50、寬200300，長度為2000左右。B、在作業層下部架設一道水平兜網，隨作業層上升。同時作業不超過兩層。首層滿鋪一層腳手架，作業層腳手架板應滿鋪、鋪穩。并設置安全網及防護欄桿和擋腳板。C、竹腳手板設置在5根橫向水平桿上，并在腳手板兩端用12#鍍鋅鐵絲綁扎牢固。當腳手板長度小于2米時，可采用3根小橫桿，各桿距接縫的距離均不大于150，靠墻一段的腳手板離墻的距離為12019、50。拐角處兩個方向的腳手板應重疊放置，避免出現探頭板及空擋現象。9、連墻桿A、連墻件采用剛性連接，豎向間距2步距（3米），水平間距3跨（4.5米）。連墻桿用483.5鋼管，與腳手架，建筑物的連接采用雙直角扣件，遇框架柱、墻用通長的水平管鎖緊，或用鋼管預埋于梁、柱中。B、連墻桿從底層第一縱向水平桿開始設置，盡量靠近主節點，偏離主節點不大于300。C、連墻件橫向順序排列，均勻布置，與架體和結構裝立面垂直，并盡量靠近主節點，距主節點的距離不大于300。連墻桿伸出扣件的距離應大于100。D、當腳手架的連墻體不能水平布置時，與腳手架連接的一端應下斜連接，不得采用上斜連接；當腳手架暫時不能設置連墻件時，10、可搭設拋撐，拋撐采用通長桿與腳手架可靠連接，與地面成4560夾角。10、卸荷裝置A、卸荷層從第4層開始，每隔6層設置一處，一端與懸挑工字鋼外端連接，一端用16圓鋼預埋固定在框架梁、柱上。B、卸載裝置采用12.5的鋼絲繩配合長環與工字鋼，預埋吊環連接。每根懸挑工字鋼按裝一根卸載鋼絲繩。卸荷鋼絲繩采用騎馬式卡扣固定端頭，每個固定點不大于3個卡扣。C、卸荷載能力必須經過荷載試驗確保安全后方可應用到工程上。詳見卸荷驗算。 卸荷詳圖 11、安全防護棚：A、因該工程南面為干休所七層住宅樓，東面為工地臨時住宅用房，西面為道路，北面為鋼筋加工場地，且相距較近，所以外架在離地6米、30米、54米、78米處分別搭11、設安全防護棚。B、防護棚用483.5鋼管搭設，在懸挑工字鋼向上300處外挑，外挑長度4.5米，間距為1.5米（與外架立桿同步），水平連接桿用通長鋼管間距1.5米，上面滿鋪竹腳手板，邊上護欄高度1.2米，用安全網圍護。C、在懸挑鋼管2/3處設置12.5鋼絲繩拉桿間距3米。拉桿位置應選擇在連桿位置不大于200處。六、搭設及拆除施工工藝。1、預埋件A、懸挑工字鋼位置應在澆搗樓層結構混凝土時預埋20 卡環，每根工字鋼2個?？ōh應埋在樓板下部鋼筋下面。B、兩個卡環直線應與外墻保持垂直，尾端工字鋼應伸出卡環300以上。預埋間距偏差不得大于10。2、安裝工字鋼A、利用塔吊把工字鋼吊于安裝工字鋼的相應樓層高度12、，然后用人工放入預埋卡環內。B、調整工字鋼外挑部分的平直度及間距用拉線調整。然后在卡環上固定工字鋼。3、架體搭設A、架體材料采用483.5普通鋼管腳手架，所采用的鋼管、扣件應符合使用要求，搭設要求應符合相關規定。B、預先在工字鋼上焊接50高25的短鋼筋頭，然后將立管套在25鋼筋頭。立桿先立里排立桿，后立外排立桿。每排立桿先立兩頭的，再立中間的一根，互相看齊后，立中間部分各立桿。內外兩排立桿的邊線要與墻面垂直。立桿接長時，先立外排后立內排。立桿的對接扣件不得在同一水平高度上，錯開距離3米。C、縱向水平桿設于橫向水平桿之下，在立桿的內側，并采用直角扣件與立柱扣緊。D、緊靠懸挑工字鋼兩側各采用一根斜13、撐鋼管與底層外側的縱向水平桿采用扣件相連。E、在架體的長度和高度上連續設置剪刀撐，剪刀撐與地面的夾角為4560。搭接長度1米，扣件不少于三只。F、各桿件端伸出扣件蓋板邊緣的長度不小于100。G、采用12.5鋼絲繩卸荷，水平距離為3米。七、架體驗收A、腳手架搭設完畢或分段搭設完畢，應由工程負責人組織技術安全人員進行檢查驗收。B、驗收時應具備下列條件：1）腳手架構配件的出廠合格證或質量分類合格標志。2）腳手架施工記錄及質量檢查記錄3）腳手架搭設過程中出現的重安問題及處理記錄。4）腳手架工程的施工驗收報告。C、腳手架工程的驗收，除查驗有關文件外，還應進行現場檢查，檢查應著重以下幾項，并記入施工驗收報14、告。D、構配件是否齊全、質量是否合格，連接和掛扣是否緊固可靠。1）安全網的張掛及扶手的設置是否齊全。2）連墻的數量、位置和設置是否符合要求。3）垂直度及水平度是否合格。八、架體拆除1、腳手架經工程負責人檢查驗收并確認不再需要時方可拆除。2、拆除腳手架前應清除腳手架上的材料、工具和雜物。3、拆除腳手架時應設置警戒標志，并由專職人員負責警戒。4、腳手架的拆除應在統一指揮下，由上而下，先搭后拆的原則，一般拆除順序為：拆除安全網-拆除腳手板-拆除防護欄桿-小橫桿-大橫桿-剪刀撐-連墻桿-立桿-橫向掃地桿-縱向掃地桿-工字鋼。5、不準分立面拆架或在上、下兩步同時進行拆架。做到一步一清，一桿一清。拆立桿時15、要先抱住立桿再拆開最后兩個扣件。拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣件。所有連墻桿等必須隨腳手架拆除同步下降，嚴禁光將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架，分段拆除高差不應大于2步，如高差大于2步，應增設連墻件加固。6、拆除后不得破壞架體的穩定性，如附墻桿被桿被拆除前，應加設臨時支撐防止變形，拆除各標準節時，應防止失穩。九、安全施工措施1、腳手架的構配件質量與搭設質量必須按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范和JGJ130規定進行檢查驗收和專業檢測，結構進行力學性能和相關指標檢測，合格后方可使用。2、扣件的緊固程度應在4060N.m，并不大于65 N.m，對接扣件的16、抗拉承載力為3kN?？奂下菟ū３诌m當的擰緊程度。3、對接扣件安裝時其開口應向內，以防進雨，直角扣件安裝時，開口不得向下，以保證安全。4、各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100。鋼管有嚴重銹蝕、壓扁或裂紋的不得使用。禁止使用有脆裂、變形、滑絲等現象的扣件。5、外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鐵絲、竹篾、塑料濫用。6、嚴禁將管徑48與51鋼管混合使用。7、外腳手架搭設人員必須持證上崗。8、任何班組長和個人，未經技術部門同意不得任意拆除腳手架部件，如必須拆除，經安全、技術部門同意并采取加固措施后方可進行。9、嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆料施荷，施工荷載不得大于3KN/，確17、保較大安全儲備。10、裝修施工時同時作業層數不得超過兩層。11、腳手架使用中，應定期檢查以下項目：桿件的設置和連接，連墻桿、支撐、門洞等的構造是否符合要求。扣件、螺栓是否松動，安全防護措施是否符合要求，是否超載。12、防雷采用避雷針與大橫桿連通，接地線與整幢建筑物樓層內避雷系統連成一體。避雷針共設2根，采用12鍍鋅圓鋼制作，高度不小于1米，設置在腳手架主樓角主桿上，并將所有最上層的大橫全部連通，形成避雷網絡。接地線采用4040的鍍鋅扁鋼。將立桿與整幢建筑物樓層內避雷系統連成一體。十、安全文明施工1、進入施工現場的人員必須戴好安全帽，高空作業系好安全帶，穿好防滑鞋等，現場禁止吸煙。2、進入施工現18、場的人員要愛護場內的各種設施、標志牌，不得隨意拆除和移動標示牌。3、嚴禁酗酒人員上架作業，施工操作時要求精力集中，禁止開玩笑和打鬧。4、腳手架搭設人員必須是經考試合格的專業架子工，上崗人員定期體檢，體檢合格者方可發上崗證，凡患高血壓、貧血、心臟病及其他不適于高空作業者，一律不得上腳手架操作。5、護身欄、腳手板、擋腳板、密目安全網等影響作業班組支模需拆改時，應由架子工來完成，任何人不得任意拆改。6、腳手架驗收合格后任何人不得擅自拆改，如需局部拆改，須經安全部、技術部同意后由架子工操作。7、不準利用腳手架吊運重物，作業人員不準攀爬架子上下作業面，不準車在架子上跑動，塔吊起吊物體時不能碰撞和拖動腳手19、架。8、不得將模板支撐、纜風繩、泵送混凝土及砂漿的輸送管等固定在腳手架上，嚴禁任意懸掛起重設備。9、在架子上的作業人員不得隨意拆動腳手架的所有拉接點和腳手板，以及扣件、綁扎扣等所有架子部件。10、拆除架子使用電焊氣割時，應設專人做好防火工作，配備料斗、防止火星和切割物濺落。11、腳手架使用時間較長，在大風、大雨、大霧過后，必須對在使用過程中的腳手架進行檢查，發現桿件變形，防護不全，拉接松動，安全網脫落等問題，要及時解決。12、要保證腳手架體的整體性，不得與井架、升降機、施工電梯等一起拉結，不得截斷架體。13、施工人員嚴禁凌空設擲桿件，物料、扣件及其他物品。材料、工具應用滑輪和繩索運輸，不得亂扔20、。14、使用的工具要放在工具袋內，防止掉落傷人，登高要穿防滑鞋，袖口及褲口要扎緊。15、施工人員做到工完料凈腳下清，確保施工材料不浪費。16、拆除的腳手架材料按指定地點堆放整齊，分類堆放，及時運走。17、當有六級及六級以上大風和雨、霧天氣時，應停止腳手架搭設與拆除作業。十一、普通型鋼懸挑腳手架計算書型鋼懸挑扣件式鋼管腳手架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）、建筑結構荷載規范（GB50009-2001）、鋼結構設計規范（GB50017-2003）等規范編制。(一)、參數信息：1.腳手架參數 雙排腳手架搭設高度為19米，立桿采用單立桿； 搭設尺寸為：立桿的縱距21、為l.5米，立桿的橫距為l.05米，立桿的步距為l.5米。 內排架距離墻長度為O.30米； 小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為3根； 腳手架沿墻縱向長度為53米； 采用的鋼管類型為483.5； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數0.80： 連墻件布置取兩步三跨，豎向間距3.0米，水平間距4.5米，采用扣件連接； 連墻件連接方式為雙扣件連接； 2活荷載參數 施工均布荷載(kN)：3.000，腳手架用途：結構腳手架； 同時施工層數：1層：3風荷載參數本工程地處廣西省南寧市，查荷載規范基本風壓為0.300，風荷載高度變化系數Z為0.740，風荷載體型系數s為O.645； 計算中考22、慮風荷載作用； 4靜荷載參數 每米立桿承受的結構自與樓板連接的螺栓直徑(kN/)：0.1248：腳手板處重標準值(kN/)：0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m)；0.150；安全設施與安全網自重標準值(kN/)：0.005；腳手板鋪設層數：4層；腳物板類別：竹串片腳手板；欄桿擋板類別：欄桿、竹笆片腳手板擋板。5、水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼采用16a號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.4米，建筑物內錨固段長度3.0米。與樓板連接的螺栓直徑（）：20.00；樓板混凝土標號：C35。6.拉繩與支桿參數支撐數量為：l；A內排架距離墻長度 lb立桿的橫距或排距Z1第一道支撐距離墻的距離M懸挑粱錨固23、長度 t懸挑粱懸挑長度懸挑腳手架側面圖鋼絲繩安全系數為：10.000；鋼絲繩與梁夾角為(度)：60；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物l.2 m。懸挑架正立面圖 (二)、小橫桿的計算：小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值：P1=0.033 kNm；腳手板的荷載標準值：P2=0.351.5/4=0.131 kNm；活荷載標準值：Q=31.5/4=1.125kNm；荷載的計算值：q=1.20.03 3+1.20.13 1+1.41.125=1.724、72 kNm；小橫桿計算簡圖2強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下：Mqmax=ql2/8 最大彎矩Mqmax =1.7721.052/8=0.244 kNm； 最大應力計算值 =Mqmax/W=54.402 Nmm2；小橫桿的最大應力計算值 =Mqmax/W=54.402 Nmm2小于小橫桿的抗壓強度設計值f=205Nmm2，滿足要求！3.撓度計算：最大撓度考穗為筇支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值q=0.033+0131+1.125=1.29 kNm； 最大撓度V=5.O1.2910504(3842.06105107800)=0.919 mm； 小橫桿的最大撓度V25、=0.919 mm；小于小橫桿的最大容許撓度1050/150=7與10，滿足要求! （三）、大橫桿的計算： 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。 1.荷載值計算 小橫桿的自重標準值：P1=0.03310.5=0.035 kN： 腳手板的荷載標準值：P2=0.351.051.54=0.138 kN； 活荷載標準值：Q=31.051.54=1.181 kN： 荷載的設計值：P=(12O.03 5+1.20.1 38+1.41.181)2=0.93 1 kN：大橫桿計算簡圖2強度驗算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的彎矩和。Mmax=0.026、8ql2均布荷載最大彎矩計算：Mmax0.080.0331.51.52=0.009 kNm：集中荷載最大彎矩計算公式如下： Mpmax =0.417Pl集中荷載最大彎矩計算：M2max=0.4170.9311.5=0.582 kN.m； M= M1max M2max=0.009+0.582=0.591 kN.m最大應力計算值 =0.5911064490=131.636 N2；大橫桿的最大應力計算值 =131.636 N2小于大橫桿的抗壓強度設計值f=205Nmm2，滿足要求！3撓度驗算 最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和，單位： 均布荷載最大撓度計算公式27、如下： 大橫桿白重均布荷載引起的最大撓度： Vmax=0.6670.03315004/(1002.06105107800)=0.051 mm； 集中荷載最大撓度計算公式如下： 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度： P=(0.035+0.138+1.181)2=0.677kN V=3.029O.67715003(1002.06105107800)=3.117 mm； 最大撓度和：V=Vmax+Vpmax=0.05 1+3.117=3.168 mm；大橫桿的最大撓度3.168 mm小于大橫桿的最大容許撓度1050/150=10與10，滿足要求!（四）、扣件抗滑力的計算：按規范表5.1.7，直角28、旋轉單扣件承載力取值為8.OOkN，按照扣件抗滑承載力系數8.00 kN，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5)： RRc 其中Rc扣件抗滑承載力設計值，取6.40 kN； R縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；小橫桿的自重標準值：P1=0.0331.053/2=0.052 kN； 大橫桿的白重標準值：P2=0.0331. 5=0.05kN； 腳手板的自重標準值：P3=0.351.051.5/2=0.276 kN； 活荷載標準值：Q=31.051.52=2.362 kN 荷載的設計值：R=1.2(029、.05 2+0.05+0.2 76)+1.4 2.362=3.76 1 kN：R6.40 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！ （五）、腳手架立桿荷載的計算： 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN)，為0.1248 NG1=0.1248+(1.053/2+1.50 2) 0.0331.8019.O0=3.979： (2)腳手板的自重標準值(kN)；采用竹串片腳手板，標準值為0.35 N G2=0.35 4 1.5(1.05+0.3)2=1.418 kN； (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kNm)；采用欄桿、竹笆30、片腳手板擋板，標準值為O.15 N G3=1 0.1541.52=0.45 kN： (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kNm2)；0005 N G4=0.0051.519=0.142 kN； 經計算得到，靜荷載標準值 NG=NGl+NG2+NG3+NG4=5.989 kN； 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的l2取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ=31.051.5.12=2.362 kN； 風荷載標準值按照以下公式計算 WX=0.7UZUSWO其中 W。基本風壓(kN)，按照建筑結構荷載規范(GB50009200 1)的規定。采用：W。=0.3 31、kN；Uz風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB500092001)的規定，采用：UZ=0.74 Us風荷載體型系數：取值為0.645；經計算得到，風荷載標準值 Wk=0.70.30.74O.645=0.1 kN；不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2+1.4NQ=1.25.989+1.42.362=10.495 kN；考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值為N=1.2 NG +0.8 51.4NQ=1.25.989+0.851.42.362-9.999 kN，風荷載設計值產生的立桿段彎矩Mw為Mw=08 51.4WkLah210=0.8501.40.11.51.821 032、=0.058 kN.m；（六）、立桿的穩定性計算：不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為： f立桿的軸向壓力設計值：N=10.495 kN；計算立桿的截面回轉半徑：i=1.59 cm； 計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3.3得：k=1.155；當驗算桿件長細比時，取塊1.O；計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3得：U=1.5；計算長度，由公式l。=kh確定：1。=3.118 m；長細比Li=196；軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比1。/i的計算結果查表得到：=0.188；立桿凈截面面積： A=4.24 cm2； 立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=4.49 cm3： 鋼管立桿抗壓強度設計值：f33、=205 Nmm2： =10495(0.188424)=131.657 Nmm2： 立桿穩定性計算 =131.657 Nmm2小于立桿抗壓強度設計值 f=205 Nmm2滿足要求！ 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式 f 立桿的軸心壓力設計值：N=9.999 kN： 計算立桿的截面回轉半徑：i=1.59 cm： 計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3.3得： k=1.155： 計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3得：U=1.5； 計算長度，由公式l。=kuh確定：l。=3.118 m： 長細比：L。/i=196； 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比l。i的結果查表得到： =0.188 立桿凈截34、面面積： A=4.24 cm2： 立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=4.49 cm3： 鋼管立桿抗壓強度設計值：f=205 Nmm2： =9998.55(0.188424)+57968.7534490=138.344 Nmm2： 立桿穩定計算 =138.344 Nmm2小于立桿抗壓強度設計值f=205 Nmm2，滿足要求！ （七）、連墻件的計算： 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl=N1w+N。 風荷載標準值Wk=0.1 kN； 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積Aw=16.2： 按規范5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN)，N。=5.000 kN： 風荷載產35、生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算： N1w =1.4WkAw=2.273kN：連墻件的軸向力設計值N1= N1w +N。=7.273kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf=A.f其中 軸心受壓立桿的穩定系數； 由長細比l0i=30015.9的結果查表得到=0.949，1為內排架距離墻的長度：又： A=4.24cm2；f=205 N2；連墻件軸向承載力設計值為Nf=0.9494.2410-4205103=82.487 kN；N1=7.273kNNf=82.487 kN，連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到N1=7.273kN小于雙扣件的抗滑力12.836、 kN，滿足要求！連墻件扣件連接示意圖（八）、懸挑梁的受力計算：懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。懸臂部分受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。本方案中，腳手架排距為1050mm，內排腳手架距離墻體300mm，支拉斜桿的支點距離墻體為1200mm， 水平支撐梁的截面慣性矩I=866.2 cm4，截面抵抗矩W=108.3 cm3，截面積A=21.952。受腳手架集中荷載N=1.25.989+1.42.362=10.495 kN；水平鋼梁自重荷載q=1.221.950.000178.5=0.207 kNm； 各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為 R1=14.153 37、kN； R2=7.599 kN； R3=0.044 kN。 最大彎矩Mmax：1.593 kNm；最大應力=M1.05W+NA=1.593106(1.05108300)+01032195=14.01N2； 水平支撐梁的最大應力計算值= 14.01N2小于立桿抗壓強度設計值f=215 Nmm2，滿足要求?。ň牛?、懸挑梁的整體穩定性計算： 水平鋼梁采用l6a號槽鋼，計算公式如下f 其中均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算： =5701063235(1200 1 60235)=1.87由于大于0.6，查鋼結構設計規范(GB5 00 1 72 003)附表B，得到值為0.919。經過計算得到最38、大應力=1.593106(0.919108300)=16.003 N2；水平鋼梁的穩定懷計算=16.003 N2小于 f=215 Nmm2，滿足要求！ （十）、拉繩的受力計算：水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力Rui按照下面計算 其中為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。 各支點的支撐力 按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為： Rui=16.342 kN； （十一）、拉繩的強度計算： 鋼絲拉繩(支桿)的內力計算：鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力Ru均取最大值進行計算，為Ru=16.342 kN；如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算：其中Fg鋼絲繩的容許拉力(kN)；， Fg鋼絲繩的鋼絲39、破斷拉力總和(kN)， 計算中可以近似計算Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑()； 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，619、637、66 1鋼絲繩分別取9.85、0.82,各0.8； K鋼絲繩使用安全系數。 計算中Fg取16.342kN，=0.82，K=10，得到： 經計算，鋼絲繩最小直徑必須大于20才能滿足要求！ 鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環強度計算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力Ru的最大值進行計算作為拉環的拉力N，為N=Ru=16.342 kN鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環的強度計算公式為 f 其中f為拉環受力的單肢抗剪強度，取f=125N2； 所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環最小直徑D=(1634.2364340、.1421 25) 1/2=13； （十二）、錨固段與樓板連接的計算：1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=0.044 kN：水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為： f 其中f為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范條f=50N2； 所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑D=44.3134/(3.142502)1/2=0.751 mm； 水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式：其中N錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N=0.044kN： D樓板螺栓的直徑，d=20mm： fb樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取l.57Nmm2：