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1、 模板優化施工方案 目 錄一、工程概況41、工程建設概況42、工程概況4二、編制依據4三、模板設計51、設計要求52、墊層模板53、條形基礎、獨立基礎模板54、剪力墻模板55、頂梁模板56、頂板模板57、電梯井模板68、布料機下部支撐體系6四、模板制作6五、模板安裝71、模板安裝施工要點72、剪力墻模板安裝73、梁、板模板安裝84、樓梯模板安裝9六、特殊部位節點處理101、模板的防漏措施102、螺栓孔眼處理10七、模板的拆除11八、混凝土結構質量反映的效果12九、模板檢查12十、成品保護13十一、剪力墻模板計算書14十二、頂梁模板計算書19十三、頂板模板計算書30模板工程主要是控制模板設計、制2、作、安裝、拆除操作質量及其對混凝土結構質量反映的效果。依據施工方案、技術交底、設計要求和混凝土結構工程施工質量驗收規范進行施工。模板的制作、安裝、和拆除，均應建立自檢、互檢和專業檢查驗收制度。拆除的模板，應及時維修保養，清理干凈，涂刷油或隔離劑，并分類整齊堆放。一、工程概況 1、工程建設概況 1.1工程名稱：道外區團結鎮勤勞安置區項目（一期） 1.7主要功能：居住小區 2、工程概況道外區團結鎮勤勞安置區項目（一期）是高層住宅建筑，位于道外區團結鎮，結構類型為剪力墻結構，基礎為樁基礎，地基基礎設計等級為乙級，建筑結構的安全等級為二級，建筑抗震設防類別為丙類，抗震等級為三級，抗震設防烈度為7度，結3、構設計使用年限為50年，建筑物耐火等級為二級，建筑場地土類別為二類，場地標準凍深為2米，屋面防水等級為一級。總建筑面積50892.56平方米；地上部分1#、2#、3#樓，層高均為2.8米。 二、編制依據 建筑施工模板安全技術規程(JGJ162-2008) 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011） 混凝土結構設計規范（GB50010-2010） 建筑結構荷載規范(GB50009-2012) 鋼結構設計規范(GB50017-2003) 建筑施工手冊第四版三、模板設計1、設計要求設計模板，應依據工程結構形式、施工方法、承受荷載，選用材料等條件。模板、支架及節點構造應合理，并有足4、夠的承載力、強度、剛度及穩定性，且便于組裝和支拆。設計模板的選型、選材和制作量，應力求資金投入合理，兼顧后續工程適用性。模板的規定尺寸宜多標準型、少異型，多通用，多周轉次數。2、墊層模板墊層模板底模為土模；墊層外邊模板四周采用覆膜多層板模板。 3、條形基礎、獨立基礎模板在基礎墊層施工完成后，承臺及800mm基礎梁外模砌240厚磚模，其它基礎梁外模砌120厚磚模，磚模用水泥砂漿砌筑，磚模兼做保護墻。墊層混凝土表面抹平壓光干燥后，進行放線。 4、剪力墻模板 4.1砼墻模板采用15mm厚竹膠模板，豎向內備楞采用5080木方200mm, 橫向外備楞采用248鋼管500，土0.000以下外墻模板采用125、止水穿墻螺栓拉結，其它采用12螺栓，間距400mm*500mm。 5、頂梁模板 5.1梁底、梁側模均采用15mm厚雙面覆膜多層板。 5.2側模、底模內楞采用2根5080mm木方，平行梁設置。 5.3側模外楞采用5080mm木方，垂直梁設置，間距1200mm。 5.4底模外楞采用48*3鋼管，間距1200mm。 5.5梁支撐采用48*3鋼管，梁兩側鋼管間距1200mm，縱向間距1200mm，立桿步距1500mm。中間增加一根鋼管，上部設油拖進行調節。 6、頂板模板 6.1頂板模板采用15mm厚雙面覆膜多層板。6.2頂板模板內楞采用5080mm木方，間距200mm。6.3頂板模板外楞采用48*3鋼6、管雙鋼管，間距1200mm。6.4頂板支撐采用48*3鋼管設可調節頂托。沿外楞方向立桿間距為1000mm，垂直外楞方向立桿間距為1200mm，立桿步距為1500mm。7、電梯井模板電梯井模板采用定型筒模，模板采用15mm雙面覆膜多層板、鋼管進行支撐，如圖所示。電梯井模板示意8、布料機下部支撐體系 布料機下部立桿支撐間距為600mm*600mm，其它同原設計。四、模板制作 1、剪力墻模板制作，應保證規格尺寸準確，棱角平直光潔，面層平整，拼縫嚴密。采用清水飾面混凝土的模板，其板面拼縫痕跡和棱角應不損壞或不影響清水飾面效果；新制作的模板應進行檢查驗收和試組裝，并按規格、類型、編號標識。2、模板轉角處7、作成坡口，四周用5080木方加固，增加模板剛度。內備楞在模板組裝時按墻面尺寸200mm間距設置，不固定在模板上。3、模板加對拉螺栓孔，從底邊計算間距500一個，鉆孔前彈出模板中心線標出螺栓孔位置線。螺栓緊箍螺帽加方墊，避免脹模。4、加工完的模板，按規格碼放，要墊平、防雨。五、模板安裝1、模板安裝施工要點 1.1模板安裝必須牢固，支撐系統必須穩定，安裝前需根據結構荷載進行設計驗算，并進行配板設計，保證支撐體系具有足夠的承載力、強度和穩定性。 1.2模板安裝過程中按自下而上安裝順序，要注意模板的穩固，采取足夠的防護措施，確保施工過程中安全。 1.3模板及其支架必須具有足夠的剛度和強度，其支撐部分有8、足夠的支撐強度和支撐面積。當支架底部作用在地面上時，底部必須加設墊板。 1.4模板的接縫處用膠帶粘結，防止漏漿。 1.5模板安裝完畢后，必須經檢查驗收后方可進行下道工序。 1.6頂板模板的接縫處理：模板與模板接縫處，一是要保證兩塊模板的高度差不能太大；二是要保證接縫處的嚴密，也就是保證混凝土不漏漿。為了達到這兩個目的，須在接縫處模板下墊木方，通過木方校正兩塊模板的高差，并在接縫處貼上膠帶紙形成構造密封，可有效防止漏漿。 2、剪力墻模板安裝2.1模板安裝要求：梁、板、墻模板安裝應拼縫嚴密平整，不漏漿、不錯臺、不跑模、不漲模、不變形。封堵縫隙的膠條、壓縫軟管或塑料泡沫條等物，不得突出模板表面，嚴防9、膠乳混凝土內。預埋件、螺栓、插鐵、水、電管線、箱盒，應埋設位置尺寸準確，固定牢靠。2.2模板安裝前，要做好模板的定位基準工作，即進行軸線和標高的工作，并且彈出墻的幾何尺寸線。2.3使用前在模板與混凝土的接觸面上涂刷脫模劑。使用的脫模劑選用脫模性能好，有光潔，色澤一致的脫模劑，以確保混凝土的外觀光潔明亮。2.4回填土地面應夯實，并鋪墊腳板（采用40mm厚木腳手板）。采用多層支架支模時，立桿應垂直，上下層立桿應在同一豎向中心線上。各層立桿間的水平拉桿要認真加強。2.4安裝的樓面用砂漿進行找平且堅實，避免漏漿，彈好軸線。2.5按模板配板設計循環拼裝，模板接槎位置增加一道加強箍，以保證模板系統的整體穩10、定。2.6土0.000以上剪力墻及土0.000以下內墻對拉螺栓安裝前設20PVC塑料套管，套管長度同墻截面，拆模后對穿螺栓可重復使用，避免脹模。2.7土0.000以上剪力墻外墻外側模板安置前，模板底部粘雙面膠，防止漏漿。2.8模板自下而上安裝，隨安裝隨加固保證模板體系的穩定，以防傾覆，若有風荷載作用可能造成模板體系傾覆時，在結構上采取抗風和防傾覆措施。2.9模板安裝完畢檢查合格后，方可澆筑砼，砼澆筑過程中設專人看模，砼澆筑完畢初凝前進行二次校正。 3、梁、板模板安裝3.1梁模板安裝前，放樣工作要及時準確，底模用水準儀現場檢查底板標高及平整度。側模邊線點每隔4m用經緯儀測設于底板面上，同時以2011、cm垂直間距設好側模邊線檢查點，以利模板最終尺寸及垂直度檢查，保證結構尺寸正確。3.2板模板安裝，應依據施工方案確保模板的位置線、軸線、標高、垂直度、結構構件尺寸、門窗、孔洞位置等符合設計要求。樓板預留孔模板示意圖樓板梁板模板效果圖3.3為保證頂板的整體混凝土成型效果，將整個頂板的多層板按同一順序、同一方向對縫平鋪，必須保證接縫處下方有龍骨，且拼縫嚴密，表面無錯臺現象。3.4按結構荷載進行模板設計，確定模板采用的支撐體系及縱橫木楞的間距。3.5模板使用前必須將模板表面的灰漿和雜物清理干凈，并涂刷隔離劑。3.6板縫處理：模板拼裝后，板縫在2mm以內的將板縫表面用寬膠帶紙粘貼，板縫在5mm以內的（12、不得超過5mm）板縫壓泡沫條，表面用膠帶紙粘貼，防止板縫跑漿漏漿及模板接縫痕跡，達到混凝土表面平整光滑，線角順直。 3.7板模板標高控制：頂板標高控制非常關鍵，利用原始水準點在每根柱上彈出統一標高線以控制頂板標高，采用水準儀逐跨進行抄平，如不平整及時整改，確保頂板標高的準確性，標高誤差控制在3mm內。3.8梁跨度等于或大于4m且小于9m時，施工按跨度的1起拱，當跨度為9m及以上時，按跨度的1.5起拱。懸臂梁按懸臂長度的1起拱。支模前彈出水平控制線及梁軸線，底模掛線安裝。4、樓梯模板安裝本工程樓梯模板采用15mm厚多層板和5080木方及48mm鋼管進行施工，踏步模采用50mm木板。支設樓梯模板時13、，先支設上下休息平臺及平臺梁，然后按圖紙尺寸支設斜板，待樓梯鋼筋綁扎完畢后，再吊踏步模，樓梯踏步采用側模固定牢固，無側模的采用鋼筋固定好，以防位移。為確保樓梯模的剛度，避免踏步面呈弧形，踏步模板在樓梯寬度方向加設兩道鋸齒木方，樓梯模板示意見下圖：六、特殊部位節點處理1、模板的防漏措施1.1施工要點：在頂板澆筑完畢收面時，將墻根200mm范圍內用刮杠及木抹子抹平整，使平整度控制在3mm以內。在墻根距模板線15mm處貼30mm*30mm通長海棉條。外墻模板沿外墻混凝土面貼10mm寬海棉條。 1.2模板的防漏效果圖 模板的防漏效果圖2、螺栓孔眼處理 2.1施工要點：拆模后將預埋的墊塊取出，沿混凝土結14、構邊緣將螺栓割斷，對割斷處進行涂刷防銹漆處理后，嵌入防水油膏（嵌入2/3），最后用聚合物砂漿將螺栓眼抹平。2.2質量要求：螺栓根低于墻面05mm，油漆不污染砼墻面，防水油膏螺栓孔2/3D,聚合物砂漿不低于M5.0，砂漿表面平整光滑，與墻面高低差不大于1mm。 2.3做法詳圖 做法詳圖七、模板的拆除1、梁、板模板拆除時，要有同條件、同齡期養護的混凝土試塊試驗報告，混凝土強度必須達到拆模所要求的強度時，方可拆模板。2、模板拆除時，結構混凝土強度應符合規范和設計要求。2.1非承重構件（墻、柱、梁側模），在其混凝土澆筑48h內，待其強度能夠保證構件不變形，不掉角時，且結構強度不得低于1.2Mpa，方可15、拆側模。拆模前應辦理“拆模申請”，經技術負責人認定達到規范要求后方可實行。 2.2底模及其支架拆除，當設計無要求時，混凝土強度應符合下表的規定。構件類型構件跨度（米）達到設計的砼立方體抗壓強度的標準值的百分率（）板2502，8758100梁8758100懸臂構件1002.3結構拆除底模、支架應依據施工技術方案對其結構上部施工荷載及堆放料具進行嚴格控制或經驗算在結構底部增設臨時支撐。懸挑結構均應加臨時支撐。2.4模板拆除后，要對構件及時采取相應的保護措施。 2.5拆除順序和方法：遵循先支先拆，先非承重部位、后承重部位以及自上而下的原則，嚴禁用大錘和撬棍硬砸。 2.6模板拆除后及時清理，模板堆放按16、規格尺寸分類放置，堆放高度小于2m，掛標識，便于使用。八、混凝土結構質量反映的效果1、剪力墻拆模后墻、陰陽角效果圖 墻模板拆模后效果圖 墻模板拆模厚陰角效果圖2、樓梯踏步模板及拆模后效果圖 樓梯踏步模板效果圖 樓梯拆模后整體效果圖九、模板檢查1、模板工程質量初評檢查方法，以觀感質量為主、必要時對允許偏差值有疑項目輔以尺量，同時通過抽查拆模后的混凝土結構質量狀況比照模板工程質量。2、模板質量標準及檢查方法：2.1模板制作允許偏差項目允許偏差（mm）檢查方法平面尺寸2尺檢表面尺寸22m靠尺對角線差3尺檢螺栓孔位偏差2尺檢 2.2模板安裝的一般項目允許偏差見下表：現澆結構模板安裝的允許偏差及檢驗方法17、項 目允許偏差（）檢驗方法軸線位置5鋼尺檢查底模上表面標高5水準儀或拉線、鋼尺檢查截面內部尺寸基 礎10鋼尺檢查柱、墻、梁+4，5鋼尺檢查層高垂直度不大于5（M）6經緯儀或吊線、鋼尺檢查大于5（M）8經緯儀或吊線、鋼尺檢查相臨兩板表面高低差2鋼尺檢查表面平整度52m靠尺和塞尺檢查十、成品保護模板安裝應輕起輕放，不得碰撞已經綁扎完的墻柱，以防模板變形或損壞結構，預埋件應注意保護，不得隨意移動或損壞。模板支設完畢后或混凝土澆筑后未達到一定強度時，不得隨意拆除底部支撐，拆除時必須先提交拆模申請，經項目監理部下發拆模令后后方可拆除。同時在模板拆除過程中，應按照拆除順序拆除：應先支的后拆，后支的先拆，先18、拆非承重部位，后拆承重部位，應先拆掉斜拉桿或斜支撐，再卸掉對拉螺栓，接著拆掉橫鋼楞，抽出蝴蝶卡以及其附件，然后輕輕撬動模板，使模板脫離墻面，嚴禁亂撬亂剔造成對模板破壞或混凝土損傷。在焊接鋼板時須底部應鋪設鐵皮用來保護，以防止模板被燒著破壞，同時施工過程中的焊渣須及時清理干凈。穿過模板的水電管線須更改時，應通知現場木工工長，木工工長核實無誤方能鉆眼開洞，鋸沫以及PVC管應及時清理干凈，作到工完場清。模板因混凝土以及其他原因所造成的污染，應及時進行清洗或處理，清理必須將兩面的水泥砂漿清理干凈，模板每次施工完畢后應按項目的要求進行堆放，并涂刷脫模劑，脫模劑要求涂刷均勻，保證模板表面潔凈光滑。裝拆模板19、時，上下應有人接應，并及時隨拆運轉，嚴禁將模板拋仍，模板拆除后，墻、柱的陽角和樓梯踏步用廢舊模板條進行保護，底部1.2m高范圍內用膠水把木條粘貼在柱角進行維護。十一、剪力墻模板計算書1、工程屬性新澆混凝土墻名稱10#樓-0.05以下外墻新澆混凝土墻墻厚(mm)240混凝土墻的計算高度(mm)3350混凝土墻的計算長度(mm)4100 2、荷載組合側壓力計算依據規范建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)4外加劑影響修正系數11.2混凝土坍落度影響修正系數21.15混凝土澆筑速度V(m/h)2混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂20、面總高度H(m)3.35新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2,cHmin0.222441.21.1521/2，243.35min41.218，80.441.218kN/m2傾倒混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q3k(kN/m2)2 新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441.21.1521/2，243.35min41.22，80.441.22kN/m2 承載能力極限狀態設計值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.241.22+1.42，1.321、541.22+1.40.720.9max52.264，57.6070.957.60751.846kN/m2 正常使用極限狀態設計值S正G4k41.22 kN/m2 3、面板布置小梁布置方式豎直左部模板懸臂長(mm)100小梁間距(mm)200小梁一端懸臂長(mm)100主梁間距(mm)500主梁一端懸臂長(mm)100對拉螺栓橫向間距(mm)400對拉螺栓豎向間距(mm)500模板設計立面圖 4、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 墻截面寬度可取任意寬度，為便于驗算主梁，取b0.5m，Wbh2/6500122、52/618750mm3，Ibh3/12500153/12140625mm44.1強度驗算 qbS承0.551.84625.923kN/m面板彎矩圖(kNm) Mmax0.13kNm Mmax/W0.13106/187506.913N/mm2f15N/mm2 滿足要求！4.2撓度驗算 qbS正0.541.22=20.61kN/m 面板變形圖(mm) 0.304mml/400200/4000.5mm 滿足要求！ 5、小梁驗算小梁材質及類型鋼管小梁截面類型(mm)483小梁計算截面類型(mm)483小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205小梁彈性模量E(N/mm2)206000小梁截面抵抗矩W(c23、m3)4.49小梁截面慣性矩I(cm4)10.78 5.1、強度驗算 qbS承0.251.84610.369kN/m 小梁彎矩圖(kNm) 小梁剪力圖(kN) Mmax0.324kNm Mmax/W0.324106/449072.167N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 5.2、撓度驗算 qbS正0.241.22=8.244kN/m 小梁變形圖(mm) 0.321mml/400500/4001.25mm 滿足要求！ 5.3、支座反力計算 R1=5.711kN，R2=.R20=5.711kN，R21=2.855kN 6、主梁驗算主梁材質及類型雙鋼管主梁截面類型(mm)483主梁計算截面類型24、(mm)483主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面抵抗矩W(cm3)4.17主梁截面慣性矩I(cm4)22.49 6.1、強度驗算 主梁彎矩圖(kNm) Mmax0.39kNm Mmax/W0.39106/417093.546N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 6.2、撓度驗算 主梁變形圖(mm) 0.069mml/400400/4001mm 滿足要求！ 7、對拉螺栓驗算對拉螺栓類型M12軸向拉力設計值Ntb(kN)12.9 對拉螺栓橫向驗算間距mmax400，400/2+100400mm 對拉螺栓豎向驗算間距nmax500，500/225、+250500mm N0.95mnS承0.950.40.551.8469.851kNNtb12.9kN 滿足要求！十二、頂梁模板計算書 1、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL14混凝土梁截面尺寸(mmmm)200500模板支架高度H(m)2.8模板支架橫向長度B(m)5.3模板支架縱向長度L(m)7.1梁側樓板厚度(mm)120 2、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1當計算支架立柱及其26、他支承結構構件時Q1k(kN/m2)1對水平面模板取值Q2k(kN/m2)2風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.3非自定義:0.06地基粗糙程度B類(城市郊區)模板支架頂部距地面高度(m)9風壓高度變化系數z1風荷載體型系數s0.2 3、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱間距la(mm)1200梁兩側立柱間距lb(mm)1200步距h(mm)1500新澆混凝土樓板立柱間距la(mm)、lb(mm)1200、1000混凝土梁距梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離(mm)600梁底增加立柱根數1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁27、梁寬均分梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離(mm)600梁底支撐小梁根數2梁底支撐小梁間距200每縱距內附加梁底支撐主梁根數0梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)200結構表面的要求結構表面隱蔽 設計簡圖如下：平面圖立面圖 4、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板抗剪強度設計值(N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)10000 取單位寬度b=1000mm，按簡支梁計算： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)28、+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.5)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.5)+1.40.72117.377kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)0.5)112.85kN/m 計算簡圖如下： 4.1、強度驗算 Mmax0.125q1L20.12517.3770.220.087kNm Mmax/W0.087106/375002.317N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 4.2、撓度驗算 max5q2L4/(384EI)=512.852004/(38429、10000281250)0.095mmL/250200/2500.8mm滿足要求！4.3、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態) R1=R2=0.5q1L=0.517.3770.21.738kN 標準值(正常使用極限狀態) R1=R2=0.5q2L=0.512.850.21.285kN 5、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mm)5080小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)53.33小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面慣性矩I(cm4)213.33小梁計算方式二等跨連續梁 承載能力極限狀態： 梁底面板傳遞給左邊30、小梁線荷載：q1左R1/b=1.738/11.738kN/m 梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右R2/b=1.738/11.738kN/m 小梁自重：q20.91.35(0.3-0.1)0.2/2 =0.024kN/m梁左側模板傳遞給左邊小梁荷載q3左0.91.350.5(0.5-0.12)=0.231kN/m梁右側模板傳遞給右邊小梁荷載q3右0.91.350.5(0.5-0.12)=0.231kN/m梁左側樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72(0.6-0.2/2)/21=131、.578kN/m梁右側樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72(1.2-0.6)-0.2/2)/21=1.578kN/m 左側小梁荷載q左q1左+q2+q3左+q4左 =1.738+0.024+0.231+1.578=3.571kN/m 右側小梁荷載q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.738+0.024+0.231+1.578=3.571kN/m 小梁最大荷載q=Maxq左,q右=Max3.571,3.571=3.571kN/m 正常使用極限狀態： 梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載32、：q1左R1/b=1.285/11.285kN/m 梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右R2/b=1.285/11.285kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.2/2 =0.02kN/m 梁左側模板傳遞給左邊小梁荷載q3左10.5(0.5-0.12)=0.19kN/m 梁右側模板傳遞給右邊小梁荷載q3右10.5(0.5-0.12)=0.19kN/m 梁左側樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左1(0.5+(24+1.1)0.12)(0.6-0.2/2)/21=0.878kN/m 梁右側樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右1(0.5+(24+1.1)0.12)(1.2-0.6)-0.2/2)/21=0.33、878kN/m 左側小梁荷載q左q1左+q2+q3左+q4左 =1.285+0.02+0.19+0.878=2.373kN/m 右側小梁荷載q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.285+0.02+0.19+0.878=2.373kN/m 小梁最大荷載q=Maxq左,q右=Max2.373,2.373=2.373kN/m 為簡化計算，按二等跨連續梁和懸臂梁分別計算，如下圖： 5.1、抗彎驗算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1253.5711.22，0.53.5710.220.643kNm =Mmax/W=0.643106/53330=12.053N/mm2f=15.34、44N/mm2 滿足要求！ 5.2、抗剪驗算 Vmaxmax0.625ql1，ql2max0.6253.5711.2，3.5710.22.678kN max=3Vmax/(2bh0)=32.6781000/(25080)1.004N/mm2=1.78N/mm2 滿足要求！ 5.3、撓度驗算 10.521ql14/(100EI)0.5212.37312004/(1009350213.33104)1.285mml1/2501200/2504.8mm 2ql24/(8EI)2.3732004/(89350213.33104)0.024mm2l2/2502200/2501.6mm 滿足要求！ 5.4、35、支座反力計算 承載能力極限狀態Rmax=1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.253.5711.2,0.3753.5711.2+3.5710.2=5.357kN 同理可得： 梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1=5.357kN,R2=5.357kN 正常使用極限狀態Rmax=1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.252.3731.2,0.3752.3731.2+2.3730.2=3.56kN 同理可得：梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1=3.56kN,R2=3.56kN6、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)483主梁計算截面類型(mm)483主梁抗彎強度36、設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)10.78可調托座內主梁根數1 6.1、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kNm) =Mmax/W=0.41106/4490=91.268N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 6.2、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax5.145kN max=2Vmax/A=25.1451000/42424.271N/mm2=125N/mm2 滿足要求！ 6.3、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.073mmL/250600/2502.4mm 滿37、足要求！ 6.4、支座反力計算 承載能力極限狀態 支座反力依次為R1=0.212kN，R2=10.291kN，R3=0.212kN 7、可調托座驗算荷載傳遞至立柱方式可調托座可調托座承載力容許值N(kN)30扣件抗滑移折減系數kc0.85 7.1、扣件抗滑移驗算 兩側立柱最大受力NmaxR1,R3max0.212,0.2120.212kN0.858=6.8kN 單扣件在扭矩達到4065Nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 7.2、可調托座驗算 可調托座最大受力NmaxR210.291kNN30kN 滿足要求！ 8、立柱驗算鋼管截面類型(mm)483鋼管計算截面類型(mm)483鋼材等級38、Q235立柱截面面積A(mm2)424回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設計值f(N/mm2)205支架自重標準值q(kN/m)0.15 8.1、長細比驗算 =h/i=1500/15.9=94.34=150 長細比滿足要求！ 查表得，0.634 8.2、風荷載計算 Mw0.9c1.4klah2/100.90.91.40.061.21.52/100.018kNm 8.3、穩定性計算 根據建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008，荷載設計值q1有所不同： 1)面板驗算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.5)+1.40.92116.146kN/m239、)小梁驗算q1max1.615+0.91.2(0.3-0.1)0.2/2+0.5(0.5-0.12)+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91max0.6-0.2/2，(1.2-0.6)-0.2/2/21，1.615+0.91.2(0.3-0.1)0.2/2=3.073kN/m 同上四六計算過程，可得： R10.182kN，R28.854kN，R30.182kN 立柱最大受力NwmaxR1+N邊1，R2，R3+N邊2+0.91.20.15(2.8-0.5)+Mw/lbmax0.182+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(1+0.6-0.2/40、2)/21.2，8.854，0.182+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(1+1.2-0.6-0.2/2)/21.2+0.373+0.018/1.29.242kN fN/(A)+Mw/W9241.754/(0.634424)+0.018106/449038.388N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 9、高寬比驗算 根據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高寬比不應大于3 H/B=2.8/5.3=0.5283 滿足要求，不需要進行抗傾覆驗算 ！ 10、立柱地基基礎計算地基土類型素填土地基承載力特征值fak(kPa)141、40立柱墊木地基土承載力折減系數mf0.9墊板底面面積A(m2)0.15 立柱底墊板的底面平均壓力pN/(mfA)9.242/(0.90.15)68.457kPafak140kPa滿足要求！十三、頂板模板計算書 1、工程屬性新澆混凝土樓板名稱B2，標高5.6m新澆混凝土樓板板厚(mm)120模板支架高度H(m)2.8模板支架縱向長度L(m)5.9模板支架橫向長度B(m)3.5 2、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工人員及設備荷載標42、準值Q1k當計算面板和小梁時的均布活荷載(kN/m2)2.5當計算面板和小梁時的集中荷載(kN)2.5當計算主梁時的均布活荷載(kN/m2)1.5當計算支架立柱及其他支承結構構件時的均布活荷載(kN/m2)1風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.35地基粗糙程度B類(城市郊區)模板支架頂部距地面高度(m)2.8風壓高度變化系數z1風荷載體型系數s0.5 3、模板體系設計模板支架高度(m)2.8主梁布置方向平行立柱縱向方向立柱縱向間距la(mm)1000立柱橫向間距lb(mm)1200水平拉桿步距h(mm)1500小梁間距l(mm)200小梁最大懸挑長度l1(mm)250主梁最43、大懸挑長度l2(mm)250結構表面的要求結構表面隱蔽設計簡圖如下：模板設計平面圖模板設計剖面圖(模板支架縱向)模板設計剖面圖(模板支架橫向) 4、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板抗剪強度設計值(N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)10000面板計算方式三等跨連續梁 樓板面板應擱置在梁側模板上，本例以三等跨連續梁，取1m單位寬度計算。 Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 承載能力極限狀態q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.44、4Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.12)+1.42.5，1.35(0.1+(24+1.1)0.12)+1.40.72.5 1=6.511kN/m q1靜=0.9G(G1k +(G2k+G3k)h)b = 0.91.2(0.1+(24+1.1)0.12)1=3.361kN/m q1活=0.9(QQ1k)b=0.9(1.42.5)1=3.15kN/m q20.91.2G1kb0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN 正常使用極限狀態 q(G(G1k +(G45、2k+G3k)h)b =(1(0.1+(24+1.1)0.12)13.112kN/m 計算簡圖如下： 4.1、強度驗算 M10.1q1靜L2+0.117q1活L20.13.3610.22+0.1173.150.220.028kNmM2max0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pLmax0.080.1080.22+0.2133.150.2，0.10.1080.22+0.1753.150.20.135kNm MmaxmaxM1，M2max0.028，0.1350.135kNm Mmax/W0.135106/375003.588N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 4.2、46、撓度驗算 max0.677ql4/(100EI)=0.6773.1122004/(10010000281250)=0.012mm 0.012mmL/250200/2500.8mm 滿足要求！ 5、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mm)5080小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)53.33小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面慣性矩I(cm4)213.33小梁計算方式二等跨連續梁q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=47、0.9max1.2(0.3+(24+1.1)0.12)+1.42.5，1.35(0.3+(24+1.1)0.12)+1.40.72.50.2=1.345kN/m 因此，q1靜0.91.2(G1k +(G2k+G3k)h)b=0.91.2(0.3+(24+1.1)0.12)0.2=0.715kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.20.63kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.30.20.065kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN 計算簡圖如下： 5.1、強度驗算M10.125q1靜L2+0.125q1活L20.1250.7151.22+48、0.1250.631.220.242kNm M2max0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pLmax0.070.0651.22+0.2033.151.2，0.1250.0651.22+0.1883.151.20.774kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.3450.252/2，0.0650.252/2+3.150.250.79kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.242，0.774，0.790.79kNm =Mmax/W=0.79106/53330=14.805N/mm2f=15.44N/mm2 滿足要求！ 5.2、抗剪驗算 49、V10.625q1靜L+0.625q1活L0.6250.7151.2+0.6250.631.21.009kN V20.625q2L+0.688p0.6250.0651.2+0.6883.152.216kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.3450.25，0.0650.25+3.153.166kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.009，2.216，3.1663.166kN max=3Vmax/(2bh0)=33.1661000/(25080)1.187N/mm2=1.78N/mm2 滿足要求！ 5.3、撓度驗算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(2450、+1.1)0.12)0.20.662kN/m 撓度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5210.66212004/(1009350213.33104)0.359mmL/2501200/2504.8mm;懸臂端maxql14/(8EI)=0.6622504/(89350213.33104)0.016mm2l1/2502250/2502mm 滿足要求！ 6、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)483主梁計算截面類型(mm)483主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁彈性模量E(N/mm2)206000主51、梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁計算方式三等跨連續梁可調托座內主梁根數1 6.1、小梁最大支座反力計算q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.41.5，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.71.50.21.137kN/m q1靜0.91.2(G1k +(G2k+G3k)h)b0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)0.20.759kN/m q1活0.91.4Q1kb0.91.41.50.20.378kN/52、m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.12)0.20.702kN/m 承載能力極限狀態 按二等跨連續梁，Rmax1.25q1L1.251.1371.21.705kN 按懸臂梁，R11.1370.250.284kN RmaxRmax，R11.705kN; 正常使用極限狀態 按二等跨連續梁，Rmax1.25q2L1.250.7021.21.054kN 按懸臂梁，R1q2l1=0.7020.250.176kN RmaxRmax，R11.054kN; 計算簡圖如下： 主梁計算簡圖一 主梁計算簡圖二 6.2、抗彎驗算 主梁彎矩圖一(kNm) 主梁彎矩圖二(k53、Nm) =Mmax/W=0.823106/4490=183.221N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 6.3、抗剪驗算 主梁剪力圖一(kN) 主梁剪力圖二(kN) max=2Vmax/A=24.9151000/42423.182N/mm2=125N/mm2 滿足要求！ 6.4、撓度驗算 主梁變形圖一(mm) 主梁變形圖二(mm) 跨中max=1.241mm=1000/250=4mm 懸挑段max0.834mm=2250/250=2mm 滿足要求！ 6.5、支座反力計算 承載能力極限狀態 圖一支座反力依次為R1=7.02kN，R2=8.666kN，R3=9.177kN，R4=5.827k54、N 圖二支座反力依次為R1=6.411kN，R2=8.934kN，R3=8.934kN，R4=6.411kN 7、可調托座驗算荷載傳遞至立柱方式可調托座可調托座承載力容許值N(kN)30 按上節計算可知，可調托座受力N9.177kNN30kN 滿足要求！ 8、立柱驗算剪刀撐設置普通型立柱頂部步距hd(mm)1500立柱伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)200頂部立柱計算長度系數11.386非頂部立柱計算長度系數21.755鋼管截面類型(mm)483鋼管計算截面類型(mm)483鋼材等級Q235立柱截面面積A(mm2)424立柱截面回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)455、.49抗壓強度設計值f(N/mm2)205支架自重標準值q(kN/m)0.15 8.1、長細比驗算 頂部立柱段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633mm 非頂部立柱段：l0=k2h =11.7551500=2632mm =maxl01，l0/i=2633.4/15.9=165.623=210 滿足要求！ 8.2、立柱穩定性驗算 根據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011，荷載設計值q1有所不同： 小梁驗算 q111.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.910.2 = 1.095kN/m 同上四六步計算過程，可得： R16.756、61kN，R28.604kN，R38.838kN，R46.174kN 頂部立柱段： l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1500+2200)=3041.577mm 1=l01/i=3041.577/15.9=191.294 查表得，0.197 不考慮風荷載: N1 =MaxR1，R2，R3，R4=Max6.761，8.604，8.838，6.174=8.888kN f N1/(A)8888/(0.197424)106.407N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 考慮風荷載: Mw1Qcklah2/1011.40.90.17511.52/100.05kNm N1w =MaxR157、,R2,R3,R4+Mw/lb=Max6.761,8.604,8.838,6.174+0.05/1.2=8.88kN f N1w/(A)+ Mw/W8880/(0.197424)+0.05106/4490117.448N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 非頂部立柱段： l0=k2h =1.1551.7551500=3040.537mm =l0/i=3040.537/15.9=191.229 查表得，1=0.197 不考慮風荷載:N =MaxR1,R2,R3,R4+1GqH=Max6.761,8.604,8.838,6.174+11.20.152.8=9.342kN f=N/(1A)9.358、42103/(0.197424)=111.843N/mm2=205N/mm2 滿足要求！ 考慮風荷載: Mw1Qcklah2/1011.40.90.17511.52/100.05kNm Nw =MaxR1,R2,R3,R4+1GqH+Mw/lb=Max6.761,8.604,8.838,6.174+11.20.152.8+0.05/1.2=9.384kN f=Nw/(1A)+Mw/W9.384103/(0.197424)+0.05106/4490=123.482N/mm2=205N/mm2 滿足要求！ 9、高寬比驗算 根據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高寬比不應大于3 H/B=2.8/3.5=0.83 滿足要求，不需要進行抗傾覆驗算 ！ 10、立柱地基基礎驗算地基土類型素填土地基承載力特征值fak(kPa)140立柱墊木地基土承載力折減系數mf0.9墊板底面面積A(m2)0.1 立柱底墊板的底面平均壓力pN/(mfA)9.384/(0.90.1)104.267kPafak140kPa 滿足要求！