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1、目 錄一、工程概況2二、計算依據2三、樓面模板計算書2四、梁模板計算書7五、模板支撐體系搭設17六、主要項目施工技術措施18七、技術質量保證措施20八、安全生產保證措施21一、工程概況河南省大廈工程位于鄭州市路3號，總建筑面積17406.3平方米，結構類型為：框架結構，總層數為14層，地上13層, 地下1層。本工程1-3層2-6/A-B和4-6/A-C軸梁板高度為10.4米，3-5層4-6/A-D軸梁板高度為8.4米，6-9層4-6/B-C軸梁板高度為12.6米，屬于高架支模施工，且梁跨度為16米，為預應力梁。樓面設計活荷載：室外 10.0 KN/m網絡機房、新風機房、綠化中庭、檔案室 5.02、 KN/m走廊 3.5KN/m 大會議室、多媒體視頻會議室 3.0KN/m普通會議室、辦公室、洗手間 2.0KN/m 二、計算依據1、根據中國建筑科學研究院設計的安全設施計算及專項施工方案系統軟件2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。 3、施工手冊第四版。4、施工圖：結施19-結施41。5、工程力學第一分冊。6、鋼管483.5的截面積4.89cm2，重量3.84kg/kg，截面慣性矩I12.19cm4，截面最小抵抗矩W5.08cm3（施工手冊P457表8-6）。 三、樓面模板計算書基本信息：1-3層模板支架搭設高度為10.3米，3-5層模板支架搭設高度為7.7米，3、6-9層模板支架搭設高度為12.6米，板厚0.1米。計算高度按12.6米計算。搭設尺寸為：立桿的縱距b=1.0米，立桿的橫距l=1.0米，立桿的步距h=1.8米。采用的鋼管類型為483.5。方木間距為100/4250mm。模板采用18mm厚膠合板，模板自重0.35KN/m2，鋼筋砼自重24KN/m，傾倒砼時荷載按3KN/m2（按溜槽加1KN/ m2，施工手冊P514表8-66），施工活荷載1KN/m2。荷載分項系數取值見施工手冊P514表8-67。取1跨為計算單元。樓板支撐架立面簡圖樓板支撐架立桿穩定性荷載計算單元簡圖（一）模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三4、跨連續梁計算。靜荷載標準值 q1 =240.11.00.351.0=2.750kN/m活荷載標準值 q2 =(3+1.0)1.0=4.000kN/m面板按矩形截面計算的截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:W =1/6bh21001.81.8/6=54.00cm3；（施工手冊79頁）I =1/12bh31001.81.81.8/12=48.60cm4；（施工手冊79頁）（1）抗彎強度計算f = M / W f （建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范第條）其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15N/m5、m2；（施工手冊第4版P510） M = 0.100ql2 （施工手冊第4版P516表8-74）其中 q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到經計算得到 經計算得到面板抗彎強度計算值 f =0.05610001000/(100054.00)=1.04N/mm2由于面板的抗彎強度 f f,所以滿足要求!(2)撓度計算v = 0.677ql4/100EIv= l/250 （施工手冊第4版P516表8-74和P79表2-102）E4000（施工手冊第4版P509）面板最大撓度計算v =0.6772.750250.00250.00250.00250.00/(1004000486000.00)=0.0376、 mm面板的最大撓度小于250.00/250,滿足要求。（二）支撐木方的計算木方按照均布荷載下連續梁計算。1、荷載的計算(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q11 =240.10.25=0.600kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q12 = 0.350.25=0.088kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與傾倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得：活荷載標準值 q2 =(31.0)0.25=1.000kN/m靜荷載 q1 =1.20.600 + 1.20.088=0.826kN/m活荷載 q2 =1.41.000=1.400kN/m2、木方的計算按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為7、靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q = 2.226kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2（施工手冊第4版P516表8-74）最大剪力 Q=0.6251.02.226=1.391kN（施工手冊第4版P516表8-74）最大支座力 N=1.11.02.226=2.449kN（左右支座相加為最大）截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W =1/6bh21055/6=41.67cm3；I =1/12bh3 =10555/12=104.17cm4；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度f = M / W f （建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范第條）彎計算強度 f=0.2238、1000000/(41.671000)=5.35N/mm2木方的抗彎計算強度小于17N/mm2,滿足要求。（施工手冊第4版P79表2-98）(2)木方抗剪計算最大剪力的計算公式如下:Q = 0.6ql（施工手冊第4版P516表8-74）截面抗剪強度必須滿足:T = 3Q/2bh T（工程力學教材P84）截面抗剪強度計算值T=31391/(210050)=0.417N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.6N/mm2（施工手冊第4版P79表2-98）由于木方的抗剪強度計算值TT，所以滿足要求。其余同此計算。(3)木方撓度計算最大變形v = 0.677ql4/100EIv= l/250 （施工手冊第9、4版P516）E10000qq11q120.725 kN/mv =0.6770.6881000.01000.01000.01000.0/(10010000104.1710000)=0.447mm由于木方的最大撓度小于1000.0/250,所以滿足要求。（三）橫向支撐鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。支撐鋼管計算簡圖經過連續梁的計算得到最大彎矩 Mmax=最大變形 vmax=2.536mm最大支座力 Qmax=8.001kN抗彎計算強度 f=0.9181000000/5080=180.71N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足10、要求。支撐鋼管的最大撓度小于1000/150與10mm,滿足要求。（四）扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=8.001kN單扣件抗滑承載力滿足要求。（五）立桿的穩定性計算荷載標準值作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1、靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架鋼管的自重(kN)：查建筑施工手冊P194頁，標準值取0.0996； NG1 = 0.099612.61.255kN(2)模板的自重(kN)：N11、G2 = 0.351.01.0=0.350kN(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 24.000.11.01.0=2.400kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.005kN。2、活荷載為施工荷載標準值與傾倒混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值 NQ = (1.0+3)1.01.0=4.000kN 3、不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.2NG + 1.4NQ=1.24.005+1.44.000=10.406KN 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范5.6.2-1（六）立桿的穩定性計算 立桿的穩定性計算公式 建筑施工扣件式鋼12、管腳手架安全技術規范-1 =10.406*1000/0.353*4.89*100= 60.2N/mm2。 f,滿足要求!N =10.406kN；由長細比 l0/i=139 查表得：0.353；施工手冊P197表5-18i =1.58(cm) 施工手冊P197表5-17A =4.89(cm2) 施工手冊P197表5-17W =5.08 (cm3) 施工手冊P197表5-17f = 205.00N/mm2；施工手冊P197表5-19l0 計算長度 (m)；由公式計算 l0 =h +2a=1800+2*200=2200mm模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件。四、梁模板計算書1-3層梁模板支13、架搭設高度為10.3-0.9米，預應力梁截面尺寸為500900，3-5層模板支架搭設高度為7.7-1.4米，預應力梁截面尺寸為500950和5001400，6-9層模板支架搭設高度為12.6-0.9米，預應力梁截面尺寸為500900。其余梁斷面為500700、400700、350700、300600、250500等，板厚為10cm，跨度為16米，采用主次梁結構，模板采用18厚膠合板，50*100木方，48*3.5鋼管組成滿堂腳手架。只要11.7米高度500900和6.3米高度5001400預應力梁模板架子滿足要求即可。4.1 12.6米高度預應力梁模板計算書（一）基本信息(1)梁參數梁底木方寬14、度為100mm，梁底木方高度為50mm，梁底木方根數4根，承重立桿橫向間距為0.9m，縱向間距為1米。梁底支撐小橫桿間距0.5米。模板采用18mm膠合板。(2)腳手架參數腳手架搭設高度按11.7m計算（減去梁高），腳手架步距為1.8m。采用的鋼管類型為483.5。(3)荷載參數模板與木塊自重為0.35KN/m2，混凝土和鋼筋自重為24KN/m2，梁截面寬度B為0.5mm，梁截面高度D為0.9mm，傾倒混凝土的荷載標準值為3KN/m2，均布荷載標準值為1KN/m2。（二）模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照3跨連續梁計算。 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載15、等。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 240.90.5=10.800kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.350.5(20.9+0.5)/0.5=0.805kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與傾倒混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值 P1 = (3+1)0.50.5=1.0kN均布荷載 q =1.210.800+1.20.805=13.926 kN/m集中荷載 P =1.41.00=1.4 kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W =50.001.801.80/6=27.00cm3；I =50.001.801.801.16、80/12=24.30cm4；計算簡圖根據施工手冊P51頁表2-12三等跨梁內力和撓度系數，經過計算得到從左到右各支座力分別為N1=0.825KN N2=3.363KN N3=3.363KN N4=0.825KN 最大彎矩 M = 0.056kN.m 2、抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值f =0.05610001000/(100027.00)=2.07N/mm2面板的抗彎強度設計值 f，取30N/mm2；由于面板的抗彎強度 f f,所以滿足要求!3、撓度計算最大變形v = 0.677ql4/100EIv= l/250 （施工手冊第4版P516）E4000qq1+q210.8+0.08517、10.885N/mmV=0.67710.885167.0167.0167.0167.0/(100400024.310000)=0.06mm面板的最大撓度小于167/250,滿足要求!（三）梁底支撐木方的計算1梁底木方計算按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q =3.363/0.5=6.726kN/m 最大彎矩 M =0.16.7260.50.5=0.168kN.m 最大剪力 Q=0.60.56.726=2.018kN 最大支座力 N=1.10.56.726=3.699kN木方的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 10.00518、.005.00/6=41.67cm3；I = 10.005.005.005.00/12=104.17cm4；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.1681000000/(41.671000)=4.03N/mm2木方的抗彎計算強度小于17N/mm2,滿足要求。(2)木方撓度計算最大變形 v =0.6776.726500.0500.0500.0500.0/(10010000104.1710000)=0.273mm由于木方的最大撓度小于500.0/250,所以滿足要求。（四）梁底支撐鋼管計算1.梁底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。支撐鋼管19、計算簡圖經過連續梁的計算得到最大彎矩 Mmax最大變形 vmax=4.493mm最大支座力 Qmax=4.188kN抗彎計算強度 f=-1.3981000000/5080=-275.20N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求。支撐鋼管的最大撓度小于1000/150與10mm,滿足要求。2.梁底支撐縱向鋼管計算縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。支撐鋼管計算簡圖根據施工手冊P51頁表2-12三等跨梁內力和撓度系數，經過連續梁的計算得到最大彎矩 Mmax最大變形 vmax=1.918mm 最大支座力 Qmax=9.004kN 抗彎20、計算強度 f=0.7331000000/5080=144.29N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求。支撐鋼管的最大撓度小于1000/150與10mm,滿足要求。（五）扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力R=9.004kN單扣件抗滑承載力不滿足要求，采用雙扣件！（六）立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式 = 10.82 *1000/0.353*4.89*100= 62.68N/mm2。 f,滿21、足要求!橫桿的最大支座反力 N1=9.004kN (已經包括組合系數1.4)腳手架鋼管的自重 N2 = 1.20.12911.7=1.81kN，N = 9.004+1.81=10.82kN由長細比 l0/i=139 查表得：0.353；施工手冊P197表5-18i =1.58(cm) 施工手冊P197表5-17A =4.89(cm2) 施工手冊P197表5-17W =5.08 (cm3) 施工手冊P197表5-17f = 205.00N/mm2；施工手冊P197表5-19l0 計算長度 (m)；由公式計算 l0 =h +2a=1800+2*200=2200mm模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為22、連接連墻件。4.2 7.7米高度預應力梁模板計算書模板支架層度為7.7米，計算高度6.3米，基本尺寸為：梁截面 BD=500.0mm1400.0mm，承重立桿橫向間距為0.6m，梁支撐立桿的橫距(跨度方向) l=0.5米，立桿的步距 h=1.8米。其余同上。采用的鋼管類型為483.5。（一）模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 241.40.5=16.800kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2 = 0.350.25(21.4+0.23、5)/0.5=0.578kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與傾倒混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值 P1 = (3+1)0.50.25=0.500kN均布荷載 q =1.216.800+1.20.578=20.854 kN/m集中荷載 P =1.40.500=0.700 kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W =25.001.801.80/6=13.50cm3；I =25.001.801.801.80/12=12.15cm4；計算簡圖根據施工手冊P51頁表2-12三等跨梁內力和撓度系數，經過計算得到從左到右各支座力分別為N1=1.341KN N2=4.233KN 24、N3=4.233KN N4=1.341KN 最大彎矩 M = 最大變形 V = 0.1mm2、抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值 f =0.06710001000/(100013.50)=4.96N/mm2面板的抗彎強度設計值 f，取30N/mm2；由于面板的抗彎強度 f f,所以滿足要求!3、撓度計算面板最大撓度計算值 v = 0.1mm面板的最大撓度小于167/250,滿足要求!（二）梁底支撐木方的計算1.梁底木方計算按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q =4.233/0.25=16.932kN/m 最大彎矩 最大剪力25、 Q=0.60.2516.932=2.540kN 最大支座力 N=1.10.2516.932=4.656kN木方的面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 10.005.005.00/6=41.67cm3；I = 10.005.005.005.00/12=104.17cm4；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.1061000000/(41.671000)=2.54N/mm2木方的抗彎計算強度小于17N/mm2,滿足要求。(2)木方撓度計算最大變形 v 0.67716.932250.00250.00250.00250.00/(10010000104.1710000)=0.043mm由于木方26、的最大撓度小于250.00/250,所以滿足要求。（三）梁底支撐鋼管計算1. 梁底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。支撐鋼管計算簡圖經過連續梁的計算得到最大彎矩 Mmax 最大變形 vmax=1.477mm 最大支座力 Qmax=5.574kN抗彎計算強度 f=-0.9841000000/5080=-193.70N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求。支撐鋼管的最大撓度小于600/150與10mm,滿足要求2.梁底支撐縱向鋼管計算縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。支撐鋼管27、計算簡圖根據施工手冊P51頁表2-12三等跨梁內力和撓度系數，經過連續梁的計算得到最大彎矩 Mmax=0.488kN.m最大變形 vmax=0.319mm最大支座力 Qmax=11.984kN抗彎計算強度 f=0.4881000000/5080=96.06N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求。支撐鋼管的最大撓度小于500/150與10mm,滿足要求。（四）扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力28、，R=11.984kN單扣件抗滑承載力不滿足要求，采用雙扣件！（五）立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式 =12.96*1000/0.353*4.89*100=75.1N/mm2。 f205N/mm2,滿足要求!橫桿的最大支座反力 N1=11.984kN (已經包括組合系數1.4)，腳手架鋼管的自重 N2 = 1.20.1296.3=0.975kN，N = 11.984+0.975=12.96kN由長細比 l0/i=139 查表得：0.353；施工手冊P197表5-18i =1.58(cm) 施工手冊P197表5-17A =4.89(cm2) 施工手冊P197表5-17W =5.08 (cm329、) 施工手冊P197表5-17f = 205.00；施工手冊P197表5-19由公式計算 l0 =h +2a=1800+2*200=2200mm模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件。五、模板支撐體系搭設本工程1-3層2-6/A-B和4-6/A-C軸梁板高度為10.4米，3-5層4-6/A-D軸梁板高度為8.4米，6-9層4-6/B-C軸梁板高度為12.6米，屬于高架支模施工，且梁跨度為16米，為預應力梁。砼布料機布置在2-6/A-B和4-6/A-D軸范圍以外梁板上，板底支撐桿加密1倍。模板搭設：模板采用18厚膠合板，支撐體系采用50*100木方，48*3.5鋼管組成滿堂腳手架，承重立桿30、橫向間距為1米，縱向間距為1米。500900和500950預應力梁底加設一道立桿，間距1米；5001400預應力梁底加設一道立桿，間距0.5米；架高1.8m。木方間距按25cm施工。1、滿搭支撐架體系布置滿搭支撐架由立桿、水平桿、剪刀撐以及連接它們的扣件組成。立桿、水平桿、剪刀撐均采用483.5普通焊接鋼管，鋼管長度宜46m。扣件采用直角扣件、旋轉扣件、對接扣件，滿搭支撐架立桿搭設平面圖見附圖1、2、3，梁板模板支撐立面圖見附圖4。2、立桿立桿從地面起開始布置，具體布置見滿堂支撐架立桿搭設平面圖附圖1、2、3。3、水平桿首先在滿搭支撐架底部距離地面200mm處縱橫設一道掃地桿，然后按縱橫兩個方31、向布置水平桿，水平桿步距為1800mm，水平桿與立桿用扣件連接牢固。1-1剖面圖見附圖8。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，主梁底部和板底部的縱向或橫向水平桿及找平桿與立桿用雙扣件連接，增加抗滑移能力。4、剪刀撐剪刀撐在垂直于砼主梁的截面方向布置，剪刀撐與水平面夾角應控制在4560之間，剪刀撐間距2米排距為8m。平行于主梁的截面，剪刀撐應按構造進行布置。見附圖5-7。5、加密桿1.4米高預應力梁在梁中間增加一道加密桿，間距0.5米，0.9米高預應力梁在梁中間增加一道加密桿，間距1.0米，1-1剖面圖見附圖8。6、安全圍護在滿搭支撐架5.5m高度處滿掛一層兜網，兜網要掛設牢固。7、材質要求滿搭支撐架32、立桿對接及立桿與水平桿、剪刀撐連接必須牢固、可靠，不得使用嚴懲銹蝕變形、斷裂、脫焊的鋼管與扣件。六、主要項目施工技術措施1.模板支架的構造要求：a.梁板模板高支撐架根據設計要求采用單立桿；b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。2.立桿步距的設計：a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多；3.整體性構造層的設計：a.當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設33、置整體性單或雙水平加強層；b.單水平加強層可以每4-6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數要大于水平框格總數的1/3；c.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。4.剪刀撐的設計：a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔8m設置。5.頂部支撐點的設計：a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。34、6.支撐架搭設的要求：a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的；7.施工使用的要求：a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。d.砼布料機盡量不要35、放在高支模架外，如必須放在高支模架上，需根據計算加固模板架子。8、各處模板安裝允許偏差，如下表：序號項 目允許偏差（）1軸線位移52底模上表面標高53柱、墻、梁截面尺寸+4 -54層高垂直度5m65m85相鄰兩板表面高低差26表面平整度59、模板的拆除：1）拆模的時間應按同條件養護的混凝土試塊強度來確定，其標準為：（1）跨度大于8m的板、梁，混凝土的強度須達到100%。（2）跨度小于8m的板、梁，混凝土的強度須達到75%。（3）懸臂構件混凝土的強度須達到100%。 （4）墻側模的拆除，其混凝土的強度應在其表面及棱角不致因拆模而受損傷時，方可拆除。2）拆除側墻模板時，應先分塊或分段拆除其支撐、卡36、具及連接件，然后拆除模板。如模板與混凝土粘結較緊，可用木槌敲擊模板使之松動，然后拉下，不得亂砸。3）拆下的模板、配件等，嚴禁拋扔，要有專人接應傳遞，按指定的地點堆放，并做到及時清理、維修和涂刷好隔離劑，以備待用。4)本工程模板架子較高，除混凝土的強度必須達到100%外，還必須保證同時有兩層模板架（卸荷）不拆除。5）模板架拆除時應先拆除上層架子，后拆除下層架子，嚴禁從下而上拆除。七、技術質量保證措施1、質量保證措施、細部處理方法1）拉通線全過程監控，支模安裝后全面檢查糾正，澆筑砼時隨時校正。2)所有模板側向應平整以保證拼縫緊密，模板薄厚應一致，若相差大的應加墊片，施工中發現板縫過大應貼膠帶紙。337、）保護模板的拆模方法-安裝時最后在邊角處安裝小塊三角形或長方形模板。如一個開間鋪2塊大模板，中間可有意鋪1條小模，拆模用鐵撬先拆出這個小模，然后用木楔楔入，使模板與砼表面脫離，再用鐵撬撬模。拆墻模板時應先用木楔先楔入，使模板與砼表面脫離，再用鐵撬撬模。2、技術交底制度1）工程開工前，項目部技術部門根據設計文件、圖紙向施工管理人員進行工程內容交底。3）現場施工管理人員向專業班長、組員進行工程結構、工藝標準、技術標準、安全生產全員交底。4）交底制度以書面交底為主，交底資料必須詳細準確、直觀、符合施工規范和工藝細則要求，并經第二人復核確認無誤后，方可交付使用，交底資料應妥善保存備查。3、質量、技術管38、理制度1）由技術部門根據設計文件、圖紙編制施工組織設計方案，突出本工程的難點、特殊部位，制定專項技術措施。2）對于特殊工種人員一定要持有特殊工種操作證書，并經定期審核合格，方可上崗作業。3）在施工過程中，繼續進行施工方案優化工作，以求得施工方案的先進、科學和成熟。施工過程中，工序細節的優化隨時可能有，通過不斷優化施工方案，提高施工管理人員的技術管理水平和作業組員的操作水平，從而保證工程質量的提高。4）按配板設計循序拼裝，以保證模板系統的整體穩定。預埋件與預留孔洞必須位置準確，安設牢固。5）模板體系安裝好后，必須滿足設計要求的幾何尺寸，且具有足夠的強度，剛度和穩定性。6）與混凝土接觸的模板面涂隔39、離劑。7）模板安裝好后表面要平整，接縫不至于漏漿，對于過大的接縫要用膠紙粘貼。8）拆模時，側模在混凝土強度能保證構件不變形、棱角完整時，方可拆除。拆模板后，在樓面堆荷較多的部位，應在適當位置板底加回頭頂。八、安全生產保證措施模板安裝必須按模板的施工設計方案進行，嚴禁任意變動；模板及其支撐系統在安裝過程中，必須設置臨時固定設施，嚴防傾覆；安裝模板應按工序進行，當模板沒有固定前，不得進行下一道工序作業，禁止利用拉桿、支撐攀登上落；泵送砼時要確保模板和支撐有足夠的強度、剛度和穩定性，在模板設計是根據泵送砼對模板側壓力大的特點，對模板進行計算。布料設備不得碰撞或直接擱置在模板上，手動布料桿下的模板和支40、架應進行加固。澆筑砼時應派專人看護模板，如發現模板傾斜、位移、局部鼓脹時，應及時采取措施。模板上架設的電線和使用的電動工具，應采用36伏的低壓電源或采取其他有效的安全措施。登高作業時，各種配件應放在工具箱或工具袋中，嚴禁放在模板或腳手架上；各種工具應系掛在操作人員身上或放在工具袋，不得掉落。裝拆模板時，上下應有人接應，隨拆隨運轉，并應把活動部件固定牢靠，嚴禁堆放在腳手板上和拋擲。必須采用穩固的登高工具，高度超過3.5米時，必須搭設腳手架。裝拆施工時，除操作人員外，下面不得站人。高處作業時，操作人員應掛上安全帶。安裝墻、柱模板時，應隨時支撐固定，防止傾覆。高層建筑施工時，應有防雷措施。拆模板，應經施工技術人員按試塊強度檢查，確認混凝土已達到拆模強度時，且必須經施工負責人同意，方可拆除。操作時應按順序分段進行，不允許讓模板方料自由落下，嚴禁猛撬落和拉倒；拆除模板前，應將下方一切預留洞口及建筑物周圍用木板或安全網作防護圍蔽，防止模板方料墜落傷人；完工后，不得留下松動和懸掛的模板方料等，拆下的模板方料應及時運送到指定地點集中堆放穩妥。