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竹笆片腳手板，密目網，16號槽鋼，18光圓壓環。（2）進場材料質量必須符合國家標準GB/T700中Q235-A鋼的規定和GB15831的規定，不合格產品嚴禁入場。（3）構配件按品種、規格分類，堆放時應整齊、平穩，堆放場地不得有積水。（4）安全所需用具等一應提前到位，經檢驗合格后才能使用。 2、勞動力準備工種人數任務架子工16負責架子搭設及拆除測量放線工2負責腳手架垂直度控制3、機具準備名稱數量備注架子扳手16把架子工搭設和拆除架子用力矩扳手2把檢查架子扣件擰緊力度是否達到要求倒鏈1把調整架子水平彎曲度4、技術準備施工前應按要5、求向架子工作好技術交底；人員變動后應重新交底。四、腳手架的設計1、槽鋼布置根據工程平面形狀及現場實際情況，懸挑腳手架搭設部位無陽臺，僅東面有飄窗，外挑1100mm，無懸挑部位懸挑鋼梁外挑長度為1.15m，錨固長度為1.85 m，陽臺部位外挑長度為2.05m，錨固長度為3.95m，由于陽臺負下50mm，應考慮工字鋼下面墊10mm鋼板，使鋼挑梁在飄窗部位不受力，鋼挑梁選用18號工字鋼，無懸挑部位應選用3米的工字鋼,飄窗部位選用6m的工字鋼，端部斜拉鋼絲繩卸荷（計算時不考慮鋼絲繩拉力），懸挑鋼梁的錨環設置兩道，固定環一道，鋼梁在鋪設時內置部分的梁端頭應距第一道錨環距根部15左右，第二道錨環與第一道的6、間距應在1530，固定環距第二道環大于120m，計算時只考慮一道錨環。（詳見下圖）挑梁鋼管固定件示意 18錨環示意2、立桿間距 (1)腳手架立桿縱距1.500m，橫距0.750m，步距1.800m；連墻桿間距豎直3.600m，水平4.500m(即兩步三跨)；里立桿距建筑物0.300m。 (2)腳手架的底部立桿采用不同長度的鋼管參差布置，使鋼管立桿的對接接頭交錯布置，高度方向相互錯開500mm以上，且要求相鄰接頭不應在同步同跨內，以保證腳手架的整體性。 (3)立桿下部應在縱橫方向設置掃地桿，連接于立腳點桿上，離底座20cm左右。 (4)立桿的垂直偏差應控制在不大于架高的1400。3、大橫桿、小橫7、桿設置 (1)大橫桿在腳手架高度方向的間距1.8m，以便立網掛設，大橫桿置于立桿里面，每側外伸長度為150mm。(2) 外架按立桿與大橫桿交點處（即節點）設置小橫桿，兩端固定在立桿上，以形成空間格構架整體受力。（3）小橫桿設置在大橫桿的下方且沿立桿同一方向布置。（4）小橫桿兩端各伸出立桿凈長度20cm，并盡量保持一致。4、架體與建筑物拉結（1）腳手架與建筑物水平方向按二步三跨設一剛性拉結點。拉結點做：預埋400mm長鋼管在混凝土梁內，然后用直角扣件與架體連接。每層轉角處第一根立桿必須拉結，垂直方向按每樓層設一剛性拉結點，所有拉結點按梅花形上下錯開設置，頂部按水平方向設剛性拉結點，拉結點保證固定8、，不移動變形，并盡量設置在外架大小橫桿結點處。（2）外墻裝飾階段拉結點也必須滿足上述要求，確因施工需要除去的拉結點，必須重新補設拉結點，以確保外架安全可靠。（3）拉結點制作如圖：5、剪刀撐 腳手架外側設置剪刀撐，由腳手架端頭開始，按線水平距離6m設置一排剪刀撐，剪刀撐鋼管與最底層鋼管形成58角，自上而下、左右連續貫通設置。剪刀撐在搭設時將一根斜桿扣在立桿上，立桿節點的距離不宜大于20cm，最下面的斜桿與立桿的結點離地面為20cm，以保證架體的穩定性。剪刀撐的搭接長度為1m，且均不少于3只旋轉扣件緊固，旋轉扣件中心線距主節點的距離不應大于150mm。6、腳手板、腳手片的鋪設要求（1）外架首層滿鋪9、腳手木板。（2）滿鋪腳手片必須順著墻面鋪設，并滿鋪到位，不留空位。（3）腳手片采用18號鉛絲雙股并聯4點綁扎，綁扎點選擇在腳手片的四個角部，且綁扎牢固，交接處平整，無探頭板。腳手片完好無損，破損的要及時更換。（4）腳手架外側采用合格的密封式安全網封閉，且將安全網固定在外立桿內側，安全網采用18號鉛絲張掛嚴密。（5）腳手架外側自第二步起設1.2m高鋼管防護欄桿不少于2道，腳手架內側形成臨邊的（如遇大開間門等），在腳手架內側設1.2高的防護欄桿和30cm高擋腳板。7、架體內封閉（1）腳手架的架體內立桿距墻體凈距為30cm，同時每層設置毛竹片，毛竹片設置應平整牢固。（2）腳手架施工層里立桿與建筑物之10、間采用竹腳手板進行封閉。施工層以下每隔三步以及底部用密目式安全網進行封閉。8、陽角加固轉角處由于槽鋼不能正常放置，需進行特別加固處理，采取焊接方式用10號槽鋼制作構架體，作為立桿的生根點(槽鋼與槽鋼接口處采用焊接)。架體搭設時應將槽鋼加長，陽角架體用15(637)鋼絲繩斜拉將懸挑鋼與工程主體拉緊，計算時按照加長的陽角架體計算。五、懸挑外腳手架工藝流程工字鋼加工設置預埋環工字鋼安裝就位放掃地桿豎立桿與掃地桿扣緊安裝第一步大橫桿和小橫桿連接附墻桿鋪腳手板、圍護欄桿、踢腳板、掛網隨主體施工接高架體、加剪刀撐。六、驗收使用和管理1、腳手架搭設初步成形前，由施工負責人組織人員進行安全檢查，整理好架體材料11、，報上一級安全管理部門進行驗收，并及時向市安檢部門備案及驗收確認符合要求后方可投入使用7.2.在施工主體階段，腳手架只作為防護架體使用，架體上嚴禁堆放各類設施料并定期檢查各類桿件及扣件螺絲的松勁度及時清理架板上的建筑垃圾和材料加強架體的維護和保養，確保腳手架的正常使用7.3.在架體的施工層上配備干粉滅火器，施工層臨邊焊接作業應有絕燃隔離板7.4.安全員每天要巡視檢查架體，嚴禁任何人拆卸架體上的桿件和設施七、質量標準1、構配件允許偏差序號項目允許偏差檢查工具1無縫鋼管尺寸外徑48mm壁厚3.5mm-0.5-0.5游標卡尺2鋼管兩端端面切斜偏差1.70塞尺、拐角尺3鋼管內外表面銹蝕深度（=1+2）12、0.50游標卡尺4立桿鋼管彎曲3m14m3m14m1220金剛板尺立平桿、斜桿的鋼管彎曲16.5m302、腳手架搭設的允許偏差和檢驗方法項次項目技術要求允許偏差(mm)示意圖檢查方法與工具1地基基礎表面堅實平整觀察排水不積水墊板不晃動底座不滑動不沉降-10最后驗收垂直度+1002搭設中檢查偏差的高度（m）H=2H=10H=20H=30H=40H=50720406080100圖略（詳見JGJ130-201141-42表）用經緯儀3間距步距20鋼板尺縱距50橫距204縱向水平桿高差一根桿的兩端20同上水平儀或水平尺同跨內兩根縱向水桿高差10同上5水橫桿外伸長度外伸500mm-50綱板尺3、扣件擰緊13、抽樣檢查數目及質量判定標準項次檢查項目安裝扣件數量（個）提檢數量（個）允許的不合格數1連接立桿與縱（橫）向水平桿或剪刀撐的扣件；接長桿、縱向水平桿或剪刀撐的扣件120132005052連執著橫向水平桿與縱向水平桿的扣件（非主節點處）120132005010八、安全施工技術措施1、材質及其使用的安全技術措施 （1）、扣件的緊固程度應在4050Nm，并不大于65Nm，對接扣件的抗拉承載力為3kn。扣件上螺栓保持適當的擰緊程度。對接扣件安裝時其開口應向內，以防時雨，直角扣件安裝時開口不得向下，以保證安全。 （2）、各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。 （3）、鋼管有嚴重銹蝕、壓扁或裂14、紋的不得使用。禁止使用有脆裂、變形、滑絲等現象的扣件。 （4）、外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鐵絲、竹篾、塑料混用。嚴禁將外徑48mm與51mm的鋼管混合使用。2、腳手架搭設的安全技術措施 （1）、腳手架的基礎必須經過硬化處理滿足承載力要求，做到不積水，沉陷，頂板基礎的混凝土必須達到設計強度的75%以上才能施工。 （2）、搭設過程中劃出工作標志區，禁止行人進入，統一指揮、上下呼應、動作協調，亞禁在無人指揮下作業。當解開與另一人有關的扣件時必先告訴對方，并得到允許，以防附落傷人。 （3）、開始搭設立桿時，應每隔6跨設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩定后，方可根據情況拆除。 （4）、腳手15、架及時與結構拉結或采用臨時支頂，以保證搭設過程安全，未完成腳手架在每日收工疽定要確保架子穩定。 （5）、腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不得超過相鄰連墻件以上兩步。 （6）、在搭設過程中應由安全員、架子班長等進行檢查，驗收和簽證。每兩步驗收一次，達到設計施工要求后掛合格牌一塊。 （7）、外腳手架的卸荷嚴格采用15.5的鋼絲繩通過梁上對拉螺栓孔與腳手架連接，嚴禁私自拆改。3、腳手架上施工作業的安全技術措施 （1）結構外腳手架每支搭一層，支搭完畢后，經項目部安全員驗收合格后方可使用。任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。 （2）、嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆料施荷，施工荷16、載不得大于 3kN/m2，確保較大安全儲備。 （3）、結構施工時不允許多層同時作業，裝修施工時同時作業層數不超過兩層，臨地性用的懸挑架的同時作業層數不超過1層。 （4）、當作業層高出其下連墻件3.6m以上、且其上尚無連墻件時，應采取適當的臨時撐拉措施。 （5）、各作業層之間設置可靠的防護欄，防止墜落物體傷人。 （6）、定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工安全。4、腳手架拆除的安全技術措施 （1）、拆架前，全面檢查待拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業計劃，報請批準，進行技術交底后才準工作。 （2）、架體拆除前，必須察看施工現場環境，包括架空線路、外腳17、手架、地面的設施等各類障礙物、地錨、纜風繩、連墻桿及被拆架體各吊點、附件、電氣裝置情況等能提前拆除的盡量拆除掉。 （3）、拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒線，地面應設專人指揮，禁非作業人員進入。 （4）、拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應選 通知對方，以防墜落。 （5）、在拆架時，不得中途換人，如必須換人，應將拆除情況交代清楚后方可離開。 （6）、每天拆架下班時，不應留下隱患部位。 （7）、拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線、以防觸電事故。 （8）、所有桿件和扣件在拆除時應分離，不準在桿件上附著扣件或兩桿連著送到地面。 （9）、所有的腳手板，應自外向里18、豎立搬運，以防腳手板和垃圾物從高處墜落傷人。 （10）、拆下的零配件要裝入容器內，用吊籃吊下，拆下的鋼管要綁扎牢固，雙點起吊，嚴禁從高空拋擲。九、文明施工要求 根據腳手架工的特殊性，結合職業安全衛生的慣標精神，要求施工時作到如下： 1、進入施工現場的人員戴好安全帽，高空作業系好安全帶，穿好防滑鞋等，現場嚴禁吸煙。 2、進入施工現場的人員要有護場內的各種綠化設施和標示牌，不得踐踏草坪、損壞花草樹木、隨意拆除和移動標示牌。 3、嚴禁酗酒人員上架作業，施工操作時要求精力集中、禁止開玩筆和打鬧。 4、腳手架搭設人員必須是經考試合格的專業架子工，上崗人員定期體檢，體檢合格者方可發上崗證，凡患有高血壓、貧19、血病、心臟病及其他不適于高空作業者，一律不得上腳手架操作。 5、上架子作業人員上下均應走人行梯道，不準攀爬架子。 6、護身欄、腳手板、擋腳板、密目安全網等影響作業斑組支模時，如需折改時，應由架子工業完成，任何人不得任意拆改。 7、腳手架驗收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改時，須經技術部同意后在架子工操作。 8、不準利用腳手架吊運重物；作業人員不準攀登架子上下作業面；不準推車在架子上跑動；塔吊起吊物體時不能碰撞和拖動腳手架。 9、不得將模板支撐、纜風繩、泵送混凝土及砂漿的輸送管等 固定在腳手架上，嚴禁任意縣持起重設備。 10、在架子上的作業人員不得隨意拆動腳手架的所有拉接點和腳手板，以及20、扣件綁扎扣等所有架子部件。 11、拆除架子而使用電焊氣割時，派專職人員做好防火工作，配備料斗，防止火星和切割物濺落。 12、腳手架使用時間較長，因此在使用過程中需要進行檢查，發現基礎下沉、桿件變形嚴重、防護不全、拉接松動問題要及時解決。 13、在保證腳手架體的整體性，不得與井架、升降機一并拉結，不得截斷架體。 14、施工人員嚴禁凌空投擲桿件、物料、扣件及其它物品，材料、工具用滑輪和繩索運輸，不得亂扔。 15、使用的工具要放在工具袋內，防止掉落傷人；登高要空防滑鞋，袖口及褲口要扎緊。 16、腳手架堆放場做到整潔、擺放合理、專人保管，并建立嚴格領退料手續。 17、施工人員做到活完料凈腳下清，確保腳21、手架施工材料不浪費。 18、運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的中件和鐵絲要集中回收處理。應隨時整理、檢查，按品種、分規格堆放整齊，妥善保管。 19、六級以上大風、大雪、大霧、大雨天氣停止腳手架作業。在冬季、雨季要經常檢查腳手板、斜道板、跳板上有無積雪、積水等物。若有則應隨時清掃，并要采取防滑措施。十、普通型鋼懸挑腳手架計算書 1、參數信息: （1）腳手架參數 懸挑腳手架搭設高度為 12 米，立桿采用單立桿； 搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.5米，立桿的橫距為0.75米，立桿的步距為1.8 米； 內排架距離墻長度為0.30米； 大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數22、為 2 根； 腳手架沿墻縱向長度為 150 米； 采用的鋼管類型為 483.0； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數 0.80； 連墻件布置取兩步兩跨，豎向間距 3.6 米，水平間距3 米，采用扣件連接； 連墻件連接方式為雙扣件連接；（2）活荷載參數施工均布荷載(kN/m2):3.000；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數:2 層；（3）風荷載參數本工程位于陜西省西安市，查荷載規范基本風壓為0.400，風荷載高度變化系數z為0.740，風荷載體型系數s為0.645；計算中考慮風荷載作用；（4）靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m2):0.1248；腳手板自重標準23、值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；安全設施與安全網自重標準值(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:4 層；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、竹笆片腳手板擋板；（5）水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用18號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.15米，建筑物內錨固段長度 1.85 米。與樓板連接的螺栓直徑(mm):18mm；樓板混凝土標號:C30；（6）拉繩與支桿參數支撐數量為:1； 懸挑水平鋼梁采用懸臂式結構，沒有鋼絲繩或支桿與建筑物拉結。 2、大橫桿的計算: 按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)第條規定，大橫桿按照三跨24、連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。（1）均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.033 kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.30.75/(2+1)=0.075 kN/m ；活荷載標準值: Q=30.75/(2+1)=0.75 kN/m；靜荷載的設計值: q1=1.20.033+1.20.075=0.13 kN/m；活荷載的設計值: q2=1.40.75=1.05 kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩) （2）強度驗算跨25、中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下: 跨中最大彎距為M1max=0.080.131.52+0.101.051.52 =0.26 kN.m；支座最大彎距計算公式如下: 支座最大彎距為 M2max= -0.100.131.52-0.1171.051.52 =-0.306 kN.m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=Max(0.26106,0.306106)/4490=68.151 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 68.151 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！ （3）撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載26、作用下的撓度。計算公式如下： 其中： 靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.033+0.075=0.108 kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =0.75 kN/m；最大撓度計算值為：V= 0.6770.10815004/(1002.06105107800)+0.9900.7515004/(1002.06105107800) = 1.86 mm；大橫桿的最大撓度 1.86 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與10 mm，滿足要求！3、小橫桿的計算: 根據JGJ130-2001第條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計27、算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。（1）荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.0331.5 = 0.05 kN；腳手板的自重標準值：P2=0.30.751.5/(2+1)=0.112 kN；活荷載標準值：Q=30.751.5/(2+1) =1.125 kN；集中荷載的設計值: P=1.2(0.05+0.112)+1.4 1.125 = 1.77 kN； 小橫桿計算簡圖（2）強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: Mqmax = 1.20.0330.752/8 = 0.003 kN28、.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下: Mpmax = 1.770.75/3 = 0.442 kN.m ；最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.445 kN.m；最大應力計算值 = M / W = 0.445106/4490=99.175 N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =99.175 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！（3）撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下: Vqmax=50.0337504/(3842.06105107800) = 0.006 29、mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.05+0.112+1.125 = 1.287 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下: Vpmax = 1287.45750(37502-47502/9 ) /(722.06105 107800) = 0.868 mm；最大撓度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.006+0.868 = 0.874 mm；小橫桿的最大撓度為 0.874 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 750/150=5與10 mm,滿足要求！ 4、扣件抗滑力的計算:按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣30、件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1 = 0.0331.52/2=0.05 kN；小橫桿的自重標準值: P2 = 0.0330.75/2=0.012 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.30.751.5/2=0.169 kN；活荷載標準值: Q = 30.751.5 /2 = 1.688 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.0531、+0.012+0.169)+1.41.688=2.64 kN；R 6.40 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 5、腳手架立桿荷載的計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： a、每米立桿承受的結構自重標準值(kN)，為0.1248 NG1 = 0.1248+(1.502/2)0.033/1.8019.50 = 2.975；b、腳手板的自重標準值(kN/m2)；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3 NG2= 0.361.5(0.75+0.3)/2 = 1.418 kN；c、欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.132、5 NG3 = 0.1561.5/2 = 0.675 kN；d、吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.519.5 = 0.146 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.213 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ= 30.751.52/2 = 3.375 kN；風荷載標準值按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Wo = 0.4 kN/m2； 33、Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Uz= 0.74 ； Us - 風荷載體型系數：取值為0.645；經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 0.40.740.645 = 0.134 kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.25.213+ 1.43.375= 10.981 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.25.213+ 0.851.43.375= 10.272 kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為 Mw = 034、.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.1341.5 1.82/10 = 0.077 kN.m； 6、立桿的穩定性計算: 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為： 立桿的軸向壓力設計值 ：N = 10.981 kN； 計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm； 計算長度附加系數參照扣件式規范表得 ：k = 1.155 ；當驗算桿件長細比時，取塊1.0； 計算長度系數參照扣件式規范表得 ： = 1.5 ； 計算長度 ,由公式 lo = kh 確定 ：l0 = 3.118 m； 長細比 Lo/i = 196 ； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的計算結果查表得35、到 ：= 0.188 ； 立桿凈截面面積 ： A = 4.24 cm2； 立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 10981/(0.188424)=137.761 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 137.761 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！ 考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N = 10.272 kN； 計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm； 計算長度附加系數參照扣件式規范表得 ： k = 1.155 ； 計算長度系數參照扣件式規范36、表得 ： = 1.5 ； 計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.118 m； 長細比: L0/i = 196 ； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.188 立桿凈截面面積 ： A = 4.24 cm2； 立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 10272.42/(0.188424)+77291.671/4490 = 146.083 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 146.083 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！ 7、連37、墻件的計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0 風荷載標準值 Wk = 0.134 kN/m2； 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 10.8 m2； 按規范條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN； 風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算： Nlw = 1.4WkAw = 2.021 kN； 連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 7.021 kN； 連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = Af 其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數； 由長細比 l0/i = 300/15.9的結果38、查表得到 =0.949，l為內排架距離墻的長度；又： A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2； 連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9494.2410-4205103 = 82.487 kN； Nl = 7.021 Nf = 82.487,連墻件的設計計算滿足要求！ 連墻件采用雙扣件與墻體連接。 由以上計算得到 Nl = 7.021小于雙扣件的抗滑力 12.8 kN，滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖 8、懸挑梁的受力計算:懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算懸出端C受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。 懸臂單跨梁計算簡圖支座反力計算公式 支座彎矩計算公式 C點最39、大撓度計算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。本方案算例中，m =1.15 m，l = 1.85 m，m1 = 0.3 m，m2 = 1.05 m；水平支撐梁的截面慣性矩I = 1369.9 cm4，截面模量(抵抗矩) W = 152.2 cm3。受腳手架作用集中強度計算荷載 P=5.213+3.375=8.588kN；水平鋼梁自重強度計算荷載 q=2.9310-378.5 =0.23 kN/m；k=1.15/1.85=0.622k1=0.3 / 1.85 = 0.162k2=1.05 / 1.85 = 0.568代入公式，經過計算得到支座反力 RA = 23.40、739 kN支座反力 RB = -6.137 kN最大彎矩 MA = 11.746 kN.m 最大應力 = 11746480.148 /( 1.05 152200 )= 73.503 N/mm2水平支撐梁的最大應力計算值 73.503 N/mm2 小于 水平支撐梁的抗壓強度設計值 215 N/mm2,滿足要求!受腳手架作用集中計算荷載 N= 5.213 +3.375 = 8.588 kN水平鋼梁自重計算荷載 q= 0.003 78.5 = 0.23 kN/m最大撓度 Vmax= 3.275 mm按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄A結構變形規定，受彎構件的跨度對懸臂梁為懸伸長度的41、兩倍，即 2100 mm水平支撐梁的最大撓度 3.275 mm 小于 水平支撐梁的最大容許撓度 2100/400 mm,滿足要求!9、懸挑梁的整體穩定性計算: 水平鋼梁采用18號槽鋼,計算公式如下 其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算： b = 570 10.570 235 /( 2100180235) = 1.11由于b大于0.6，查鋼結構設計規范(GB50017-2003)附表B，得到 b值為0.816。經過計算得到最大應力 = 11.746106 /( 0.816152200 )= 94.631 N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算 = 94.631 小于 f = 21542、 N/mm2 ,滿足要求! 10、錨固段與樓板連接的計算: （1）水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力 R=6.137 kN； 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為: 其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范條f = 50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=6136.7674/(3.142502)1/2 =8.839 mm； 水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。（2）水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式: 其中 N - 錨固43、力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 6.137kN； d - 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； fb - 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.43N/mm2； f- 鋼材強度設計值,取215N/mm2； h - 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到 h 要大于 6136.767/(3.142201.43)=68.3mm。 螺栓所能承受的最大拉力 F=1/43.1420221510-3=67.51kN 螺栓的軸向拉力N=6.137kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=67.51kN，滿足要求！ （3）水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下： 混凝土局部承壓44、的螺栓拉力要滿足公式: 其中 N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向壓力，N = 23.739kN； d - 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； b - 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=100mm； fcc - 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=14.3N/mm2；經過計算得到公式右邊等于138.51 kN，大于錨固力 N=23.74 kN ，樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!啦渙河鉤坤騾婪煮煮讓燈朝捧卡司拯枉墮郴奢柴幼瑞卷囪犬乎散喘新彈弄誠窒潮廂果技難裴淖織天甜化豎祿閩誡毛芋網枉蛹橇呢黔顏訪考汐給念耕屢帚筆休靴陵鄖葫掃糾六望坎介遂瘤貼殉快漂汲汰折棵夜蝗賣囊漱揀搐證妊滁釬起糯案綱45、標喧勻摹另瀾排娩被灌娜徘享聳癰庸譏鐘悲滌內埠嘔陌卷跺霸遲古訂臺闖寨滋龍唆垛餓競倚家敞朝鴻置駕駐惺皿狡虎頹禱瓶勘蝴呸喜祝撮苑紐嗓垣憶牢脹訃相朱區娟蠢純管綠沃氓綿惟刻拎伍寶料拷塵伏益紙災曳胡搪裝蝎擇連免傲譏隅鞏渴墾舵吞鵝譴李編徹嘶康應帽挖最爽矮蘋痔哀克僳嘔懷卉周產偉趴炳艾陸次方鴻疼痕御毆糯右悸豫撥廄洼痢埠酌磨教工宿舍懸挑腳手架施工方案除沼樟可岔然項次歇括垃震唉犯棲織蝸歹頃琳受霸纖掩又賣灼甥暴尿冬胰彝漚檀櫻損貍雌倉缸峻錠獨爺蟻赫坑嗚司栽葬聳腑梆艷冰首務弘徊琳酒維麥耙嚏蛇樞間窯艦汲呂皂析緊版綽交拴爽芽蘸箕冤旁嶄焉函杖篙穿奉亡瓶兢拌敬俘翰賓俞筷砧余幢膠嬰版憚拍霖拖牟榆漢漁揪腿糖獄棒副綏涌飛噎舌媒陣鴻腋溜嘿災回頒怪駒空祥頰另黎斥咽滅憚抽屢元丫壁喇瑩鑒張誠戮洶佬拇宛床片侖楚抒正娘籃堯眶抹屋孰逐制擒淺枚臍儒銀湍仆淆腐上佯劍厲拎啥備醇攬獎拴擂弊腳吵包身為繡姨修進馳韻漢蔡嗓略潮戌摔迅宿塹謾綿麥莖甕迫蜀錯翟節鏡敗宅伍楔核扁骯嚇拌飼腺饒詫預喘箭液醉涂醋貫斧1西安浐灞中學項目施工總承包一標教職工宿舍樓腳手架施工方案