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1、盾構機組裝、拆解安全專項施工方案盾構機組裝、拆解安全專項施工方案目錄CONTENTS1.編制依據及原則 2.工程概況 3.施工計劃 4.施工工藝技術 5.施工安全保證措施 6.勞動計劃 7.計算書及相關圖紙盾構機組裝、拆解安全專項施工方案1.11.1相關圖紙資料相關圖紙資料1.21.2主要規范、規程、標準主要規范、規程、標準序號圖紙名稱日 期類別1濟南市軌道交通R3線一期工程施工圖設計濟南新東站灘頭站區間隧道2016.4設計圖2濟南市軌道交通R3線一期工程施工圖設計裴家營站濟南新東站區間隧道2016.4設計圖序號名 稱編 號實施日期1建筑機械使用安全技術規程JGJ 33-20122012-112、-012建筑施工起重吊裝安全技術規范JGJ 276-20122012-06-013鋼筋焊接及驗收規范JGJ 18-20122012-08-014建筑施工安全檢查標準JGJ 59-20112012-07-015工程測量規范GB 50026-20072008-05-016建筑地基基礎工程施工質量驗收規范GB 50202-20022002-05-017混凝土結構工程施工質量驗收規范GB 50204-20152015-09-018 起重機鋼絲繩保養、維護、安裝、檢驗和報廢GB/T 5972-20092010-07-01一、編制依據及原則一、編制依據及原則1.21.2主要規范、規程、標準主要規范、規程、3、標準1.31.3主要法律法規主要法律法規（1）危險性較大的分部分項工程安全管理辦法（建質200987號）；（2）濟南市房屋建筑及軌道交通工程安全專項施工方案編制審查與專家論證實施辦法（濟建發201618號）。（3）建筑起重機械安全監督管理規定（建設部令 第166號）。9起重機械安全規程GB6067.1-20102011-06-0110工程建設安裝工程起重施工規范HG20201-20002001-06-0111施工現場臨時用電安全技術規范JGJ 46-20052005-07-0112建筑施工高處作業安全技術規范JGJ 80-20162016-12-0113一般起重用D形和弓形鍛造卸扣GB/T 24、5854-20102011-06-0114重要用途鋼絲繩GB 8918-20062006-09-0115優質碳素結構鋼GB/T 699-20152016-11-0116建筑地基基礎設計規范GB 50007-20112012-08-0117履帶起重機安全規程JG5055-19941995-07-0118履帶起重機安全操作規程DL/T5248-20102010-10-0119粗直徑鋼絲繩GB/T20067-20062006-10-011.41.4其它其它（1）已批準的施工組織設計；（2）龍門吊安拆專項施工方案；（3）施工現場總平面布置圖；（4）施工現場實際情況；（5）我單位現有的技術水平、施工管理5、水平和機械設備配套能力；（6）建筑施工手冊第五版、起重吊裝常用數據手冊。（7）SCC2500A履帶吊使用說明書。1.5 1.5 編制原則編制原則（1）嚴格執行施工過程中涉及的相關法律、法規、規范、規程和標準；（2）確保實現計劃要求的工期、質量、安全、環境保護、文明施工等各方面的目標；（3）結合工程情況，應用新技術成果，使施工方案具有技術先進、方案可靠、經濟合理的特點；（4）施工方案編制盡可能做到總體施工部署和分項工程施工相結合，重點項目和一般項目相結合，使施工組織設計具有重點突出、內容全面、思路清晰的特點。（5）針對施工特點，科學安排、合理組織、嚴格管理、精心施工，以減少對周圍環境及居民正常生6、活的影響；（6）以成熟的施工技術及先進的設備和施工工藝，確保施工安全和工程質量。二、工程概況二、工程概況本區間為濟南軌道交通R3線一期土建工程施工六標段的裴家營站濟南新東站灘頭站盾構區間，區間單線總長為3031.909m，區間總長6085.983m。濟南新東站灘頭站區間上方為道路和農田，其中農田比例為95%。區間隧道平面上自灘頭站出發向西南推進，區間最小半徑為700m曲線段。沿線下穿DN1600鑄鐵原水管、DN100銅質供電管、DN508鋼質天然氣管等，下穿濟青高速公路。裴家營站濟南新東站區間上方為廠房和農田，其中農田比例為85%。區間最小半徑為2500m的曲線段，區間下穿濟南鋼鐵集團新事業有7、限公司第一生產基地廠房群、DN400球墨鑄鐵給水綜合管。項目總平面圖2.12.1、工程簡介、工程簡介土壓平衡式盾構在結構上包括刀盤、盾體、人艙、螺旋輸送機、管片安裝機、管片輸送器、皮帶機和后配套拖車等；在功能上包括開挖系統、主驅動系統、推進系統、出碴系統、注漿系統、油脂系統、液壓系統、電氣控制系統、激光導向系統及通風、供水、供電系統等。2.22.2、盾構機概況、盾構機概況序號名稱尺寸重量1刀盤6680160045t2盾構機前體66502500110t3盾構機中體6640273098t4盾構機盾尾6630370035 t5拼裝機（帶行走梁）48004600450019.02t6螺旋輸送機12008、01640115023.1t7橋架140004700350015t8后配套車架1100004800330026t9后配套車架2120004800330033.478t10后配套車架3105004800330018t11后配套車架4120004800330022.561t盾構部件盾構部件參數參數列表列表濟南新東站灘頭站區間始發井位于灘頭站基坑內最西端，盾構機吊裝主要作業場地設置于始發井西端頭圓圈區域，臨時道路位于基坑四周采用厚250mmC25混凝土加鋼筋和鋼筋網片鋪設。盾體下井履帶吊與基坑側壁保持0.81米的安全距離，根據計算，盾體距離履帶吊吊點的最大距離為7.6m，因此，吊裝前盾（110t）、9、中盾（98t）的工作幅度為9米。2.3吊裝作業場地條件吊裝作業場地條件濟南新東站接收吊機占位圖濟南新東站二次始發吊機占位圖裴家營站基坑采用放坡開挖比例為1:0.75，坡頂至冠梁邊的距離大約為2.5m。因此，在吊裝作業前，需要將放坡的位置回填并壓實，然后再澆筑250mm厚C25混凝土加鋼筋和鋼筋網片鋪設硬化回填地面。濟南新東站北側接收井和南側始發井均需要進行地面硬化。根據履帶吊的工作半徑、盾構機大件尺寸和始發井的位置關系，需要在灘頭站始發井的冠梁上植筋，擋土墻底部與冠梁植筋連接并澆筑C30混凝土，澆筑800mm厚的擋土墻。吊裝時，履帶吊一側履帶停至擋土墻上，保證履帶吊吊裝作業順利完成，擋土墻及主10、體結構受力計算詳見7.4。始發井/接收井位置開口大小（mm）井深（mm）吊裝范圍內管線架空線備注灘頭站西段頭左線90731250013910無無灘頭站西段頭右線94641250013910無無濟南新東站北端頭左線1565075009630無無濟南新東站北端頭右線1565075009630無無濟南新東站南端頭左線11000750012300無無濟南新東站南端頭右線11000750012300無無裴家營站北端頭左線79001190017650無無裴家營站北端頭右線85001190017650無無2.5工程特點、重點、難點分析及應對措施工程特點、重點、難點分析及應對措施1、工程特點工程特點盾構機吊裝11、屬于大型設備吊裝，本次盾構機吊裝施工存在吊裝部件多；吊裝部件體積大、重量大，吊裝要求高；部件組裝連接精度要求高，同時受吊裝場地小的限制的特點。因此對起吊設備的起重能力和吊裝人員的素質要求高，為了保證施工順利進行，故需要在設備吊裝前，預先布置好現場，做好吊裝準備工作，并及時對吊裝人員進行交底培訓。2、工程的重點工程的重點1）吊車的選擇根據施工現場的施工條件，灘頭站和裴家營站整個吊裝施工作業空間僅限于始發井端頭位置，結合盾構機設備的最大重量，設備吊裝高度以及位置，起重機械的性能，綜合考慮使用1臺250t履帶吊。濟南新東站始發井端隧道距離地面5.8m，濟南新東站接收井端隧道距離地面6.4m，為了防止12、盾構機吊裝作業對隧道管片產生影響，選擇1臺250t履帶吊和1臺130t汽車吊（性能參數見附表1），并且吊車站位選在基坑外側。2）吊裝地面的加固吊裝地面采用高壓旋噴注漿加固，提高土體的自穩性和承載力，并在履帶吊下面鋪設3cm鋼板，確保盾構機吊裝的施工安全。3、工程的難點工程的難點1）前盾的吊裝與翻身盾構機前盾重110T，是盾構機最大重量的部件，在吊裝前需要進行鋼絲繩、履帶吊主臂工作半徑受力的計算，確保滿足吊裝要求。2）螺旋機拆解、出井和下井及組裝螺旋機長度達到12m，重23.1T，井口長12.5m，因此吊裝過程中要調整螺旋機的姿態，確保螺旋機能夠順利吊出。3 施工計劃施工計劃3.1施工部署施工部13、署本工程合計4次盾構機下井吊裝作業和4次盾構機出井吊裝作業，盾構機吊裝下井順序：4#臺車3#臺車2#臺車1#臺車橋架螺旋輸送機中盾前盾拼裝機螺旋機安裝盾尾刀盤。盾構機拆卸吊裝順序：刀盤出井螺旋輸送機拆分盾尾拼裝機前盾中盾螺旋輸送機出井橋架1#臺車2#臺車3#臺車4#臺車。3.2施工進度計劃施工進度計劃灘頭站始發吊裝時間濟南新東站接收吊裝時間濟南新東站始發吊裝時間裴家營站接收吊裝時間左線2017.10.302018.4.22018.5.12018.6.11右線2017.11.152018.5.152018.8.12018.9.30序號部件名稱所需時間（天）備注1中盾12前盾13刀盤14拼裝機1514、盾尾15螺旋輸送機17盾構機后配套臺車4整體始發盾構機下井/出井吊裝作業工期計劃表3.3材料與設備供應計劃材料與設備供應計劃名稱型號規格單位數量大、小棘輪扳手1/2英寸、1英寸把各2敲擊梅花扳手各種規格套2敲擊大扳手各種規格套2內六角扳手英制套2內六角扳手十件套套2內六角扳手各種規格套2開口扳手42mm、42mm套各2梅花扳手42mm、42mm套各2套筒、重型套筒套各2管鉗200、300、450、600等把各2鏈條管子鉗A型300、B型900把各2手拉葫蘆3T、5T、10T、15T、20T個各2液壓扳手套1撬棍條6鐵錘5Kg、2Kg個各3橡皮錘個2銅棒個2電工工具套2測量、監測儀器套2信號所需15、要的對講機個12引導繩根6枕木25cm25cm4m塊50木板30cm5cm4m塊30方木10cm10cm4m塊50交流電焊機配備足夠長的焊把線臺4液壓千斤頂10T、50T、100T個各2液壓泵站臺1氧氣、乙炔割具套2空壓機臺2活動人梯架1利用盾構機出廠時設計的吊耳進行吊裝作業。刀盤前盾中盾盾尾為了保證盾構機吊裝、拆解安全，對盾構機吊耳進行無損檢測，檢測結果符合級標準要求。吊耳吊耳檢測檢測報告報告名稱型號規格數量備注吊車SCC2500A1主機板車50T6拉配重、盾構機部件等卡環17T6用于吊裝臺車及其他部件卡扣55T6用于吊裝盾體、刀盤麻繩30m晃繩，摘繩扣半圓厚皮管若干尖銳處保護倒鏈10T2配16、合螺旋機、拼裝機組裝與解體扁擔1防止繩索直接勒電機、液壓管拖車120T5盾體、臺車運輸鋼絲繩637FC，76-長6米4吊裝前盾、中盾鋼絲繩637FC，38-長12米4吊裝尾盾、臺車吊裝器具參數表吊裝器具參數表3.3.2吊裝器具計劃吊裝器具計劃 1、本次吊裝根據盾體重量、場地環境主吊機選用三一公司的SCC2500A型履帶吊，其履帶長度9.134m，整機寬度7.681m，吊裝時主臂長度19.5m，吊裝時主臂長度20m，7m固定副臂工況。主鉤和副鉤滿足盾構機部件的翻轉作業。吊車結構尺寸圖250t履帶吊車工況表2、吊裝繩索的計算吊裝繩索的計算盾構機單件重量最大是前盾110t，選用直徑76mm的鋼絲繩（17、壓制套頭）。P=kG/(nsin)=1.1110/(4sin60)=34.9(t)繩索選用637+1，76，抗拉強度為170kg/mm，單根使用，繩索破斷拉力為326.53t，安全系數=326.53/34.9=9.35，大于吊裝規范要求的8倍安全系數，滿足吊裝安全要求。吊裝螺旋機、后配套車架（車架2最重為34t），選用直徑38mm的鋼絲繩（壓制套頭）。P=kG/(nsin)=1.133.5/(4sin60)=10.6(t)繩索選用637+1，38，抗拉強度為170kg/mm，單根使用，繩索破斷拉力為91t，安全系數91/10.6=8.58，大于吊裝規范要求的8倍安全系數，滿足吊裝安全要求其它機18、具使用前需認真檢查，符合規范安全要求的才可投入使用，否則禁止進場。3.卡環選用卡環選用本次主要部件的盾體和刀盤全部使用55t卸扣，吊裝臺車和其它部件使用17t卡環。盾構機吊裝卸扣的選用按吊裝前盾計算，前盾重110t，采用四個吊點，每吊點為27.5t，卡環的安全負荷為55t，大于27.5t；后配套車架2重34t，采用四個吊點，每吊點為8.5t，卡環的安全負荷為17t，大于8.5t，滿足施工要求。4 施工工藝技術施工工藝技術4.1吊裝工藝技術吊裝工藝技術SCC2500A履帶吊站位在始發井西側端頭處，盾體下井履帶吊與基坑側壁保持0.81米的安全距離，根據計算，盾體距離履帶吊吊點的最大距離為7.6m。19、吊裝前盾（110t）、中盾（98t）的工作幅度為9米，使用主臂，額定起重量150.1t，吊裝盾尾、拼裝機、后配套臺車等的半徑為12米，使用副臂，額定起重量103t。序號名稱數量單件重量（t）幅度（米）額定載重量（t）額定系數（%）備注1刀盤1459150.129.982中盾1989150.165.293前盾11109150.173.294盾尾235166752.245拼裝機119.02128821.616螺旋輸送機123.1128826.257橋架115128817.0581號臺車126128829.5592號臺車133.478128838.05103號臺車118128820.45114號臺車20、122.561128825.641、試吊試吊進行正式起吊前需進行試吊作業。按圖所示安裝吊繩，起吊機身離地200mm試吊，懸停5分鐘，檢查繩扣、地面、起重機完好無異常后，之后繼續吊裝。2、翻轉、翻轉在吊裝下井前中盾、前盾、刀盤、尾盾須先進行翻轉，然后吊裝下井。SCC2500A履帶吊具有獨立翻轉能力（如圖4.13所示），用4根主繩索與盾體外的4個吊耳連接，2根副鉤繩索與盾體內側兩個吊耳連接，主鉤副鉤同時起升，離開地面200mm時，主鉤以0.5米/分起鉤，副鉤以0.5米/分落鉤，保持均勻速度，盾體翻身過程中始終與地面保持200mm，直到機身完成90翻轉。3、臺車下井臺車下井用4根38mm鋼絲繩和4個21、17t的卡環與臺車的四個吊耳連接，在起吊時應該進行試吊，起吊后的臺車保持平穩，信號工指揮履帶吊司機進行轉臂、趴臂動作，將臺車移動到井口上方，緩慢落鉤，將臺車吊裝就位，用電瓶車拉到車站結構內相應位置。按照上述方法依次將4#、3#、2#和1#臺車吊裝及移動到相應位置，下降過程中用牽引繩控制其擺動，防止碰撞。4、螺旋輸送機下井螺旋輸送機下井用2根38mm鋼絲繩和2個17t的卡環將掛在螺旋輸送機的2個吊點上，將螺旋輸送機吊起，用牽引繩捆綁住螺旋輸送機，在下井過程中防止碰撞，下井位置到始發架上后，將螺旋機放置于預先準備的渣土車底盤上，然后用電瓶車將其運至車站結構內。5、中盾下井中盾下井在地面上預先安裝好22、推進油缸、鉸接油缸等相關部件。履帶吊主鉤用4根76mm的鋼絲繩和4個55t的卡環和盾體外側4個吊點連接，副鉤用2根56mm的鋼絲繩和2個55t卡環掛在中盾內側的2個吊點，捆綁牽引繩，在地面完成翻轉后，拆除副鉤。6、前盾下井前盾下井的方式與中盾相同。7、拼裝機下井履帶吊主鉤用4根38mm鋼絲繩和4個17t卡環與拼裝機的吊點連接，8、螺旋輸送機的安裝螺旋輸送機的安裝把螺旋輸送機推到起吊位置，螺旋輸送機與前盾連接的一端吊點使用1根38mm的鋼絲繩吊索、17t手拉葫蘆、1個17t卡環，另一端吊點使用1根38的鋼絲繩、1個17t卡環，吊點使用螺旋輸送機自帶吊耳，起吊螺旋機。9、盾尾下井盾尾下井履帶吊主鉤23、用4根38mm的鋼絲繩和4個17t的卡環和盾尾上4個吊點連接，副鉤用2根38mm的鋼絲繩和2個17t卡環掛在盾尾內側的2個吊點連接。10、刀盤下井刀盤下井吊裝前做好回轉接頭和刀具的安裝，牽引繩捆綁等準備工作。履帶吊主鉤用2根76mm的鋼絲繩和2個55t的卡環和刀盤上2個吊點連接，副鉤用2根55mm的鋼絲繩和2個55t卡環掛在刀盤內側的2個吊點。4.2解體工藝技術解體工藝技術4.2.1 解體工藝流程解體工藝流程1、刀盤出井刀盤出井履帶吊主鉤使用2根76mm的鋼絲繩和用2個55t卡環掛在刀盤的2個吊點上，稍微使鋼絲繩吊索拉緊吃緊，按照說明書要求對前盾和刀盤的拉伸預緊螺絲進行松懈，同時利用專用工具慢24、慢使刀盤和中盾分離，分離后進行刀盤試吊裝，副鉤使用2根56mm的鋼絲繩掛在刀盤內側進行翻身。2、移出螺旋輸送機移出螺旋輸送機履帶吊使用2根38m鋼絲繩和2個17t的卡環與螺旋輸送機盾尾的吊耳連接，稍微使鋼絲繩拉緊吃勁，按照要求對螺旋輸送機法蘭和前盾法蘭的拉伸預緊螺栓進行松解，履帶吊通過變幅、起吊動作并配合倒鏈，將螺旋輸送機移除盾體，平穩放置在井底平板車上并回退至車站內。3、盾尾吊裝出井盾尾吊裝出井履帶吊用4根38mm鋼絲繩鋼和4個17t的卡環與盾尾四個吊點連接，稍微使鋼絲繩吊索拉緊吃勁，按照要求對盾尾與中盾的拉伸預緊螺絲進行松解，同時使用千斤頂使尾盾和中盾分離，分離后進行試吊。副鉤通過2根3825、mm鋼絲繩帶2個17t卡環掛在盾尾內側吊點進行盾體翻身。4、拼裝機吊裝出井拼裝機吊裝出井用4根38mm鋼絲繩與拼裝機上的吊點連接，稍微使鋼絲繩吊索拉緊吃勁，按照要求對拼裝機與中盾的拉伸預緊螺栓進行松解，分離后，進行試吊，確保拼裝機與盾體其它部件沒有任何干涉后開始慢速起吊。5、前盾吊裝出井前盾吊裝出井履帶吊主鉤用4根76mm的鋼絲繩及4個55t的卡環掛在前盾的4個吊耳上，前盾出井后，副鉤用2根56mm的鋼絲繩和2個55t卡環掛在前盾外側的2個吊點進行翻身。6、中盾吊裝出井中盾吊裝出井履帶吊主鉤用4根76mm的鋼絲繩及4個55t的卡環掛在中盾的4個吊耳上，并進行試吊，履帶吊勻速起吊，牽引繩空中調整26、姿態，吊出接收井后，副鉤用2根56mm的鋼絲繩和2個55t卡環掛在中盾內側的吊點后，進行翻身。7、螺旋輸送機的吊裝出井螺旋輸送機的吊裝出井將平板車上的螺旋輸送機運到接收井中，履帶吊主鉤和副鉤分別用1根38mm鋼絲繩和17t卡環連接螺旋輸送機的2個吊點。8、臺車吊裝出井臺車吊裝出井14#臺車用電瓶車送進接收井。履帶吊主鉤用4個38mm的鋼絲繩和4個17t卡環掛在臺車的4個吊點上進行試吊，確保臺車與周邊沒有任何干涉后開始慢速起吊，牽引繩在空中調整姿態，履帶吊勻速起吊將臺車依次吊裝出井。9、雙機抬吊、雙機抬吊吊裝吊裝由于在濟南新東站接收井和始發井位置，250t履帶吊站位在基坑的側面，履帶吊無法單獨完27、成吊裝，因此需要130t的汽車起重機配合吊裝，將盾構機刀盤、盾體翻轉吊裝。另外，由于橋架、螺旋輸送機和后配套臺車2和4長度超長（橋架長14m，螺旋輸送機和臺車長12m，井口長11m），因此需要在濟南新東站二次始發井處，采用履帶吊和汽車吊雙機抬吊。4.3風險源保護技術措施風險源保護技術措施根據始發井和接收井周邊的地層條件和現場施工作業場地條件，結合我單位施工經驗，其中灘頭站和濟南新東站盾構始發井端頭和濟南新東站和裴家營站盾構接收端井頭均采用雙重管高壓旋噴注漿法加固，加固范圍內無不明管線。旋噴樁設計樁徑800mm550mm梅花形布置，始發端頭加固范圍為盾構隧道及其四周上下左右各3m范圍，加固寬度828、m，接收端頭加固范圍為盾構隧道及其四周上下左右各3m范圍，加固寬度9m。灘頭站盾構始發井灘頭站盾構始發井端頭加固圖端頭加固圖濟南新東站盾構接收井端頭加固圖濟南新東站盾構接收井端頭加固圖5.1組織保障措施組織保障措施5 施工安全保證措施施工安全保證措施5.2技術保證措施技術保證措施技術質量技術質量保證組織機構圖保證組織機構圖5.3安全保證措施安全保證措施應急響應程序應急響應程序1、緊急情況發生時，現場人員應積極采取應急自救措施，同時啟動施工現場應及救援預案，實施現場搶救，防止事故的擴大。2、緊急情況發生后，應急響應指揮部各成員按各自分工布置工作，進行現場搶救、道路疏通、現場維護情況通報工作。3、29、當有重傷人員出現時救援小組應撥打急救電話120呼叫醫療救援。其他部門應做好搶救配合工作。4、當發生重大安全事故時，事故單位或當事人必須將所發生的重大安全事故情況報告事故相關監管部門。5、當發生事故時，現場各方必須嚴格保護事故現場，并迅速采取必要措施，搶救人員和財產。因搶救傷員、防止事故擴大以及疏通交通等原因，需要移動現場物件時，必須做出標志、拍照、詳細記錄和繪制事故現場圖，并妥善保存現場重要痕跡、物證等。5.5應急救援預案應急救援預案序號材料名稱數量單位存放1移動電閘箱10個庫房2備用電纜1000米庫房3應急燈10臺庫房4木方6方現場5架子管1噸現場6擔架5副庫房7氧氣袋6個庫房8氧氣瓶4個庫30、房9止血帶5條庫房10急救醫藥箱2個庫房應急物資表應急物資表序號周邊資源聯系方式用途1歷城區消防大隊0531-88668552火災報警救援2氣象121氣象信息3查號臺114電話號碼查詢4急救中心999/120搶救5濟南市第三人民醫院85853111傷員救護6濟南鋼鐵集團總公司總醫院0531-88868744傷員救護7濟南市歷城區紅十字會醫院0531-82991035傷員救護8王舍人莊派出所0531-88983514 治安維護9濟南市排水管理服務中心0531-86015959報修10濟南市電信局2029544報修11歷城區交警大隊0531-88027666交通協調12濟南水務集團有限公司053131、-82612319報修13濟南市供電公司0531-88901754報修14項目經理匯報15甲方代表匯報16總監匯報醫療衛生保障醫院及周邊可用資源表醫療衛生保障醫院及周邊可用資源表施工施工現場現場到到濟濟南市第三人民醫院南市第三人民醫院應應急救援路急救援路線線5.6監測監控要求監測監控要求監測項目監測目的監測工具檢測頻率地面沉降監測地面沉降值，進行位移、數率綜合分析判斷，預測安全狀況。水準儀、銦鋼尺工作面距觀測斷面20m，12次/天；50m時，1次/2天；50m時1次/1周；基本穩定后1次/1月。端頭圍護結構傾斜監測圍護結構的傾斜，進行位移、數率綜合分析判斷，預測安全狀況，徠卡全站儀盾構吊裝過程32、中監測項目表盾構吊裝過程中監測項目表成立專業監測領導小組，由項目經理、項目總工程師、監測負責人和監測小組組成，從組織上保證監測的順利進行，使施工完全進入信息化控制中。監測組織機構圖5.7綠色施工綠色施工 綠色施工組織機構圖建立以項目經理為第一責任人、貫徹項目始終的綠色施工管理體系，體系涵蓋技術、生產、安全、商務、辦公室等所有部門。6 勞動計劃勞動計劃吊裝人員分工及具體職責序號姓名具體職責證書編號1徐力現場負責人C090710509000142葛海波信號工TS11000004316213陳會信號工TS11000004316234程金虎吊車司機TS11000002868345雷程吊車司機TS11033、0000286835吊裝工作人員計劃序號崗位人數備注1履帶吊司機22信號指揮人員23司索工44安裝拆卸工45電工16安全員17 計算書計算書7.1吊裝器具受力分析吊裝器具受力分析1、76mm鋼絲繩吊索及卡環受力分析與校核鋼絲繩吊索及卡環受力分析與校核以最重部分前盾為例。選用四根661+FC76鋼絲繩吊索與前盾四個吊耳連接。用四個55噸馬蹄形卡環與前盾四個吊耳連接。1、鋼絲繩的破斷拉力計算SP=Si式中SP鋼絲繩的破斷拉力,kN;Si鋼絲繩規格表中提供的鋼絲破斷拉力的總和,從表中查的661+FC76鋼絲繩公稱抗拉輕度為1770MPa時其鋼絲破斷拉力的總和為3640kN；鋼絲捻制不均折減系數,;對34、于661+FC鋼絲繩，=0.80。S=0.83640=2912kN2、鋼絲繩的許用拉力計算P=S/K式中P鋼絲繩的許用拉力（kN）;S鋼絲繩的破斷拉力（kN）;K鋼絲繩的安全系數，根據吊裝規范要求K取8。P=2912/8=364kN=36.4t3、鋼絲繩的實際受力計算F=G/(4sin)式中G前盾載荷為1101.1=121t吊索與被吊物的水平夾角，取60F=121/(40.866)=34.93tPF，76mm鋼絲繩滿足吊裝安全要求；鋼絲繩滿足吊裝安全要求；55tF，55t馬蹄型卡環滿足吊裝安全要求。馬蹄型卡環滿足吊裝安全要求。由于中盾其吊耳位置和前盾一樣，吊裝角度也一樣，因此使用661+FC鋼35、絲繩及55t馬蹄型卡環吊裝中盾同樣滿足要求。4、刀盤采用2根76mm鋼絲繩，則鋼絲繩的實際受力計算F=G/(2sin)式中G前盾載荷為451.1=49.5t吊索與被吊物的水平夾角，取60F=49.5/(20.866)=28.58tPF，76mm鋼絲繩滿足吊裝安全要求；55tF，55t馬蹄型卡環滿足吊裝安全要球。7.1.2 56mm鋼絲繩吊索及卡環受力分析與校核鋼絲繩吊索及卡環受力分析與校核7.1.3 38mm鋼絲繩吊索及卡環受力分析與校核鋼絲繩吊索及卡環受力分析與校核7.1.4 76mm和和56mm鋼絲繩及卡環翻身受力計算與校核鋼絲繩及卡環翻身受力計算與校核以最重部件前盾為例，在前盾翻身過程中36、，兩邊鋼絲繩吊索近似垂直狀態，均勻受力，76mm的鋼絲繩及55t卡環受力計算同7.1.1，滿足翻身要求。56mm鋼絲繩及55t卡環受力計算及校核如下：1、鋼絲繩的破斷拉力計算SP=Si式中SP鋼絲繩的破斷拉力,kN;Si鋼絲繩規格表中提供的鋼絲破斷拉力的總和,從表中查的637+FC56鋼絲繩公稱抗拉輕度為1770MPa時其鋼絲破斷拉力的總和為1980kN；鋼絲捻制不均折減系數,;對于637+FC鋼絲繩，=0.82。S=0.821980=1623.6kN2、鋼絲繩的許用拉力計算P=S/K式中P鋼絲繩的許用拉力（kN）;S鋼絲繩的破斷拉力（kN）;K鋼絲繩的安全系數，根據吊裝規范要求K取8。P=137、623.6/8=202.95kN=20.30t3、鋼絲繩的實際受力計算F=G/(4sin)式中G前盾載荷為（1101.11.1）=67t（考慮不均勻載荷及動荷載系數）吊索與被吊物的水平夾角，取60F=67/(40.866)=19.3tPF，56mm鋼絲繩滿足吊裝安全要求；因此前盾、中盾、刀盤采用76mm、56mm鋼絲繩及卡環滿足翻身吊裝安全要求。7.2吊耳的設置及受力計算吊耳的設置及受力計算通常板孔式吊耳的失效形式以吊耳板與設備本體的焊接強度不夠及板孔撕裂為多，易造成不安全因素。所以吊耳板孔的強度和焊縫強度是板孔式吊耳設計的最重要環節。吊耳板孔的強度計算，拉曼公式板孔校核表達式為：經計算=7338、.6Mpa145Mpa，所以吊耳滿足使用要求。吊耳處焊縫抗剪強度計算焊接材料為ER50-6，焊縫等級為全熔透一級，以達到焊縫與母材等強。經計算=36.7MPa=250MPa所以吊耳滿足使用要求。7.3地基承載力地基承載力下井時履帶吊主機重量110t，配重重量146t，整機重量自重為256t，地基承載力按照最重構件前盾110t計算，若起吊110t重物地基承載力能夠滿足要求，則其余構件均滿足吊裝要求。假設履帶吊的兩條履帶板均勻受力，反力最大值可按下列公式計算Rmax=（P+Q）K其中P為吊車自重；Q為最大構件重量；K為動載荷系數，取1.1。Rmax=（256+110）1.11000kg10N/kg39、=4026kN履帶下鋪設兩塊3cm厚鋼板，鋼板尺寸10m*2m，承載力面積S=1022=40m2履帶吊對場地的均布荷載為：P=Rmax/S=4026/40=100.65kPa根據履帶吊在吊裝時最不利工況下其對場地的荷載變化最大值為1.5，因此履帶吊在吊裝時最不利工況下對場地的最大荷載為100.651.5=151kPa。吊裝區域內地面采用C25混凝土厚度25cm硬化地面并加12鋼筋，通過本標段巖土工程勘察報告得知，基底持力土層為粉質粘土和粉土，通過查巖土工程勘察報告列表，土的重度19.2kN/m3，粘聚力為c=35kPa，內摩擦叫=12。根據太沙基極限承載力公式：Pu=1/2bNr+cNc+dN40、q地基土重度（kN/m3）;b基礎的寬度（m）；c地基土的粘聚力（kN/m3）;d基礎的深度（m）Nr、Nc、Nq地基承載力系數，與內摩擦角有關，通過查表分別取1.66、10.9、3.32。Pu=0.51.6619.24+10.935+3.3219.20.25=462kPa取安全系數k=2.5，因此地基承載力為fT=Pu/k=462/2.5=184.8151kPa。經計算吊裝區域滿足地基承載力要求。7.4擋土墻受力擋土墻受力已知擋土墻高900mm，厚800mm，擋土墻底部與冠梁植筋連接。鋼筋保護層為40mm，鋼筋直徑為22mm，間距300mm。取1m寬擋土墻為計算單位。履帶吊產生地面垂直荷載為41、151KPa，擋土墻背后土體產生的側壓力按照靜止土壓力計算1、擋土墻的穩定性擋土墻在側向力F，重力G和鋼筋拉力N作用下平衡，轉動軸在O點，受力圖見上圖。根據計算，擋土墻側向力由靜止土壓力產生：=30KPa，r=19.4KN/m3，h=0.9m。F=300.91=27KNG1=0.90.824=17.28KN（擋土墻自重）G2=1510.81=120.8KN（履帶吊在擋土墻上的重量）G=120.8+17.28=138.08KNN=（138.080.4-270.45）/0.76=56.7KN在1m的范圍內有3根鋼筋，每根鋼筋受力為18.9KN，鋼筋的拉應力為=18.91000/379.94=49.42、7MPa鋼筋允許應力值160MPa。因此擋土墻足夠承受吊裝產生的荷載。2、擋土墻所受剪切力 =27/（0.90.8）=37.5KPa，即使在不考慮配筋的情況下 也遠遠小于C30混凝土的抗剪強度。即擋土墻結構強度足夠承受吊裝產生的荷載。履帶吊履帶對地面的荷載可以按均布荷載考慮，根據朗肯理論，荷載向下傳遞時，其夾角為(45+/2)。吊裝區域地質情況自上而下依次為C25混凝土、粉土、粉質黏土、卵石，則傳遞夾角為45+12/2=51，當傳遞夾角51時，力作用在維護樁或地下連續墻上。假設圍護結構最不利的的受力狀態為，吊車荷載和土壓力完全作用到圍護結構上。土壓力主要由主動土壓力、靜止土壓力和被動土壓力三種43、狀態。按土壓力最大狀態被動土壓力計算，可知側墻所受最大負載為q=kP+p，其中k為土的側壓力系數，可近似按1計算，P為履帶吊對地最大荷載，p為被動土壓力荷載。履帶吊兩履帶的間距L=6.48m，則作用在維護結構的深度為H=6.48tan51=8m，則對應的被動土壓力為387kPa，P為履帶吊對地最大荷載151kPa，q1=387+151=538kPa。最下方土壓力為q2=151+1154.1=1305.1kPa灘頭站主體結構為C30鋼筋混凝土地連墻結構，按混凝土抗剪強度/抗壓強度為0.1計算，側墻的極限抗剪強度為：q1=0.130MPa=3000kPa。q q2q1，吊裝對主體結構沒有影響。3、主體結構的計算、主體結構的計算序號層號地層名稱重度（kN/m3）厚度h（m）被動土壓系數Kp被動土壓力11-1素填土19.40.5021.4213.8323-3粉土18.52.22.46100.1236-1粉質黏土19.40.51.7617.0747-1粉質黏土19.96.32.04255.7559-1粉質黏土19.741.7133.96610-4卵石20.723.69152.77710-1粉質粘土19.76.51.7217.69814-1粉質粘土19.47.71.76262.91合計1154.1地勘報告表匯報完畢THANKYOU！