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1、浙江某辦公大樓腳手架工程專項施工方案一、 編制依據1.建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ 1302011）；2.建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ 8091）；3.建筑施工工門式鋼管腳手架按群技術規范（JGJ 1282000）；4.鋼結構設計規范（GB 500172003）；5.建筑結構荷載規范（GB 500092001）；6.建筑地基基礎設計規范（GB 500072002）；7.建筑施工安全檢查標準（JGJ 5999）；8.建筑施工手冊第四版；9.建筑施工計算手冊；10.本工程施工圖紙和投標文件；11.本工程施工組織設計。二、工程概況本工程名稱為辦公大樓，由浙江建筑設計院設計，位2、于區街道，總建筑面積為13946.6，其中地上建筑面積為12285，地下室面積為1661.6。本工程總高度為49.65m,使用年限為50年，抗震等級為三級，抗震設防烈度為七度，屋面防水二級，各單體耐火等級為二級。本工程的地上層數為15層，地下層數為1層，結構形式為框架剪力墻形式，樁基礎，人防為核六級。本工程的建筑結構的安全等級為二級，建筑抗震設防類別為丙類，地基基礎設計等級為丙級，地下室防水二級，建筑物場地土類別為三類。三、施工部署(一)全防護領導小組安全生產、文明生產是企業生存與發展的前提條件，是達到“杜絕死亡、重傷及消防、機械事故，年輕傷事故頻率控制在5%以內”安全生產目標的必然保障，也是3、我項目部創建“浙江省安全文明工地”的根本要求。為此項目經理部成立以項目經理為組長的安全防護領導小組，其機構組成、人員編制及責任分工如下：組長： 蔡影影（項目經理）負責協調工作副組長：李俊威（技術部經理）技術總指導徐小佳（工程部經理）現場施工總指揮組員： 張樹勇（現場木工）現場施工協調徐燁（現場混凝土工）現場施工協調張勇（安全總監）現場施工質量總監督、質量驗收許霍華（安全員）現場施工指揮、質量檢查安吉（施工員)現場施工管理二）設計總體思路結合本工程結構形式、實際施工特點，本工程采用竹串片雙排腳手架，選用竹串片腳手板，鋼管48.3mm3.6mm。腳手架施工劃分為四個階段進行。從室外地坪（0.4504、）開始到六層樓地面板頂（16.700）為第一段搭設竹串片腳手架雙排單管落地腳手架，高度為17.15m；從六層樓地面板頂（16.700）開始到十二層樓地面板頂（36.200）為第二段搭設竹串片腳手架雙排單管懸挑腳手架，高度為19.5m；從十二層樓地面地面板頂（36.200）開始到機房層樓地面板頂（49.200）為第三段搭設竹串片腳手架雙排單管懸挑腳手架，高度為13m；從機房層樓地面板頂（49.200）到標高為60.600為第四段搭設竹串片腳手架雙排單管落地腳手架，高度為11.4m。外架立桿距離結構外沿或陽臺外沿0.3m，橫距為1.05m，縱距為1.5m，步距為1.5m。四、腳手架構造要求（一）立5、桿除雙排整體式落地腳手架下部12m采用雙立桿外，其余全部采用單立桿，立桿頂端高出結構欄桿至少1.5m。立桿接頭除頂層頂步外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接，立桿與大橫桿采用直角扣件連接。接頭交錯布置，兩個相鄰立柱接頭避免出現在同步同跨內，并且在高度方向至少錯開50；各接頭中心距主節點的距離不大于步距地1/3（本工程取60）。立桿在頂部搭接時，搭接長度不小于1m，必須等間距3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離不小于100。（二）大橫桿小橫桿置于大橫桿之下，立柱的內側，用直角扣件與立桿扣緊，采用至少6m且同一步大橫桿四周要交圈。大橫桿采用對接扣件連接，其接頭交錯布置，6、不在同步同跨內；相鄰接頭水平距離不小于50，各接頭距立桿距離不大于縱距的1/3（本工程不大于50），大橫桿在同一步架內縱向水平高差不超過全長的1/300（本工程不超過50），局部高差不超過5。（三）小橫桿每一立桿與大橫桿相交處（主節點）都必須設置一根小橫桿，并采用直角扣件扣緊在大橫桿上，該桿軸線偏離主節點不大于15。小橫桿間距與立桿縱距相同，且根據作業層腳手板搭設的需要，在兩立柱之間等距離設置1根小橫桿，最大間距不超過75。小橫桿伸出外排大橫桿邊緣距離不小于10，伸出里排大橫桿距離結構外邊緣15。上下層小橫桿在立桿處錯開布置，同層的相鄰小橫桿在立桿處相同布置。縱、橫向掃地桿縱向掃地桿采用直角扣7、件固定在距離底座上皮20的立桿上，橫向掃地桿則用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立柱上。對于立桿存在較大高低差時，掃地桿錯開，高處的縱向掃地桿向底處延長兩跨與立柱固定。（四）剪刀撐本工程雙排落地腳手架采用剪刀撐與橫向斜撐相結合的方式，隨立柱、縱橫向水平桿同步搭設，用通長剪刀撐沿架高連續布置，全部采用單桿通長剪刀撐。剪刀撐每6步4跨設置一道，斜桿與地面的夾角在4560之間（本工程全部在50左右）。斜桿相交點處于同一條直線上，并沿架高連續布置，剪刀撐的一根斜桿扣在立桿上，另一根扣在小橫桿伸出的端頭上，兩端分別用旋轉扣件固定，在其中間增加2-4個扣節點。所有固定點距主節點距離不大于15。最下端的剪8、刀撐的底部要插到墊板處。為保證剪刀撐的順直，同時充分考慮剪刀撐的安全作用，剪刀撐采用對接扣件連接(保證鋼管和對接扣件的質量和必要日常檢查)。本工程除在每一拐角處設置橫向斜撐外，中間每隔6跨設置一道。橫向斜撐在同一節間，由底至頂層呈之字形連續布置，斜桿采用通長桿件，使用旋轉扣件固定在與之相交的立桿或橫向水平桿的伸出端上。（五）腳手架立桿底座墊木平行于墻面放置，采用4000長硬木版。作業層腳手板為硬木板，厚度不小于5，寬度23-25，長度不小于3.5m的硬木板，兩端設直徑為4的鍍鋅鋼絲箍兩道。在作業層下部加設一道水平兜網，隨作業層上升，同時作業層不超過兩層。首層滿鋪一層腳手板，以上每隔6層也需要滿9、鋪一層腳手板，并設置安全網及防護欄桿。腳手板設置在三根橫向水平桿上，并在兩端8處用直徑14號鍍鋅鋼絲箍繞23圈固定。腳手板應平鋪、滿鋪、鋪穩，接縫處設兩根小橫桿，各桿距離接縫的距離均不大于15。靠墻一側的腳手板距離結構墻的距離不大于15。拐角處兩個方向的腳手板重疊放置，避免出現探頭及空擋現象。（六）連墻件連墻件采用剛性連接，垂直間距為3.6m，水平間距為4.5m。連墻件用483.5的鋼管，其與腳手架的連接采用直角扣件，連墻件通過預先埋設的50穿墻套管穿過結構外墻，在結構墻體內外各用一根通長架管鎖緊。連墻件中的連墻桿盡量呈水平設置，當不能水平設置時，與腳手架連接的一端應下斜連接，不得采用上斜連接10、；當腳手架暫時不能設置連墻件時可搭設拋撐，拋撐采用通長桿與腳手架可靠連接，與地面成4560夾角。（七）.防護措施腳手架滿掛全封閉密目安全網，密目網采用1.8m6.0m規格，用網繩綁扎在大橫桿外立桿內側。作業層安全網應高于平臺1.2m，并在作業層下部掛一道水平兜網，在架內高度3.0m左右設首層平網，往上每隔6步設隔層平網，施工層隨層設網。作業層腳手架立桿與6.0m和1.2m處設兩道防護欄桿，底部側面設18高的擋腳板。五、腳手架的搭設和拆除施工工藝（一）腳手架搭設工藝工藝流程：場地平整碎石土回填分層夯實定位，設置墊木排放縱向掃地桿豎立桿將縱向掃地桿與立桿扣接安裝橫向掃地桿安裝縱向水平桿安裝橫向水平11、桿安裝剪刀撐安裝連墻桿扎安全網作業層鋪腳手板和擋腳板。在建筑物四周用尺量出內、外排立桿離墻距離；分出立桿位置，用小竹片做好標記；準確放置墊木，不得有懸空。搭設首層架時，沿四周每框架格內設一道斜支撐，拐角處雙向增設，待連墻桿與框架柱可靠拉結后方可拆除。先立內排立桿，再立外排立桿。先立兩頭，再立中間，相互看齊后，立中間部分各立桿。內外排立桿連線與墻面垂直。立桿接長時，先接外排，后接內排。同一步縱向水平桿必須四周交圈。連墻桿和剪刀撐的設置不得滯后超過2個步距（3.66m）。其他組件搭設要求符合本施工方案“4 腳手架設計”的要求。（二）拆除施工工藝工藝流程： 安全網腳手板剪刀撐橫向水平桿縱向水平桿立桿12、由上而下，逐層拆除，不準分立面拆架或上下兩步同時進行拆除，一步一清，一桿一清，拆立桿時先抱住立桿，再拆開最后兩個扣件。拆縱向水平桿、剪刀撐時，先拆中間扣件，托住桿中間，再拆兩端扣件，所有連墻桿必須隨腳手架逐層拆除，禁止先拆整層或數層連墻桿。分施工段拆除時相差不大于2步當腳手架拆至下部最后一排時，應先搭臨時斜支撐，再拆連墻桿。六、腳手架質量通病及預防措施腳手架質量通病及防治對策腳手架質量通病類別防治對策腳手架用料方面所有腳手架材料應為合格品所有上架應用的材料都必須檢查各類材料配套使用回收材料加強保管構造做法方面嚴格執行腳手架技術操作規范，對目前無統一規范要求的腳手架參照有關規程（規定）執行，無參13、照要求時，應通過試驗確定構造做法搭設工藝方面練好基本功，掌握各項操作工藝異常環境方面針對環境條件制定搭設方案，特殊部位要特殊處理。對有可能產生特殊情況的部位事先作好預防性處理七、目標和驗收標準施工方案應說明驗收標準，可直接引用規范建筑施工安全檢查標準（JGJ59-99）和建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011版）。八、安全文明施工保證措施及應急預案（一）材質及其使用的安全技術措施1、扣件的緊固程度宜在4050N.m，并不大于65N.m, 對接扣件的抗拉承載力為3KN。對接扣件安裝時其開口應向內，以防進雨，直角扣件安裝時開口不得向下，以保證安全。2、各桿件端頭伸出扣件蓋板邊14、緣不小于100。3、鋼管有嚴重銹蝕、壓扁或裂紋的不得使用，禁止使用有脆裂、變形、絲滑等現象的扣件。4、外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鋼絲、竹篾、塑料混用。5、嚴禁將外徑48與51的鋼管混合使用。6、鋼管和扣件均要現場取樣送檢，合格后方可使用。（二）腳手架搭設的安全技術措施1、腳手架的基礎必須經過硬化處理滿足承載力要求，做到不積水、不沉陷，頂板基礎的混凝土必須達到設計強度的75%以上才能施工。2、搭設過程中劃出工作標志區，禁止行人進入，統一指揮、上下呼應、動作協調，嚴禁在無人指揮下作業。當解開與另一個有關的扣件時必須先告訴對方，并得到允許，以防墜落傷人。3、開始搭設立桿時應每隔6跨15、設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩定后，方可根據情況拆除。4、腳手架及時與結構拉結或采取臨時支頂，以保證搭設過程安全，未完成腳手架在每日收工前，一定要確保架子穩定。5、腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設的高度不得超過相鄰連墻件以上兩步。6、在搭設過程中應由安全員、架子班長等進行檢查、驗收和簽證。每兩步驗收一次，達到設計施工要求后掛合格牌。（三）腳手架上施工作業的安全技術措施1、結構外腳手架每支搭一層，支搭完畢后，經項目經理部安全員驗收合格后方可使用，任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。2、嚴格控制施工荷載，腳手板上不得集中堆放荷載，施工荷載不得大于3，確保較大安全儲備。3、結構施工16、時不允許三層同時作業，裝修施工時同時作業層數不超過兩層，臨時使用的懸挑腳手架同時作業層數不超過一層。4、當作業層高出其下連墻件3.1m以上，且其上尚無連墻件時應采取適當的臨時拋拉措施。5、各作業層之間設置可靠的防護欄桿，防止墜落物體傷人。6、定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工安全。（四）腳手架拆除的安全技術措施1、腳手架搭拆人員必須是經過考核的專業架子工，并持證上崗。連墻件應在位于其上的全部可拆桿件都拆除之后才能拆除。2、拆架前，全部檢查待拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業計劃，報請批準，進行技術交底后方可作拆除準備工作。3、架體拆除前，必須察看17、施工現場環境，包括架空線路、外腳手架、地面的設施等各類障礙物、地錨、攬風繩、連墻桿及被拆除架體各吊點、附件、電器裝置情況，凡能提前拆除的盡量拆除掉。4、拆除時應劃出作業區，周圍設繩綁圍欄或樹立警示標志，地面設專人圍護，禁止非作業人員進入。5、拆除時統一指揮、上下呼應、動作協調，當解開與另一人有關的扣件時必須先告訴對方并得到允許，以防墜落傷人。6、拆架時不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。7、每天拆架下班時，不應留下隱患部位。8、拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。9、在拆除過程中，凡松開連接的桿、配件應及時拆除運走，避免誤扶、誤靠已松脫的桿件。拆除的桿、配件嚴18、禁向下拋擲，應吊至地面，同時做好配合協調工作，禁止單人進行拆除較重桿等危險性作業。10、所有桿件和扣件在拆除時分離，不準在桿件上附著扣件或兩桿連著送至地面。11、所有的腳手板，應自外向內里豎立搬運，以防止腳手板和垃圾物從高處墜落傷人。12、拆除的零配件要裝入容器內，用吊籃吊下；拆下的鋼管要綁扎牢靠，雙點起吊，嚴禁從高空拋擲。13、六級風以上（含六級）時停止拆除腳手架施工。（五）應急預案1、為對腳手架工程施工中出現腳手架傾倒、跨架，人員高空墜落，落物傷人等事故后進行緊急處理，最大限度地保護職工生命和減少國家財產的損失，制訂本應急預案。2、腳手架工程整過施工階段及發生腳手架傾倒、跨架，人員高空墜落19、，落物傷人等事故時。3、項目經理應急指揮總指揮，全面負責應急指揮工作，有權采取一切可能手段，以控制和減少事故危害，授于相關人員相應的應急處理權。4、項目主管生產副經理事故現場指揮，督促有關部門和人員進行現場防護搶險工作，當項目經理不在現場時，擔任現場總指揮工作。5、 項目技術負責人 組織有關部門編制、修訂、評審應急預案，督促相關部門做好事故搶險過程記錄，組織相關部門、人員進行事故調查，并形成記錄。當項目經理、項目主管生產副經理不在時，擔任應急總指揮工作。6、技術部：負責編制、修訂、評審應急預案。7、質安部 協助技術部編制、修訂、評審應急預案，督促檢查相關部門落實應急準備工作。8、施工部 協助技20、術部編制、修訂、評審應急預案，組織進行應急預案的演習，并提出改進建議，發生事故時，組織搶險隊進行搶險、營救、減損防護工作。9、器材部 協助技術部進行應急預案的編制、修訂、評審，落實應急預案所需物資、設備的準備工作。10、綜合部 協助技術部編制、修訂、評審應急預案，落實應急物資及其它措施費的準備。11、搶險機構搶險組織機構搶險指揮中心設在項目經理辦公室。12、應急物資準備為了在腳手架工程施工中事故發生時能夠及時采取應對措施，平時準備下述物資，警戒隔離物資，警戒樁，警戒絨 存放地點，現場倉庫人員急救設備，急救箱，急救藥品，擔架存放地點，綜合部，減損防護物資，鋼管、安全網等，存放地點，現場倉庫。1321、技術資料藥品使用說明書、腳手架驗收記錄、應急預案及作業指導書。14、應急搶險隊應急搶險隊由項目部現場員工組成，平時進行搶險、急救方面的學習和培訓，當事故發生時即可投入應急搶險和救援工作。15、應急搶險程序減少應急預案風險的措施作業層跨地（樓）面高度2.5m時，在其外側邊緣必須設置擋護高度1.1m的欄桿和擋腳板，且欄桿間的凈空高度應05m，在外腳手架高空落物影響范圍內同時進行其他施工作業或有行人通過的腳手架，應采取外立面全封閉、半封閉以及搭設通道防護棚等適合的防護措施，挑腳手架、吊籃和懸掛腳手架的外側面應按防護需要采用立網圍護，上下腳手架的梯道、坡道、棧橋、斜梯、爬梯等均應設置扶手、欄桿或其他22、安全防護措施，并清除通道中的障礙，確保人員上下的安全，采用合理的施工方法，避免因操作不當而造成的事故。16、應急聯絡 險情發生后，事故現場第一目擊者迅速向應急指揮中心發出求救信號。求救的方式可以采用呼喊、口信、通訊工具等一切可能的方式，應急指揮中心接到險情信息后，立即作出下述應急反應，對內組織搶險隊，立即進行現場搶救工作，通過通訊工具，立即與外部機構聯絡，向相關的公安、醫院、消防、環保等部門聯絡，請求支援，應急聯絡單位、地址、電話。17、事故現場應急處理 警戒隔離：搶險隊員在事故現場周圍用警戒樁、警戒線帶等物資在現場設置警戒隔離區，非搶險隊員不得進入警戒區內，以防止發生連鎖事故，為更好地進行搶23、險救工作創造條件，人員疏散，搶險隊員將事故現場被困人員，及時組織轉移到安全地帶，并將現場非搶險隊人員轉移出事故現場。人員搶救，搶險隊員將受傷人員從事故現場解救出來，并進行現場急救處理。控制險情，搶險隊員使用預備的應急物資，對有進一步傾斜、倒塌發展趨勢的腳手架進行加固，以最大限度減少人員和財產損失，設置向導，在事故現場入口及進入現場的主要通道邊安排引導人員，以引導救險車輛、人員、物資等迅速準確地進入事故現場，記錄，事故發生后，由質安部有關人員對事故的發生、發展以及搶險救護等過程情況進行記錄，為事后的調查、分析提供資料。18、善后處理，現場搶險工作完成后，由項目部技術負責人組織項目部有關部門和人員24、，配合上級部門，對事故的發生、發展等方面的情況進行調查，形成相關的調查記錄。對事故中受傷人員應及時送醫院治療，直到傷愈后方可出院，并按有關要求支付受傷期間的誤工損失；對事故中不幸死亡人員應做好其家屬的思想工作，并按有關要求及時將賠償費用支付給其家屬。19、相關文件環境因素識別與評價程序危險源辯識、風險評價與風險控制程序應急預案與響應控制程序公司危險源、環境因素清單腳手架工程作業指導書（措施、方案）。20、要求，本應急預案經預演、修訂后形成正式文件，經項目經理批準后，傳達到相關部門和人員進行學習、執行。九、設計計算一、參數信息1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 19.5 m，立桿采用單立桿；搭設25、尺寸為：立桿的縱距為 1.5m，立桿的橫距為1.05m，立桿的步距為1.5 m；內排架距離墻長度為0.25 m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根；采用的鋼管類型為 483.5； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；連墻件布置取兩步三跨，豎向間距 3 m，水平間距4.5 m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數施工均布荷載(kN/m2):3.000；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數:2 層；3.風荷載參數本工程地處浙江杭州市，基本風壓0.45kN/m2；風荷載高度變化系數z，計算連墻件強度時取0.92，計算立桿穩定性時取0.74，風荷載體型系數s 為0.214；4.靜26、荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m):0.1394；腳手板自重標準值(kN/m2):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.140；安全設施與安全網自重標準值(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:13 層；腳手板類別:竹串片腳手板；欄桿擋板類別:竹串片腳手板擋板；5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用16a號槽鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.5m，建筑物內錨固段長度 2.3 m。錨固壓點螺栓直徑(mm):20.00；樓板混凝土標號:C35；6.拉繩與支桿參數 鋼絲繩安全系數為:6.000；鋼絲繩與墻距離為(m):3.300；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面27、鋼絲繩距離建筑物 1.2 m。 二、大橫桿的計算按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)第條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.038kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.351.05/(2+1)=0.122kN/m ；活荷載標準值: Q=31.05/(2+1)=1.05kN/m；靜荷載的設計值: q1=1.20.038+1.20.122=0.193kN/m；活荷載的設計值: q2=1.41.05=1.47kN/m； 28、圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下: M1max=0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大彎距為 M1max=0.080.1931.52+0.101.471.52 =0.366kNm；支座最大彎距計算公式如下: M2max=-0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大彎距為 M2max= -0.100.1931.52-0.1171.471.52 =-0.43kNm；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =Max(0.366106,29、0.43106)/5080=84.646N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 =84.646N/mm2 小于 大橫桿的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： max=(0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.038+0.122=0.161kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =1.05kN/m； 最大撓度計算值為：=0.6770.16115004/(1002.06105121900)+0.9901.0515004/(1002.06105121900)=30、2.315 mm；大橫桿的最大撓度 2.315 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與10 mm，滿足要求！ 三、小橫桿的計算根據JGJ130-2001第條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.0381.5=0.058kN；腳手板的自重標準值：P2=0.351.051.5/(2+1)=0.184kN；活荷載標準值：Q=31.051.5/(2+1) =1.575kN；集中荷載的設計值: P=1.2(0.058+031、.184)+1.4 1.575=2.495kN； 小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax=ql2/8Mqmax=1.20.0381.052/8=0.006kNm；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax=Pl/3Mpmax=2.4951.05/3=0.873kNm ；最大彎矩 M=Mqmax + Mpmax=0.879kNm；最大應力計算值 =M / W=0.879106/5080=173.124N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =173.124N/mm2 小于 小橫桿的抗彎強度設計值 232、05N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:qmax=5ql4/384EIqmax=50.03810504/(3842.06105121900)=0.024 mm ；大橫桿傳遞荷載 P=p1 + p2 + Q=0.058+0.184+1.575=1.816kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:pmax=Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax=1816.351050(310502-410502/9 ) /(722.06105121900)=2.972 33、mm；最大撓度和 =qmax + pmax=0.024+2.972=2.996 mm；小橫桿的最大撓度為 2.996 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1050/150=7與10 mm,滿足要求！ 四、扣件抗滑力的計算按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1=0.0381.534、2/2=0.058kN；小橫桿的自重標準值: P2=0.0381.05/2=0.02kN；腳手板的自重標準值: P3=0.351.051.5/2=0.276kN；活荷載標準值: Q=31.051.5 /2=2.363kN；荷載的設計值: R=1.2(0.058+0.02+0.276)+1.42.363=3.732kN；R 8.00kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！ 五、腳手架立桿荷載的計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1394kN/m NG1=0.1394+(1.502/2)0.038/1.5019.535、0=3.467kN；(2)腳手板的自重標準值；采用竹串片腳手板，標準值為0.35kN/m2 NG2= 0.35131.5(1.05+0.25)/2=4.436kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用竹串片腳手板擋板，標準值為0.14kN/m NG3=0.14131.5/2=1.365kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網:0.005kN/m2 NG4=0.0051.519.5=0.146kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=9.415kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ=31.36、051.52/2=4.725kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N=1.2 NG+0.851.4NQ=1.29.415+ 0.851.44.725= 16.92kN；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N=1.2NG+1.4NQ=1.29.415+1.44.725=17.913kN；六、立桿的穩定性計算風荷載標準值按照以下公式計算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：0=0.45kN/m2； z - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：z= 0.74； s -37、 風荷載體型系數：取值為0.214；經計算得到，風荷載標準值為: Wk=0.7 0.450.740.214=0.05kN/m2；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為: Mw=0.85 1.4WkLah2/10=0.85 1.40.051.51.52/10=0.02kNm；考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式=N/(A) + MW/W f立桿的軸心壓力設計值 ：N=16.920kN；不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式=N/(A) f立桿的軸心壓力設計值 ：N=N= 17.913kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i=1.58 cm；計算長度附加系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ138、30-2001)表得 ： k=1.155 ；計算長度系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表得 ：=1.5 ；計算長度 ,由公式 l0=kuh 確定：l0=2.599 m；長細比: L0/i=164 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.262立桿凈截面面積 ： A=4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W=5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205N/mm2；考慮風荷載時=16920.27/(0.262489)+20034.421/5080=136.012N/mm2；立桿穩定性計算 =136.012N/m39、m2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！不考慮風荷載時=17912.52/(0.262489)=139.813N/mm2；立桿穩定性計算 =139.813N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！七、連墻件的計算連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl=Nlw + N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算z0.92，s0.214，00.45，Wk=0.7zs0=0.7 0.920.2140.45=0.062kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw=13.5 m2；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范條連墻件約束腳手40、架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw=1.4WkAw=1.172kN；連墻件的軸向力設計值 Nl=Nlw + N0= 6.172kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf=Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l/i=250/15.8的結果查表得到 =0.958，l為內排架距離墻的長度； A=4.89 cm2；f=205N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf=0.9584.8910-4205103=96.035kN；Nl=6.172 Ru24.036kN。經計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。鋼絲拉41、繩(斜拉桿)的拉環強度計算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU的最大值進行計算作為拉環的拉力N，為N=RU=24.036kN鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環的強度計算公式為 =N/A f其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按混凝土結構設計規范10.9.8 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于50N/mm2；所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環最小直徑 D=(240364/(3.142502) 1/2 =17.5mm；實際拉環選用直徑D=18mm 的HPB235的鋼筋制作即可。十二、錨固段與樓板連接的計算1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下錨固深度計算公式: h N/dfb其中 N - 錨固42、力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N=0.146kN； d - 樓板螺栓的直徑，d=20mm； fb - 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.57N/mm2； f- 鋼材強度設計值,取215N/mm2； h - 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到 h 要大于 146/(3.142201.57)=1.48mm。螺栓所能承受的最大拉力 F=1/43.1420221510-3=67.51kN螺栓的軸向拉力N=0.146kN 小于螺栓所能承受的最大拉力F=67.51kN，滿足要求！2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式:N (b2-d2/4)fcc其中 N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向壓力，N=14.169kN； d - 樓板螺栓的直徑，d=20mm； b - 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=100mm； fcc - 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=16.7N/mm2；(b2-d2/4)fcc=(1002-3.142202/4)16.7/1000=161.754kNN=14.169kN經過計算得到公式右邊等于161.75kN，大于錨固力N=14.17kN，樓板混凝土局部承壓計算滿足要求！