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1、玲瓏泉鑫花園住宅小區（南區）一期6#7#8#懸挑腳手架專項施工方案 批準： 審核： 編制：2017-8-19第一節編制依據建筑施工手冊第四版 中國建筑工業出版社、鋼結構設計規范GB50017-2003 中國建筑工業出版社； 建筑結構荷載規范GB50009-2012中國建筑工業出版社； 建筑施工腳手架實用手冊（含垂直運輸設施）中國建筑工業出版社； 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011 中國建筑工業出版社； 混凝土結構設計規范GB50010-2012中國建筑工業出版社；建筑施工安全檢查標準JGJ59-2011中國建筑工業出版社。第二節 工程概況 玲瓏泉鑫花園住宅小區（南區）一2、期6#7#8#工程，位于羅峰路以西，泉山路以南，6#樓地下1層，地上24層，7#樓地下2層，地上11層，8#樓地下一層，地上18層。均為現澆鋼筋混凝土剪力墻結構，6#樓建筑面積12000.56，建筑高度72.5m；7#樓建筑面積7042.48，地上18層，建筑高度50.4m；8#樓建筑面積5012m，建筑高度60m。 本工程由山東玲瓏酒業有限公司建設，煙臺設計研究院有限公司設計，山東金都工程項目管理有限公司監理，招遠市金都建設有限公司組織施工。第三節 工程特點本工程為剪力墻結構、加氣混凝土填充墻結構。主樓標準層層高為2.9m。第四節 懸挑腳手架搭設方案 本工程考慮到施工工期、質量和安全要求，故3、在選擇方案時，應充分考慮以下幾點： 1、架體的結構設計，力求做到結構要安全可靠，造價經濟合理。 2、在規定的條件下和規定的使用期限內，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性。 3、選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用，便于保養維修。 4、結構選型時，力求做到受力明確，構造措施到位，升降搭拆方便，便于檢查驗收； 5、綜合以上幾點，腳手架的搭設，還必須符合檢查標準要求，要符合山東省招遠市文明標化工地的有關標準。6、結合以上腳手架設計原則，同時結合本工程的實際情況，綜合考慮了以往的施工經驗，現采取以下方式進行搭設：A：為了預防高墜事故和人員來往的安全，故在各懸挑層采用腳手板模板搭設封閉硬防護。并在入口4、處掛設安全警示牌。B:懸挑安裝方案：1) 懸挑梁采用16#工字鋼4.5m、6m（轉角處）長。4.5m長工字鋼外挑出建筑物1.5m，錨固端長為3.0m；轉角處及外挑最長部位為2.2m，錨固端長3.8m。2) 錨固環制作與設置：錨固件采用18直徑螺桿加工制作，錨固壓板采用8mm厚鐵板與螺桿連接接，錨固件在澆筑平臺混凝土之前預埋在平臺內，與模板用釘子固定。安裝工字鋼與錨固件用10*10鐵板壓板壓緊，不得留有空隙。每個懸挑部位分別設置不少于三道錨固環，第一道錨固壓點螺桿預埋在結構梁中，或第一道利用墻體預定木盒并用木楔加固在工字鋼的兩側和頂部，防止工字鋼側偏；第二道錨固壓點螺桿設置在工字鋼的末端200m5、m。第三錨固壓點距第二道錨固點200，主要增加工字鋼的抗拉力。預埋時三環要設置在一直線上，便于穿工字鋼。3) 作為安全儲備，采用12mm鋼絲繩每隔一根懸挑工字鋼進行斜拉卸荷，鋼絲繩牽住挑梁端部，斜吊與上層混凝土外墻預埋的20吊鉤中；鋼絲繩中間設置花籃螺栓拉緊工字鋼。對于陽臺、轉角處和凹道處每根工字鋼均用12mm鋼絲繩進行卸荷.4) 在工字鋼上搭設腳手架，其立桿必須放置在工字鋼頂上，立桿橫距0.9m，縱距1.5m，步距1.5m。5) 懸挑梁上的鋼管固定方法：在懸挑鋼梁上的鋼管根據腳手架立桿布置的寬度在工字鋼梁上口焊接22鋼筋柱150mm高，立桿套上鋼筋柱，搭設腳手架。6) 懸挑層與建筑物間的封閉6、措施：在懸挑樓層與挑梁間的間隙必須用木模板封閉，不允許有一點漏洞。7) 為防止懸挑梁變形對外伸混凝土板造成破壞，在懸挑梁支點處放長200mm、寬100mm、厚10mm的木板作墊塊。8) 轉角位置懸挑梁設置第五節 腳手架的材質要求 l、鋼管懸挑腳手架，選用外徑48.3mm，壁厚 3.60mm，鋼材強度等級Q235-A，鋼管表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎，新用的鋼管要有出廠合格證。腳手架施工前必須將入場鋼管取樣，送有相關國家資質的試驗單位，進行鋼管抗彎、抗拉等力學試驗，試驗結果滿足設計要求后，方可在施工中使用。 2、本工程鋼管腳手架的搭設使用可鍛鑄造扣件，應符合建設部鋼管腳手扣7、件標準的要求，由有扣件生產許可證的生產廠家提供，不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷，扣件的規格應與鋼管相匹配，貼和面應干整，活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm。鋼管螺栓擰緊力矩達70N.m時不得破壞。如使用舊扣件時，扣件必須取樣送有相關資質的試驗單位，進行扣件抗滑力等試驗，試驗結果滿足設計要求后方可在施工中使用。 3、搭設架子前應進行保養，除銹并統一涂色，顏色力求環境美觀。腳手架立桿、防護欄桿、踢腳桿統一漆黃色，剪力撐統一漆黃黑相間色。底排立桿、掃地桿均漆黃色。 4、腳手板、腳手片采用符合有關要求。 5、安全網采用密目式安全網，網目應滿足2000目100cm2，做耐貫穿試驗8、不穿透，61.8m的單張網重量在3kg以上，顏色應滿足環境效果要求，選用綠色。要求阻燃，使用的安全網必須有產品生產許可證和質量合格證，以及由石家莊市建筑安全監督管理部門發放的準用證。 6、連墻件采用鋼管，其材質應符合現行國家標準碳素鋼結構（GB/T 700）中Q235A鋼的要求。 7、型鋼水平懸挑桿采用16#工字鋼，卸荷鋼絲繩采用12mm鋼絲繩。 8、預埋鋼筋的直徑為20mm。第六節 腳手架的搭設流程及要求 懸挑腳手架搭設的工藝流程為：水平懸挑縱向掃地桿 立 桿橫向掃地桿小橫桿大橫桿（擱柵）剪刀撐連墻件鋪腳手板扎防護欄桿扎安全網。 定距定位。根據構造要求在建筑物四角用尺量出內、外立桿離墻距離，9、并做好標記；用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并用筆點出立桿標記；墊板、底座應準確地放在定位線上，墊板必須鋪放平整，不得懸空。 1、立桿間距 (1)腳手架立桿縱距1.5m，橫距0.9m，步距為1.50m；連墻桿間距豎直（隨層），水平4.5m：里立桿距建筑物0.55m。 (2)腳手架的底部立桿采用不同長度的鋼管參差布置，使鋼管立桿的對接接頭交錯布置，高度方向相互錯開500mm以上，且要求相鄰接頭不應在同步同跨內，以保證腳手架的整體性。 (3)立桿的垂直偏差應控制在不大于架高的1400。 2、大橫桿、小橫桿設置 (1)大橫桿在腳手架高度方向的間距為1.5m，以便立網掛設，大橫桿置于立桿里面，每側外伸長度10、為150mm。 (2)外架子按立桿與大橫桿交點處設置小橫桿，兩端固定在立桿，以形成空間結構整體受力。 3、剪刀撐 腳手架外側立面連續設置剪刀撐，并應由底至頂連續設置；剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不小于1m，應采用不少于3個旋轉扣件固定。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在立桿上。 4、腳手板的鋪設要求 (1)腳手架里排立桿與結構層之間均應鋪設木板：板寬為200mm，里外立桿應滿鋪腳手板，無探頭板。 5、防護欄桿 (1)腳手架外側使用建設主管部門認證的合格綠色密目式安全網封閉，且將安全網固定在腳手架外立桿里側。 (2)選用18#鉛絲張掛安全網，要求嚴密、平整。 (3)腳手架外側必須設一道防護欄桿11、和30cm高踢腳桿。 (4)腳手架內側形成臨邊的(如遇大開間門窗洞等)，在腳手架內側設1.2m的防護欄桿和30cm高踢腳桿。 6、連墻件 (1)本工程連墻件采用3跨（4.5m）逐層設置。豎向間距為樓層層高，水平間距為4.5m，連墻件設置應靠近主節點設置，偏離主節點的距離不應大于300mm，且外架應采用剛性連墻件與建筑物連接。腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不應超過相鄰連墻件以上二步。每搭設一步腳手架后，應按規范要求校正步距、縱距、橫距及立桿的垂直度。確保連墻件拉結的可靠性。 (2)拉結點在轉角范圍內和頂部處加密。(3 )拉結點須滿足上述要求，確因施工需要除去原拉結點時，必須重新補設可靠12、，有效的臨時拉結，以確保外架安全可靠。（4）1#、2#樓為框架結構，拉結點采用膨脹螺栓固定。 7、架體內封閉 (1)腳手架的架體里立桿距墻體凈距為200mm，如因結構設計的限制大于200mm的必須鋪設兜網，設置平整牢固。 (2)腳手架施工層里立桿與建筑物之間應采用腳手片或木板進行封閉。 (3)施工層以下外架每隔3層底部用密目網或其他措施進行封閉。第七節 普通型鋼懸挑腳手架計算書普通型鋼懸挑腳手架計算書型鋼懸挑扣件式鋼管腳手架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011)、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)、建筑13、施工安全檢查評分標準(JGJ59-2011)、建筑施工高處作業安全技術規范(JGJ80-2001) 以及本工程的施工圖紙。 一、參數信息:1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 20 m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.5m，立桿的橫距為0.9m，立桿的步距為1.5 m；內排架距離墻長度為0.80 m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根；采用的鋼管類型為 483.0； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數 1.00；連墻件布置取兩步三跨，豎向間距 3 m，水平間距4.5 m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數施工均布荷載(kN/m2):3.14、000；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數:2 層；3.風荷載參數本工程地處河北唐山市，查荷載規范基本風壓為0.400kN/m2，風荷載高度變化系數z為1.000，風荷載體型系數s為1.128；計算中考慮風荷載作用；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m):0.1394；腳手板自重標準值(kN/m2):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.140；安全設施與安全網自重標準值(kN/m2):0.005；腳手板類別:木腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、木腳手板擋板；5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.8m，建筑物內錨固段長度 2.3 15、m。與樓板連接的螺栓直徑(mm):18.00；樓板混凝土標號:C35；6.拉繩與支桿參數 鋼絲繩安全系數為:6.000；鋼絲繩與墻距離為(m):3.000；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物 1.7 m。 二、大橫桿的計算:按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011)第條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.038 kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.350.9/(2+1)=0.105 kN/m 16、；活荷載標準值: Q=30.9/(2+1)=0.9 kN/m；靜荷載的設計值: q1=1.20.038+1.20.105=0.172 kN/m；活荷載的設計值: q2=1.40.9=1.26 kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下: 跨中最大彎距為M1max=0.080.1721.52+0.101.261.52 =0.314 kN.m；支座最大彎距計算公式如下: 支座最大彎距為 M2max= -0.100.1721.52-0.1171.26117、.52 =-0.37 kN.m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=Max(0.314106,0.37106)/5080=72.835 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 72.835 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： 其中：靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.038+0.105=0.143 kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =0.9 kN/m；最大撓度計算值為：= 0.6770.14315004/(1002.06105121900)+0.9900.9118、5004/(1002.06105121900) = 1.992 mm；大橫桿的最大撓度 1.992 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與10 mm，滿足要求！ 三、小橫桿的計算:根據JGJ130-2001第條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.0381.5 = 0.058 kN；腳手板的自重標準值：P2=0.350.91.5/(2+1)=0.158 kN；活荷載標準值：Q=30.91.5/(2+1) =1.19、350 kN；集中荷載的設計值: P=1.2(0.058+0.158)+1.4 1.35 = 2.148 kN； 小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下: Mqmax = 1.20.0380.92/8 = 0.005 kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下: Mpmax = 2.1480.9/3 = 0.644 kN.m ；最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.649 kN.m；最大應力計算值 = M / W = 0.649106/5080=127.776 N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應20、力 =127.776 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下: qmax=50.0389004/(3842.06105121900) = 0.013 mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.158+1.35 = 1.565 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下: pmax = 1565.1900(39002-49002/9 ) /(722.06105121900) = 1.621、13 mm；最大撓度和 = qmax + pmax = 0.013+1.613 = 1.626 mm；小橫桿的最大撓度為 1.626 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 900/150=6與10 mm,滿足要求！ 四、扣件抗滑力的計算:按規范表,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數1.00，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8.00 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1 = 0.0381.22、52/2=0.058 kN；小橫桿的自重標準值: P2 = 0.0380.9/2=0.017 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.350.91.5/2=0.236 kN；活荷載標準值: Q = 30.91.5 /2 = 2.025 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.058+0.017+0.236)+1.42.025=3.208 kN；R 8.00 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載的計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1394kN/m NG1 = 0.1394+(1.523、02/2)0.038/1.5018.00 = 3.200kN；(2)腳手板的自重標準值；采用木腳手板，標準值為0.35kN/m2 NG2= 0.35121.5(0.9+0.8)/2 = 5.355 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用欄桿、木腳手板擋板，標準值為0.14kN/m NG3 = 0.14121.5/2 = 1.26 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網；0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.518 = 0.135 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 9.95 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內24、施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ= 30.91.52/2 = 4.05 kN；風荷載標準值按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Wo = 0.4 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Uz= 1 ； Us - 風荷載體型系數：取值為1.128；經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 0.411.128 = 0.316 kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.29.25、95+ 1.44.05= 17.61 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.29.95+ 0.851.44.05= 16.76 kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.3161.5 1.52/10 = 0.127 kN.m；六、立桿的穩定性計算: 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為： 立桿的軸向壓力設計值 ：N = 17.61 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表得 ：k = 1.155 ；當驗算桿件長細比時26、，取塊1.0；計算長度系數參照扣件式規范表得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 lo = kh 確定 ：l0 = 2.599 m；長細比 Lo/i = 164 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ：= 0.262 ；立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 17610/(0.262489)=137.455 N/mm2；立桿穩定性計算 = 137.455 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立27、桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N = 16.760 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表得 ： k = 1.155 ；計算長度系數參照扣件式規范表得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 2.599 m；長細比: L0/i = 164 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.262立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 16759.98/(0.2628、2489)+126849.24/5080 = 155.787 N/mm2；立桿穩定性計算 = 155.787 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！七、連墻件的計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0風荷載標準值 Wk = 0.316 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 13.5 m2；按規范條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 5.969 kN；連墻件的軸向力設計值29、 Nl = Nlw + N0= 10.969 kN；連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數； 由長細比 l/i = 800/15.8的結果查表得到 =0.849，l為內排架距離墻的長度；又： A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.8494.8910-4205103 = 85.108 kN；Nl = 10.969 Ru28.316KN。經計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環強度計算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU的最大值進行計算作為拉環的拉力N，為N=RU=28.316kN鋼絲拉繩(斜拉30、桿)的拉環的強度計算公式為 其中 f 為拉環受力的單肢抗剪強度，取f = 50N/mm2；所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環最小直徑 D=(283164/3.14250) 1/2 =27mm；十二、錨固段與樓板連接的計算: 1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力 R=0.828 kN； 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為: 其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范條f = 50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=827.8064/(3.142502)1/2 =3.247 mm；水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在31、樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上錨固長度。2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式: 其中 N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 0.828kN； d - 樓板螺栓的直徑，d = 18mm； fb - 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.57N/mm2； f- 鋼材強度設計值,取215N/mm2； h - 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到 h 要大于 827.806/(3.142181.57)=9.324mm。螺栓所能承受的最大拉力 F=1/43.1418221510-3=54.68kN螺栓的軸向拉力N=0.32、828kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=54.683kN，滿足要求！3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式: 其中 N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向壓力，N = 12.42kN； d - 樓板螺栓的直徑，d = 18mm； b - 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=90mm； fcc - 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=16.7N/mm2；經過計算得到公式右邊等于131.02 kN，大于錨固力 N=12.42 kN ，樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!第八節 防電、防雷措施防電措施腳手架是由鋼管等金屬構件搭設而成，33、它們都是良導電體，所以，在高、低壓線路下方均不得搭設升降架。升降架的外側邊緣與外電架空線路的邊線之間必須保持安全操作距離。最小安全操作距離應不小于下表所列數值。 腳手架架的外側邊緣與外電架空線路的邊線之間的最小安全操作距離外電線路電壓（KV）1以下1最小安全操作距離（m）注：斜道嚴禁搭設在有外電線路的一側。當條件限制達不到規定的最小距離時，必須采取防護措施，如增設屏障或防護架等，并懸掛醒目的警告標志牌。防雷措施腳手架是高聳的金屬構架，又緊靠在鋼筋混凝土結構之旁，二者都是極易遭受雷擊的對象，因此避雷措施十分重要。1、腳手架若在相鄰建筑物、構筑物防雷保護范圍之外，則應安裝防雷裝置，防雷裝置的沖擊接34、電電阻值不得大于30。2、避雷針是簡單易作的避雷裝置之一，它可用直徑2548mm，壁厚不小于3mm的鋼管或直徑不小于12 mm的圓鋼制作，頂部削尖（如下圖），設在房屋四角腳手架的立桿頂部上，高度不小于1m，并將所有最上層的大橫桿全部接通，形成避雷網絡。3、在建筑電氣設計中，隨著建筑物主體的施工，各種防雷接地線和引下線都在同步施工，建筑物的豎向鋼筋就是防雷接地的引下線，所以只要用直徑大于16mm的圓鋼把架體與建筑物主體結構中防雷接地的引下線的豎直鋼筋焊接起來（焊縫長度應大于接地線直徑的6倍）。使架體良好接地，就能達到防雷的目的。第九節腳手架搭設的勞動力安排 1、為確保工程進度的需要，同時根據本工35、程的結構特征和外腳手架的工程量，確定本工程外腳手架搭設人員需要1520人，均有上崗作業證書。 2、建立由項目經理、施工員、安全員、搭設技術員組成的管理機構，搭設負責人負有指揮、調配、檢查的直接責任。 3、外腳手架的搭設和拆除，均應有項目技術負責人的認可，方可進行施工作業，并必須配備有足夠的輔助人員和必要的工具。第十節腳手架的檢查與驗收 1、腳手架必須由持有效上崗證的專業技術人員搭設； 2、進行分段驗收和檢查，發現有不符合要求的應迅速整改，并追究責任； 3、外腳手架分段驗收嚴格按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001第八節及JGJ59-99中外腳手架檢查評分表，所列項目和施工36、方案要求的內容進行檢查。填寫驗收記錄單，并由搭設人員、安全員、施工員、項目經理簽證，方能交付使用。 4、架體內必須做到每層封閉(即進行隔離)，且不能大于4步。第十一節腳手架搭設安全技術措施 1、定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工安全。 2、外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鐵絲、竹篾、塑料篾混用。 3、外腳手架搭設人員必須持證上崗，并正確使用安全帽、安全帶、穿防滑鞋。 4、嚴禁腳手板存在探頭板，鋪設腳手板以及多層作業時，應盡量使施工荷載內、外傳遞平衡。 5、保證腳手架體的整體性，不得與井架、升降機一并拉結，不得截斷架體。 6、結構外腳手37、架每支搭一層，支搭完畢后，經項目部安全員驗收合格后方可使用。任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。 7、嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆料施荷，施工荷載不得大于3kN/m2，確保較大安全儲備。 8、結構施工時不允許多層同時作業，裝修施工時同時作業層數不超過兩層，臨時性用的懸挑架的同時作業層數不超過重層。 9、當作業層高出其下連墻件3.6m以上、且其上尚無連墻件時，應采取適當的臨時撐拉措施。 10、各作業層之間設置可靠的防護柵欄，防止墜落物體傷人。第十二節腳手架拆除安全技術措施 1、拆架前，全面檢查擬拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業計劃，報請批準，進行技術交底后才準工作。作業計劃38、一般包括：拆架的步驟和方法、安全措施、材料堆放地點、勞動組織安排等。 2、拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入。 3、拆架的高處作業人員應戴安全帽、系安全帶、扎裹腿、穿軟底防滑鞋。 4、拆架程序應遵守由上而下，先搭后拆的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等，并按一步一清原則依次進行。嚴禁上下同時進行拆架作業。 5、拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣，拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。 6、連墻桿(拉結點)應隨拆除進度逐層拆除，拆拋撐時，應用臨時撐支住，然后才能拆除。 7、拆39、除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。 8、拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。 9、在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。 10、拆下的材料要徐徐下運，嚴禁拋擲。運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。 11、高層建筑腳手架拆除，應配備各良好的通訊裝置。 12、輸送至地面的桿件，應及時按類堆放，整理保養。 13、當天離崗時，應及時加固尚未拆除部分，防止存留隱患造成復崗后的人為事故。 14、如遇強風、雨、雪等特殊氣候，不應進行腳手架的拆除，嚴禁夜間拆除40、。15、翻掀墊鋪竹笆應注意站立位置，并應自外向里翻起豎立，防止外翻將竹笆內未清除的殘留物從高處墜落傷人。 第十三節 應急預案1、 目的：預防和減少潛在的施工安全事故或緊急情況對施工安全造成的影響，對可能出現的高處墜落、物體打擊、臺風、防雷等重大環境危害的緊急情況進行預防和控制，盡量減少對環境的影響，保證人員和物品的安全。2、 引用相關文件：職業安康與環境管理手冊、應急準備與響應程序、不合格品控制程序、法律法規及其它要求獲取與識別程序、糾正與預防措施控制程序、職工傷亡事故報告制度、消防管理制度和安全生產責任制3、 應急工具清單：防火工具：滅火器、電話等。 急救工具：醫藥箱（內備止血繃帶、急救藥品41、等）。4、 應急準備 對應急人員進行應急準備相關培訓：對應急現場人員進行崗位教育和對搶救摔傷人員知識能力教育；對應急臺風、防雷突發事件的處理能力培訓。做好培訓計劃和培訓工作記錄。 制定切實可行的安全施工方案及安全技術交底，備足備好應急工具和應急用品，做好預防準備。5、 應急響應 一般事故的應急響應a、 當事故或緊急情況發生后，當事人立即向項目（公司）領導匯報，并采取應急措施，防止事態擴大。b、 現場項目經理組織應急成員對事故進行處理，并在24小時內向安全保衛部報告。 重大事故的應急響應a、 重大施工安全事故發生后，當事人或發現人，立即向項目部負責人報告，同時采取應急措施，防止事態擴大。b、 項42、目經理組織應急小組人員對事故按應急措施進行處理，并立即報告安全保衛部和公司主管經理。安全保衛部通知應急領導小組相關成員立即到現場協助調查。 報警：緊急事故發生時，發現人應立即報警。a、 向內部報警，簡述：出事地點、事態狀況、報警人姓名。b、 向外部報警，詳細準確報告：出事地點、單位、電話、事態狀況及報警人姓名、單位、住址、電話。 上報：緊急事故處理后，事故發生所在部門或項目的負責人，應在24小時內填寫應急準備和響應報告書，一式兩份，自留一份，消防保衛事故、安全施工報安保科（部）。6、 具體的安全事故及環境緊急情況的應急準備與響應措施 施工安全事故應急準備與響應措施：可能發生的安全事故有：高處墜43、落、物體打擊、臺風、防雷突發事件等。7、 高處作業發生高處墜落的應急措施重點做好施工現場的“外防護內封閉”各項防護設施的設置，加強“四口五臨邊”的防護，并正確執行“三寶”。高處墜落可能造成的危害有“顱腦操作、胸部創傷（如肋骨骨折）、胸腔儲器操作、腹部創傷等?！碑斘矬w打擊或有人自高處墜落時應注意保護其骨折部位，避免因不正確的抬運使骨折錯位造成二次傷害。并及時向供電負責人報告，撥打急救電話“120”或送醫院救治，送醫院途中不要亂轉病人的頭部，應將病人的頭部略抬高一些，昏迷病人取昏迷部位，防止嘔吐物吸入肺部。8、 腳手架坍塌事故的應急措施。 防止腳手架坍塌事故的方法是腳手架搭拆必須按審批的單項施工方案進行，并加強日常檢查維護，重點檢查架體各種支撐及結構連接的受力情況。 一旦發生腳手架坍塌事故，要積極做好傷員的搶救工作，盡快與醫院聯系和送醫院治療。9、 臺風事故的應急措施 防止臺風對腳手架造成影響的方法是要經常收聽天氣預報，關注天氣的變化，同時要經常對架體進行日常維護檢查和加固。 一旦發生臺風突襲事故，要沉著冷靜地采取一些必要的措施，對架體增加臨時拉結點，采取平拉和斜撐相結合的三角形加強加固措施，同時，在必要的情況下，將架體上的密目安全網解開，以提高架體的透風性。