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1、第一章工程簡述 一、工程概況1、合肥市黃金廣場5號樓工程，位于合肥市黃山路與金寨路交 叉口西南角，工程結構形式為框支一一剪力墻結構，并屬A級高度 高層建筑。2、本工程為A樓、B樓、C樓三個獨立建筑群體，其中：地下 一層，地上A、B樓為三十層、C樓為十五導層。原建筑物高度97.75 米，現設計修改為99.70米。地下室一層為5.10米，一至四層裙房分 別為4.50米、4.50米、6.30米，住宅標準層為2.975米。3、本工程支模材料垂直運輸，采用2臺QTZ60D塔吊，以及2 臺人貨兩用電梯和一臺物料提升機。二、結構特征1、該工程分別在(19)軸與(11DW0( 125)軸與(126) 之間留有2、一條1.000米寬度的仲縮后澆帶，從基礎底部、樣底板、樓 板至四層屋面貫通。故可以在施工中按照A、B、C樓形成三個施工 段，這對支模工序安排十分有利。2、本次設計剪力墻厚度分別200、300、350、400、500mm,其中 地卜室外墻厚度為400mm；3、本次設計框支柱截而分別為400X 400, 600 X 600至1300X 1300, 1400X 1400mm2o 其中：最大方形柱為 1400X 1400mm2,最大 的矩形柱800 X 1200mm2；4、本工程設計框架梁、框支架、懸挑梁、井字梁等其截面尺寸 從200 X 300到1300X 1900, 2200 X 1600mm2,3、Ki且第四層屋面轉換層 設置三道型鋼骨架混凝土梁(1000X 2000mm2)；5、本次設計樓地面混凝土板，其板厚為250mm、180mm、150mm、130mm、120mm 100mm,以及標準層板厚 100mm。第二章：模板工程支護技術措施一、準備工作1、拉結螺桿：地下室外墻連墻柱，用直徑14焊有止水片的螺 桿做對拉桿，按支模設計計算螺桿長度和加工數量。2、鋼管：規格為48X35,扣件必須檢驗合格，用作剪力墻的 縱向、橫向支撐和梁板支模支撐。10*槽鋼，用作人截面柱梁箍。3、方木檔 60X80mm 和 80X100mm,九合交木板 1220X2440X 19o4、模板膠帶。二、模板加工模板4、安排在木工車間統一集中加工，按項目部提供的模板加工料 單用時進行制作，復雜結構先做好配板設計，包括模板分塊圖，模板 組裝圖，節點大樣圖等。模板制作完成后整齊堆放，隨用隨領。采用塔吊直接吊至施工部 位。模板安裝前，對前一道工序鋼筋綁扎，預埋件，預留孔等進行驗 收，合格后方可支配模板。三、模板安裝基本要求：1、模板的接縫要嚴密，梁端與柱頂連接處要緊湊，模板每翻拆 一次，都要清理整修一次，模板的孔洞，缺楞要及時修補，每次均須 涂刷隔離劑（對油質類與影響結構或妨礙裝飾的隔離劑不得采用）。 嚴禁隔離劑玷污鋼筋與混凝土接搓處。2、平板模板的接縫用膠帶封掉，不得有漏漿現象，模板應澆水 濕潤，但不得有積水。35、澆筑混凝土前，模板內的雜物應清理干凈，柱下口開設清掃 口。4、對于跨度大于4m的板，起拱高度為1.5/1000；對于跨度大于 4m的梁起拱高度為3/1000o5、安裝上層模板及其支架吋，下層模板應具用承受上層荷載的 承載能力并鋪設墊板。墊板厚度40nini統長布置。下部結構不足于承 受上部荷載時，另加支撐加固。四、木模安裝質量要求項目允許偏弟檢驗方法軸線位置5鋼尺檢查底模上表面標高5水準儀或拉線鋼尺檢查截面內部尺寸基礎10鋼尺檢查柱、墻、梁+4、5層高垂直度不大于5m6經緯儀或吊線、鋼尺檢查相鄰兩板表面高低差2鋼尺檢查表面平整度52m靠尺和塞尺檢查五、剪力墻支模方案1、用19厚九合板作墻模板6、，外釘縱向水平間距為300mm 一道 的長方木檔，橫向放置雙管，并用止水螺桿和傘形扣扣住鋼管。2、支好剪力墻模板后，拉線校正，校正好后，用鋼管固定。3、剪力墻模板安裝和固定系統如圖1所示。六、柱支模方案1、用19厚九合板作柱模板，外釘60X80或80X100的統長方 木楞，用鋼管或10#槽鋼做為柱箍，其縱向間距底部350mm,頂部 W450mm,內穿12或14對拉螺桿，用螺帽與鋼管或槽鋼拉緊。2、安裝柱模板時，將事先予組拼的單片模板，經檢查其對角線, 板邊平直度和外形尺寸合格后，吊裝就位并做臨時支撐，隨即進行其 他模板吊裝就位。模板就位組拼后，隨即檢查其位移，垂直度，對角 線情況，經校正無誤后7、自下而上的安裝扶箍。3、全面檢查合格后，與相鄰柱群用鋼管架連接固定。形成排架 系統。4、柱模板安裝、固定系統圖如圖2所示。七、梁、板支模方案1、梁底模及側模均采用九合板，釘60X80通長方檔，梁底支柱 采用 48X3.5鋼管，其順梁方向間距W400,采用雙扣件扣住立桿 中的橫桿。梁側邊的立桿距梁側距離為250350之間，順梁方向立 桿間距W800,水平桿不少于二道，底腳設掃地桿，并在各立桿之間 設剪力斜撐。梁高2700時，用14對拉螺桿結梁兩側模板。2、搭設梁的支撐架時，先測定標高，架設梁底水平桿，然后鋪設梁底板，根據樓層上彈出的梁線進行平面位置校正，固定。較淺的 梁（高450以內）先支好側板8、，較深的梁應先綁扎梁鋼筋，再支側模, 然后支平板模。3、地下室頂板及各層梁板支撐架及模板安裝系統圖如圖3。八、樓梯模板支模方案1、樓梯模板采用九合板，踏步側板及扌當板采用25mm厚木板， 踏步面采用木板封閉以使混凝土澆搗后踏步尺寸準確，棱角分明。由 于澆混凝土時將產生頂部模板的升力，因此，在施工時須附加對拉螺 桿將踏步頂板與底板拉結，使用權其變形得到控制。2、樓梯模板是樓層支模的中心點。特別是標高的控制。因此在 施工前應根據實際層高放樣。先安裝平臺梁，再裝樓梯斜梁或樓梯底 模板，然后安裝樓梯外幫側板，外幫側板應先在其內側彈出底板厚度 線，用套線畫出踏步側面位置，釘好固定踏步側板的檔木，在現場裝9、 釘側板，樓梯踏步高低要均勻一致，特別要注意最下一步及最上一步 的高度，必須考慮到樓地面裝飾層的厚度，防止由于裝飾層厚度不同 而形成踏步高度的不協調。樓梯支模系統圖見圖4。九、模板拆除1、底模及其支架拆除時混凝土強度應符合下表規定構件跨度達到強度的混凝土立方體抗壓強度標準值的百分率（）板W22502, W8$7582100梁、拱、殼W827582100懸臂構件$1002、側模拆除時婭強度應能保證其表而棱角不受損傷。3、模板拆除吋，不要用力過猛，不應對樓層形成沖擊荷載，所 拆的模板和支架宜分散堆放并及時清運。4、拆模順序一般是后支的先拆，先支的后拆，先拆非承重部分, 再拆承重部分。5、多層樓板模10、板支柱的拆除，應按下列要求進行：上層樓板正 在澆筑栓時，下一層樓板的模板支柱不得拆除，再下層樓板的支柱， 僅可拆除一部份，跨度4m及4m以上的梁下均應保留支柱，其間距 不得大于3mo6、模板拆除以項冃部拆除模板令的形式發給施丁班組，無 拆除模板令，任何人不得擅自拆除承重底模。模板拆除后做好拔釘、修模、清理工作，做到工完場清。十、安全要求1、模板工程作業在2m和2m以上時，要根據高空作業安全技術 規范的要求進行操作和防護，耍有安全可靠的操作架子，在4m以上 或2層及2層以上操作時周圍應設安全網，防護欄桿。2、操作人員上下通行，必須乘施工電梯或上人扶梯等，不許攀登模板及腳手架上下，不許在墻頂，獨立11、梁及其他狹窄而又無防護欄 的模板面上行走。3、在高處作業架子上，平臺上一般不宜堆放模板料，必須短吋 間堆放的一定要碼平穩，不準堆得過高，必須控制在架子或平臺的允 許荷載范圍內。4、高處支模工人所用工具不用時要放在工具袋內，不能隨意將 工具、模板另件放在腳手架上，以免墜落傷人。5、冬季施工時，對操作地點和人行道的冰雪要事先清除掉，避 免人員滑倒摔傷。6、注意防火，木料及易燃材料要遠離火源堆放，嚴禁要木工操 作棚內吸煙。7、吊運模板的起重機任何部位和被吊物件邊緣與10KV以下架 空線路邊緣最小水平距離不得小于2m。8、夜間施工必須有足夠的照明，照明電源電壓不得超過35V, 在潮濕地點或易觸及帶電體12、場所，照明電源不得超過24V。各種電緣 線應用絕緣，并不允許直接固定在板上。9、基礎及地下工程模板的安裝應先檢查基坑土壁邊坡的穩定情 況，發現有塌方的危險時，必須采取加固安全措施后才能開始操作。 操作人員上下基坑時要用扶梯，基坑上口 lm以內不許堆放模板構件 和材料。10、柱模板支模時，四周必須設牢固支撐或用鋼筋、鋼絲繩拉結 牢固，避免柱模整體歪斜甚至傾倒。柱箍的間距及拉結螺栓的設置必須按模板設計耍求做。11、混凝土墻模板工程應從內、外墻角開始，向和互垂直的兩個 方向拼裝。同一道墻（梁）的兩側模板應同吋組合，以便確保模板安 裝時的穩定。模板拼裝后，應立即將內、外鋼楞、穿墻螺栓、斜撐等 全部安裝13、緊固固定。十一、保證模板工程質量的技術措施1、模板制作前，項目部專職木工施工員對特殊結構和構件放出 大樣圖，設計好模板加工式樣和尺寸，經審核無誤后交施工班組加工 配制。2、模板安裝前，項目部技術人員向施工班組做好技術交底工作, 在施工過程中，進行專項驗收。施工結束后，由班組進行自檢，合格 后由工程負責人，質量員進行模板的軸線、標高、垂直度截面尺寸及 支撐的強度、剛度、穩定進行復檢并做好記錄。3、澆筑殮吋，木工組派專人進行守模，發現問題及吋解決，保 證栓的成型質量。第三章鋼筋混凝土柱模板計算本工程設計框支柱截面分別為400 X 4001400 X 1400mm2,柱高分別為45006300mm之14、間，其混凝土標號均為C55。一、設計依據：1、本次設計柱截面小于等于600X600min2,其模板支護均采用多 層膠合板厚度19mm,柱外模箍固定均采用外徑48mm,壁厚3. 5mm焊接鋼管雙桿扣件式。根據有關資料和以往施工經驗，無需計算其內力 均能滿足殮澆筑時側壓力的要求,詳見圖01。2、對于大于截面600X600以上柱模板支護，柱箍采用16槽 鋼和60X80的方楞木，并加以對拉14螺桿加固，詳見KZZ13柱圖。 本次柱截面內力驗算選擇最大的方形柱1400 X 1400mm2作為代表性， 并擬定為柱模板支護設置方式。二、KZZ13柱模板內力驗算：根據框支柱混凝土澆筑主耍受力特征，本次柱模板內15、力計算，僅 對柱的模板、支撐側壓力進行驗算。本次選擇KZZ13最大截面方形柱，其截面尺寸1400X 1400mm2, 柱高45006300mmo混凝土一次澆筑最大高度小于2. 00m,澆筑速度 V=2m/h,澆筑時氣溫假定為30C,混凝土自重rc=25KN/ ,采用商 品徃插入式振動器振搗，摻加減水劑，混凝土坍落度為160180mm。柱截面及10槽鋼柱箍布置詳見圖。1、荷載計算：八、新澆筑商品混凝土對柱模板最人側壓力丄Fl 0. 22r to3iP2V2c=0. 22X25X 200/(30+15) XI. 2X1. 15X2=47. 72KN/F2=25H=25X (2. 0-0. 1)=416、7. 5KN/取最小值F二F?二47.5KN/B、振搗混凝土時產生的側壓力4KN/rtf總側壓力 ql=1.2X47. 5 + 1. 2X4=61. 80KN/m2線荷載q二rql Xb二61. 8X0. 8X0. 28=13. 84KN/m22、柱模板計算內力按四等跨連續梁計算：Mmax=O. 121QL2=0. 121X13 . 84 X 0. 452=0. 339KNmw= Mmax = 0.339xlQ6 2600 mm 3 15柱模板按最大值450min,厚19mm計算W=l/6b X h2=l/6 X 450 X 192=27075mm322600inm3故柱模板采用19mni厚膠17、合板符合耍求；3、柱模豎向方木內楞計算：柱模板外側采用豎向方木內楞，規格60X80mm松木，方木間距280mm,跨度最大450mm；q2=q=13.84KN/m2柱模豎向方木內楞按四跨等距連續梁計算：Mmax=021 Xql2=021 X 2 =0.339KN/mw=Mmax = 0339 x io6=26O77mm3 /J13采用60X80方木楞截面抗矩：W=1/6X 802 X 60=64000mm3 26077mm3 滿足要求4、柱模箍計算：柱模型鋼箍采用10 M (A=1024mm2.W=25.3X 10mm3)柱垂直布置間距450mm,跨距最大600mm (以對拉螺栓間距計算).柱箍18、所受到的線荷載：q3=61.80X0.6=37.08KN/m按三跨連續梁計算，其最大彎矩為：Mmax=0.121X 37.08 X 0.62= 1.615KN/m需要截面抵抗矩W_ M max -九1.615xl06 ”小3:=7512mm215而10槽鋼W=25300mm37512mm3 滿足要求.5、柱箍對螺栓拉力強度驗算:每根螺栓所受到的拉力N=61.80 X 0.6 X 0.45=16.688KNA=ra:=16688 =77 60 mm2215選用14螺栓A=115mm2, F=17.8KN, F=17.80KNN=16.67KN滿足要求。第四章鋼筋混凝土梁模板設計計算一、設計依據119、根據本工程結構特征為框支剪力墻結構，主體結構框架 梁、框支梁、懸挑梁、井字梁等采用多層膠合板厚度為19mm,以及 厚度50nini木模板，并同時采用滿堂扣件式腳手架作為支撐體系，而 搭設用的各類桿件均采用外徑48mm,壁厚3.5mm焊接鋼管。2、本工程混凝土澆筑工程擬分兩步進行。第一步澆筑至框架柱、剪力墻、梁底的部位。第二步澆筑框架梁板和剩余柱端頭o3、本次設計計算分別選擇有代表性三個截血，并進行驗算，擬定為模板支架設置方式：(1) 小于等于截面450 X 900mm2的梁(2) 型鋼骨架梁截面1000X2000mm2(3) 框支梁最大截HU 2200XI600mm2二、RKL18梁的內力驗20、算(模板及支撐詳見圖02)根據有并資料和以往施工經驗，首先確定標準設置，木橫桿、小 橫桿、立桿間距分別為0.75m, 0.45m, 0.90m.取有代表性RKL18 梁進行驗算(截面0.45 x0.9m跨度8.10m)1、底模驗算(1) 荷載計算底模板自重：1.2X0.3X0.45=0.162KN/m混凝土荷重：1.2X25X 0.45 X 0.90=12.15 KN/m鋼筋荷重：1.2X1.0X 0.45 X 0.90=0.486KN/m振搗混凝土荷載:1.2X2X 0.45=1.08KN/m小計： qi=13878KN/m拆算荷載:q=0.9qi=12.49KN/m(2) 驗算底模板抗彎承21、載力(計算時按一個連續四等跨梁)Mmax=-0.121ql2=-0.121 X 12.49 X0.452=-0.306KN*. m5 = ( 0.306 X 106 ) / ( 5.86 X IO3 ) =52.22N/mm2 Wnfm=215N/mm2 滿足要求.(3) 抗剪強度驗算Vmax=0.620qL=0.620 X 12.49 X 0.45=3.485KNt max=V S/It= (3.485 X 7056 X 103) / (26.39 X 8.4X104) =11.09N/mm2 fv=125N/mm2(4) 撓度驗算采用標準荷載 q=12.49/1.2=10.408KN/mw22、=0.967Xql4/ (100EI) =0.967X (10.408X4504) / (100X2.1 X105X 263900) =0.074mm w=2mm2、側模板計算(1) 對拉模檔間距0.75m,可近似按四等跨連續梁計算；(2) 荷載計算A、新澆筑商品栓對模板最大側壓力Fl=0.22rcto B 1B 2 V1/2=0.22X25X 200X (30+15) X 1.2X 1.15X V2 =47.72KN/m2F2=25H=25 X (0.9-0.1) =20KN/m2故取故小值F=F2=20KN/m2B、振動混凝土時產生的側壓力為4KN/m2總側壓:qi=l 2 X 20+1.23、2 X 4=2&80KN/m2線荷載:qnqi X b=0.8 X 28.8 X 0.9=20.736KN/m(3) 驗算抗彎強度Mmax=021 Xql2=0.121 X 20.736 X 0.752= 1.411 KN/m8 =M/w = 1.411 X 106/ (5.86 X 3 X 103) =80.28N/mm2 fm=215N/mm2(4) 驗算撓度荷載采用標準值,且不考慮振動荷載；q=20KN/m2w=0.967XqL44/ (100X2X10X3X26.39 X 104)=0.36mmw=2mm 滿足要求.3、小橫桿驗算(1) 荷載驗算狽9模與橫檔重力 X 1.2=0.90K24、N其它荷載總設計值:qi=12.49KN合計：q=13.39KN(2) 確定計算模型偏于安全性,同時簡化計算，釆用簡支梁驗算；其中:P=ql= 13.39X 0.45=6.026KN(3) 抗彎強度驗算M=PL/4=6.026 X 0.75/4=1.130KN m8=M/w=1.130X106/ (5.68X103)= 198.92N/mmfin=215N/mm2(4) 撓度驗算荷載采用標準荷載,且不考慮振搗荷載；q= (6.026-0.96X0.45) /1.2=4.66KN/mW/L=ql2/ (48EI) =4.66X 103X7503/ (48X2.1 X 105X 121900) =25、0.002 故滿足要求.4、大橫桿驗算(1) 計算模型:采用近似四等跨連續梁計算：其中：F=P/2=6.026/2=3.01 KN(2) 強度驗算Mmax=0.213FL=0.213 X 3.01 X0.9=0.577KN m8 =M/W=0.577X 106/ (5.68X 103)=101.59N/mmfm=215N/mm2(3) 變形驗算W/L=1.615XFL/ (100EI) =1.615 X 3.01 X 103 X 9002/ (100 X 2.1 X105X121900)=0.0015 4700mm.o本次施工梁模板擬采用厚50mm松木板或大于40mm厚多層膠合板。(詳見圖0326、, 04)1、底板計算(1) KZL65 (梁)底板自重：1.2X0.6X1.000=0.72KN/m混凝土荷重：1.2X25X1.0X2.0=60KN/m鋼筋荷重：1.2 X 1.0 X 1.0 X 2.0=2.4KN/m型鋼荷重：1.2 X 1.0 X 1.0 X 2.0=2.4KN/m振搗混凝土荷重：1.2X2Xl=2.4KN/m小計：qi=67.92KN/m拆算荷載：q2=0.9q=61.13 KN/m(2) KZL36 梁底板自重：1.2X0.6X 2.200=1 58KN/m混凝土荷重：1.2 X 25 X 2.2 X 1.6=105.6KN/m鋼筋荷重：1.2 X 1.0 X 227、.2 X 1.6=4.22KN/m振搗混凝土荷載：1.2X2X2.2=5.28KN/m 小計： q)=120.38KN/m拆算荷載 q2=0.9qi=108.34KN/m10834 =23. 86 mm2.2x10?取最大值 q=q2=10&34 KN/m A 債型4.65 b 4.65 h2二丄 3任二型 J l。8* 二2748伽6.67 b 6.67V2.2xl03選用原50 mm松木版或原40伽多層膠合板符合要求。2梁側模計算：(1) 荷載計算、FfO. 22TcnGB1B7r1/2=0.22 X25XXI.2X1. 15X 血二 47. 7KN/m230 + 15取最高截而H=2. 28、000mF2=25 X (2. 0-0. 1)=47. 5 KN/m2取最小值F=F2=47. 5 KN/m2考慮到振動混凝土吋產生的側壓力為4KNq】=l 2X47. 5+1.2X4=61. 80KN/m2（2）計算強度耍求2=1.869KN m,Wn=昨畔=L9xl（）“ = 124630mmfin15選用側模板40 X 500mm2,W=1 X 500 X402=133333mm3Wn6可以滿足要求.（3）按剛度要求計算W=61，8 50=0.97mmWn,滿足要求.按剛度計算：W=QL4/150EI=120.38x50()4 =0.2mm215W=25300mm3Wn,滿足要求.(4)29、 撓度驗算(剛度)Q= (120.86-0.4X0.5) /1.2=100.52KN/m,W/L= 100.52 X103 X 5002/ (48 X 2.1 X 105 X 25300)=0.098mm8.82KN符合要求。為了增加鋼管支架穩定性，設雙向水平桿一道，雙向掃地桿一道,并適當布置斜向剪刀撐，加強整體剛度。二、20.350以上結構層工程施工到20.35以上結構層，現澆鋼筋混凝土梁及現澆板將有所變 化，故需要對模板支撐計算重新調整計算。支撐均采用（1）48X3.5鋼管支架，其凈截面積A1=489mm2,抗壓強 度fm=215N/mm2,軸心受壓穩定系數巾二0. 5H.1、荷載計算取最30、厚的板130mm,梁200X500模板及其支架口重：0. 75KN0. 75KN新澆殮自重：3. 25KN6. 25KN鋼筋重：2KN2KN施工荷載（包括振動荷載）4KN4KN合計：9. 95KN13.00KN2、穩定計算鋼管立桿縱橫向間距l2mN 板=9.95 XI. 2X1. 2二 14. 33KNN 梁二 13. 00X0.3X 1.2=4. 68KN二二 J4/+422 二5. 9mm44入厶弊二113.2i 15.9查鋼結構設計規范附表錄一，得（1）二0.548 二旦二 14.33x1 二54. 26N/mm2 fm =215N/mm2 pA 0.54x489滿足要求.3、剪力墻模板外側水平固定雙鋼管內力計算L 鋼 1=26. 4X IE =26. 4J2x5,86xl0-727mm QV 15.45L 鋼 2二21. 33二21. 3X3 2xl2J9xl4 二53. 4mm QV 15.45故取較小值,L鋼二53. 4mm按施工實際布置雙鋼管間距W450mmQ 厶4 v L150/ 400=15.54：45（r =0 I33mm13. 91KN 滿足耍求.