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1、專項施工方案工程名稱：慶隆御府專項名稱：塔吊基礎專項施工方案二一八年十月目錄第一章 編制依據3第二章 工程概況32.1、總體概況32.2、建筑高度概況4第三章 工程地質條件4第四章 塔吊平面布置及基礎設計114.1 塔吊平面布置114.2 塔吊基礎11第五章 塔吊參數信息及基礎計算135.1 塔吊參數信息135.2 塔吊基礎計算書13第六章 塔吊基礎施工13第七章 附件：塔吊基礎計算書及塔吊平面布置圖147.1 塔吊基礎計算書147.8 塔吊平面布置圖24 第一章 編制依據1、建筑施工塔式起重機安裝、使用、拆卸安全技術規程JGJ196-20102、塔式起重機混凝土基礎工程技術規程JGJ/T182、7-20093、建筑機械安全使用技術規程JGJ33-20124、建筑施工安全檢查標準JGJ59-20115、混凝土結構設計規范GB50010-20106、建筑樁基技術規范JGJ94-20087、慶隆御府工程建筑、結構施工圖及現場踏勘情況8、QTZ6015塔式起重機使用說明書(廣西建工集團建筑機械制造有限責任公司)。 第二章 工程概況2.1、總體概況工程名稱慶隆御府工程地點珠海市金灣區紅旗鎮，珠海大道與廣安路交匯處西南側建設單位珠海聯恒貿易有限公司 設計單位深圳市博萬建筑設計事務所（普通合伙）監理單位施工單位質量監督安全監督2.2、建筑高度概況棟號層數層高(m)建筑高度(m)地下地上地下地上1#3、塔樓2283.6m/4.6m首層4.3m，二層4.0，325層3.0m,26層3.15m，2728層3.3m。89.22#塔樓2293.6m/4.6m首層4.3m，二層4.0，326層3.0m,27層3.15m，2829層3.3m。93.75商業服務網點223.6m/4.6m首層4.5m，二層4m。8.9本方案的編制主要針對慶隆御府工程塔吊的基礎設計。本工程擬裝1臺塔吊：塔吊為QTZ6015臂長60m，最大初裝高度44m，塔吊形式為附著式，擬裝5道附墻。塔吊基礎頂絕對標高為-4.8m，地基為三條灌注樁 + 借用附近地下室承臺3條管樁基礎，塔吊基礎尺寸為5.2m*5.2m*1.45m。第三章 工4、程地質條件依據2017年7月廣東省珠海工程勘察院提供的珠海市金灣區廣安路珠海聯恒貿易有限公司“慶隆御府”工程場地巖土工程勘察報告（詳細勘察階段），場地地質概況如下：3.1地形地貌擬建場地位于珠海市金灣區紅旗鎮，珠海大道與廣安路交匯處西南側，交通十分便利。場地地貌為濱海平原地貌，勘探期間場地各鉆孔標高為2.063.06m。場地局部有臨時建筑，于勘察期間同步拆除，地形總體較平坦、開闊。3.2氣候水文珠海瀕臨南海，地處低緯，冬夏季風交替明顯，終年氣溫較高，偶有陣寒，但無嚴寒，夏不酷熱，年、日溫差小，屬南亞熱帶海洋性季風氣候。珠海地區年均日照時數為1991.8小時，太陽輻射年總量為4651.6MJ/m5、2。年平均氣溫為22.4，最熱月（7月）平均氣溫為28.6，極端最高溫度38.5，日溫高于35全年只有2天；最冷月（1月）平均氣溫14.5，歷年極端最低溫度也出現在此段時間，極端最低氣溫2.5。珠海地區降雨量豐富，介于17002200毫米之間，但降雨在年內分配不均，主要集中在雨季的49月，占年總降雨量的84%，日降雨強度平均在11.720.2毫米之間，暴雨集中在雨季；10月到翌年3月為旱季，雨量只有308.1毫米，僅占年降雨量的16%。珠海地區風速較大，年平均風速為3.3米/秒，累年最大風速超過12級，有40米/秒以上的記錄，最大風速出現在810月，均是臺風影響的結果。珠海位于珠江口段的中心，6、屬臺風多登陸地段，平均每年受影響4.1次，其中從本區登陸的臺風，年平均1.4次，并伴隨有暴雨、暴潮和巨浪，每年的710月是臺風的盛季。常年盛行風向為東南風和東北風，頻率均在10%，較多風向集中在N-E-SE，最少風向為NW-WSW。珠海金灣區重現期10年、50年、100年的基本風壓分別為0.50 kN/m2、0.85kN/m2、1.00kN/m2。3.3巖土特征1、巖土單元（層）劃分依據及劃分結果按地質年代和成因類型來劃分，本次鉆探揭露巖土層分為人工填土層（Q4ml）、海陸交互相沉積層（Q4mc）、殘積層（Qel）和燕山期花崗巖層（52-3），詳見表2。表2 場地巖土層一覽表分 類成因類型地層7、代號分層代號巖 性土層人工填土 Q4ml雜填土海陸交互相沉積 Q4mc淤泥粉質粘土礫砂殘積層Qel砂質粘性土巖層燕山期侵入巖52-3全風化花崗巖強風化花崗巖微風化花崗巖2、各巖土單元（層）性質和產狀（1）、雜填土 層號 灰褐色，由石英砂巖風化土，花崗巖碎塊石及少量淤泥質土堆填而成。濕飽和，局部花崗巖塊石含量較高。欠壓實。填土時間為8年以上。該層于場地內分布普遍，本次勘察各鉆孔有揭露，厚度2.808.60m，平均厚度4.76m。層底標高-6.340.32m。（2）、淤泥 層號 灰黑色，質較純，手拈滑膩，具腐臭味，含少量石英砂及貝殼碎屑，局部貝殼碎屑富集，飽和，流塑。該層于場地內分布普遍，本次勘察8、各鉆孔均有揭露，厚度8.6021.00m，平均厚度12.90m。層底標高-21.71-12.74m。（3）、粉質粘土 層號 土灰黃、青灰等色，主要由粘性土組成，含少量石英砂，刀切面較光滑，稍有光澤，飽和，可塑。該層于場地內分布較普遍，本次勘察除ZK26鉆孔缺失外，其余各鉆孔均有揭露，厚度2.5014.80m，平均厚度7.19m。層底標高-29.46-17.09m。（4）礫砂 層號 土灰白色，礦物成分主要為石英砂，其中礫石含量約37，粗砂含量約24，中砂含量約10，細砂含量約10，其余為粉砂。砂礫呈次棱角狀，分選性差，飽和，稍密為主，底部局部中密狀。該層于場地內零星分布，本次勘察共8個鉆孔有揭露9、，厚度0.807.80m，平均厚度4.54m。層底標高-28.01-20.00m。（5）砂質粘性土 層號 褐紅色，為花崗巖風化殘積土，原巖結構已破壞，長石已風化為粘土，礫石含量約13，巖芯泥柱狀，很濕，可塑硬塑。該層主要分布于場地南側，本次勘察共9個鉆孔有揭露，厚度1.8019.00m，平均厚度8.73m。層底標高-45.34-23.89m。（6）、 全風化花崗巖 層號 淺肉紅、土黃等色，巖芯土柱狀，原巖結構可辨，組分主要為粘土、石英及少量長石碎屑，礫石含量約17，很濕，硬塑堅硬。巖石堅硬程度為極軟巖，巖體完整程度極破碎，巖體基本質量等級為類。該層于場地內分布較普遍，本次勘察共20個鉆孔有揭露10、，厚度0.5012.70m，平均厚度4.70m。層頂標高-45.34-17.09m，層底標高-55.58-19.29m。（7） 強風化花崗巖 層號 淺肉紅色，巖芯半巖半土狀，風化裂隙很發育，手捏易散，原巖結構清晰，組分主要為石英、長石及少量粘土，干鉆難鉆進。巖石堅硬程度為軟巖，巖體完整程度破碎，巖體質量等級為類。該層于場地內分布較普遍，本次勘察共26個鉆孔有揭露，厚度0.806.40m，平均揭露厚度2.71m；層頂標高為：-55.58-20.00m。（8） 微風化花崗巖 層號 淺肉紅、青灰色，礦物成分主要為石英、長石及云母，中粗粒結構，巖芯碎塊狀，錘擊聲脆。巖石堅硬程度為較硬巖，巖體完整程度較11、完整，巖體基本質量等級為類。該層于場地內分布普遍，本次勘察各鉆孔均有揭露，厚度均未揭穿，揭露厚度1.405.80m，平均揭露厚度3.41m；層頂標高為：-61.98-19.29m。各土（巖）層的分布和巖土特征詳見工程地質剖面圖、鉆孔柱狀圖和巖層等高線圖。3、各巖土物理力學性質指標統計分析（1）常規土工試驗與標貫試驗本次共采取41件原狀土樣及7件擾動砂土樣進行室內常規物理力學指標試驗，鉆探過程中共進行174點次的標貫試驗。巖土性質指標的統計依據巖土工程勘察報告編制標準（DB21/T1214-2005）分層進行，試樣數量超過6個分別統計指標的最小值、最大值、平均值、標準差和變異系數，少于6個僅統計12、指標的最小值、最大值和平均值。統計前先根據樣品情況對試驗數據進行粗差分析以進行取舍。經統計分析后各土、巖層的主要巖土性質指標詳見表5。（2）淤泥層固結快剪及三軸剪切試驗本次勘察對淤泥層進行固結快剪及三軸剪切試驗，其中三軸試驗方法為不固結不排水剪及固結不排水剪，試驗結果統計見表3。表3、 土的固結快剪及三軸剪切試驗抗剪強度試驗指標統計表巖土編號巖土名稱統計項目固結快剪三軸剪切試驗粘聚力Cq(kPa)內摩擦角jq ()粘聚力Cuu(kPa)(不固結不排水剪)內摩擦角uu(度)(不固結不排水剪)粘聚力Ccu(kPa)(固結不排水剪)內摩擦角cu(度)(固結不排水剪)有效粘聚力c(kPa)(固結不排水13、剪)有效內摩擦角(度)(固結不排水剪)淤泥統計個數33333333最大值7.516.46.80.77.212.27.714.0最小值6.514.25.60.45.89.66.610.9平均值7.0015.266.360.566.4610.667.2012.23（3）巖石抗壓強度試驗本次勘察選取微風化花崗巖樣6件進行飽和單軸抗壓強度試驗。試驗結果統計見表4。表4 巖石飽和單軸抗壓強度指標統計表巖土名稱統計個數最大值(MPa)最小值(MPa)平均值(MPa)標準差變異系數標準值(MPa)中小均值(MPa)微風化花崗巖662.0041.9050.557.5070.14944.3546.223.4水文14、地質1、 水文地質概況勘察期間測得場地地下水初見水位埋深為1.202.10m；穩定水位埋深1.102.10m，平均1.52m，穩定水位相應標高0.602.26m。地下水主要賦存于海陸交互相沉積的礫砂層中，為孔隙承壓水，具弱承壓性。此外，填土中的上層滯水不可忽視；另外，場地花崗巖風化裂隙帶中還賦存基巖網狀風化裂隙水，微具承壓性。礫砂層屬強透水層，厚度0.807.80m，平均厚度4.54m，但于場地不連續分布，富水性一般。場地其余各土（巖）層均屬微弱透水層，富水性均較差。地下水主要補給來源為大氣降水及臨近水體的越流補給，并以垂直蒸發和潛流的形式向外側低洼處排泄。根據地區經驗，場地地下水位年變化幅度15、在0.801.50米之間。2、 地下水對建筑材料的腐蝕性評價（1）場地地下水環境類型根據本次勘察鉆探揭露結果，按照國家標準巖土工程勘察規范（GB 50021-2001，2009年版）附錄G：“場地環境類型”的規定，判定勘察場地地下水的環境類別為類（濕潤區直接臨水）。（2）地下水對建筑材料腐蝕性評價據本次勘察ZK4和ZK26兩個鉆孔所取水樣水質分析報告，該處地下水為常溫咸水。根據地下水有關離子含量與工業建筑防腐蝕設計規范（GB50046-2008）和巖土工程勘察規范（GB50021-2001，2009年版）標準對比詳見表6。根據表6對照結果：場地地下水按環境類型（類環境）判定對混凝土結構具微腐蝕16、；按地層滲透性（B）判定對混凝土結構具微腐蝕；在長期浸水條件下對鋼筋混凝土結構中的鋼筋具微腐蝕；在干濕交替條件下對鋼筋混凝土結構中的鋼筋具中等腐蝕。設計時須按不同使用環境，按相關規范采取相應的防腐措施。防腐措施可按工業建筑防腐設計規范進行。對鋼筋混凝土結構中鋼筋的防護，主要對鋼筋混凝土結構進行合理的結構設計，控制混凝土的等級，并提高混凝土結構的抗滲能力，具體措施應按有關設計規范條款執行。表6 地下水對建筑材料的腐蝕性評價對照表建筑材料類別 腐蝕等級腐蝕介質對比項微弱中強混凝土結構按環境類型（類環境）SO42-含量(mg/l)規范值3003001500150030003000本場地值196.9217、223.34Mg2+含量(mg/l)規范值200020003000300040004000本場地值73.5182.01總礦化度(mg/l)規范值200002000050000500006000060000本場地值3173.003945.00NH4+含量(mg/l)規范值50050080080010001000場地值未檢出按地層滲透性（B）pH值規范值5.05.04.04.03.53.5本場地值7.167.23侵蝕性CO2(mg/l)規范值30306060100本場地值12.6519.03HCO3-(mmol/l)規范值本場地值鋼筋砼結構中鋼筋長期浸水地下水中Cl-含量(mg/l)規范值100018、01000020000場地值 1409.261781.51干濕交替規范值10010050050050005000本場地值 1409.261781.51第四章 塔吊平面布置及基礎設計4.1 塔吊平面布置根據本工程的工程量及工期進度需要，結合施工現場水文地質條件和總平面布置情況，現場設置1臺塔吊，位于2#塔樓地下室區域，本工程塔吊基礎混凝土強度等級為C35/P6。塔吊中心點位置：2#塔樓2-1軸向東南2.84m，2-B軸向西南4.78m，距外墻面3.88m；4.2 塔吊基礎由于本工程塔吊基礎所在土層為淤泥層，淤泥層地基承載力無法滿足塔吊基礎所需地基承載力的要求，確定塔吊基礎采用矩形板式樁基礎。經計19、算，地基為三條灌注樁 + 借用附近地下室承臺（CT15a）3條管樁基礎，灌注樁成樁質量及要求同工程樁，灌注樁單樁豎向抗壓承載力特征值為4100KN，單樁豎向抗拔承載力特征值900KN，樁端持力層為微風化花崗巖，樁端進入持力層深度1m；管樁單樁豎向抗壓承載力特征值為2000KN，單樁豎向抗拔承載力特征值300KN，樁端持力層為強風化花崗巖，樁端進入持力層深度0.75m。塔吊基礎面標高與地下室底板面相同，塔吊基礎和附近地下室承臺同時澆筑，塔吊基礎面及地下室承臺面絕對標高均為-4.8m。塔吊基礎先于地下室底板施工；為防止施工縫滲水，施工時塔吊基礎與承臺周邊設置300寬3mm厚止水鋼板，周邊采用收口網20、處理。底板鋼筋根據底板圖紙位置預留，預留長度不小于500mm。由于塔吊基礎在地下室范圍內，基礎施工時采用與設計一致的防水材料在基礎底板及周邊進行施工，以便整個基礎防水連成整體。塔吊基礎施工時，在塔吊基礎承臺外側挖1000*1000*800的集水坑，以滿足塔吊基礎排水要求。 因塔吊基礎位于地下室基坑以內，塔身需穿過地下室頂板，塔身寬度為1.8m，施工時在地下室頂板上留設2.4*2.4m洞口，四周鋼筋預留，預留長度為500mm,1000mm.搭接率不大于50%，板中設-3*300止水鋼板焊接，收口網處理。洞口四周設止水坎，洞口四周設防護欄桿。為保證結構安全，洞口周邊1/3跨范圍模板支撐不予拆除。第21、五章 塔吊參數信息及基礎計算5.1 塔吊QTZ6015參數信息塔吊型號QTZ6015-廣西建工集團最大起重力矩1000kN.m預埋螺栓固定式最大起升高度44m附著最大起升高度176m工作狀態基礎水平力29kN工作狀態基礎垂直力573kN工作狀態基礎傾覆力力矩1617 kN.m非工作狀態基礎水平力71KN非工作狀態基礎垂直力556kN非工作狀態基礎傾覆力力矩1726kN.m5.2 塔吊基礎計算書塔基礎計算書詳附件。第六章 塔吊基礎施工施工流程:測量放線土方開挖墊層施工磚模砌筑防水施工底面雙向鋼筋網扎撐腳上層雙向鋼筋網預埋螺栓安裝混凝土澆筑(1)進行測量放線，定出塔吊基礎位置，同時在基礎附近已有建22、筑上定出控制標高點； (2)采用挖土機進行開挖，按1：0.5放坡，預留20cm以上人工清土，基坑底部的開挖每邊均寬于塔吊基礎承臺0.5m，以便于磚胎模施工；在基坑外側挖1000*1000*800的集水坑，及時進行積水的抽除；基槽開挖后及時通知監理單位和相關人員進行驗收，認可后按標高澆筑100mm厚C15墊層，墊層達到一定強度后方可進行承臺磚胎模砌筑；(3)承臺模采用240厚磚模，內側抹10厚水泥砂漿，內側施工3mm厚改性瀝青自粘膠防水卷材；(4)鋼筋綁扎先鋪底網片的長向鋼筋，后鋪下層網片上面的短向鋼筋，鋼筋采用扎絲滿扎，不得跳扎。承面鋼筋綁扎時上16500的馬凳支撐，鋼筋間距按設計圖紙要求進行23、，鋼筋間距布置均勻，綁扎牢固，鋼筋保護層厚度為5cm。(5)地腳螺栓采用高強螺栓，預埋時采用廠家提供的基礎座，地腳螺栓懸掛在基礎座上，用水準儀將預埋基礎座校平，四組地腳螺栓（16 根）相對位置必須準確，組裝后必須保證地腳螺栓孔的對角線誤差不大于 2mm,確保固定基節的安裝，與綁扎好的鋼筋連接成整體。將螺栓頭部用塑料面等物包住，以防粘上水泥等物。(6)混凝土澆筑前，模板、鋼筋、預埋件及防雷接地等全部安裝完畢，磚模內的雜物和鋼筋油污等要清理干凈。完成鋼筋、模板的隱檢、預檢工作。基礎混凝土采用商品混凝土，強度等級C35，混凝土澆筑時分層澆筑，分層振搗密實，振搗時，要快插慢拔，插入深度各層均為350m24、m，即上面兩層均須插入其下面一層50mm。振搗點之間間距為450mm，梅花型布置，振搗時逐點移動，順序進行，不得漏振。每一插點要掌握好振搗時間，以混凝土表面泛漿，不大量泛氣泡，不再顯著下沉，表面浮出灰漿為準。混凝土澆筑完畢要進行二次搓平，保證混凝土表面不產生裂紋，混凝土抹平完畢后立即覆蓋養護，養護時間不得少于15天，并按要求制作標準養護砼試塊。第七章：矩形板式樁基礎(管樁)計算書 計算依據： 1、塔式起重機混凝土基礎工程技術規程JGJ/T187-2009 2、混凝土結構設計規范GB50010-2010 3、建筑樁基技術規范JGJ94-2008 4、建筑地基基礎設計規范GB50007-2011 25、一、塔機屬性塔機型號QTZ6015-廣西建工塔機獨立狀態的最大起吊高度H0(m)44塔機獨立狀態的計算高度H(m)47塔身桁架結構角鋼塔身桁架結構寬度B(m)1.8 二、塔機荷載 1、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態塔機自重標準值Fk1(kN)573起重荷載標準值Fqk(kN)60豎向荷載標準值Fk(kN)633水平荷載標準值Fvk(kN)29傾覆力矩標準值Mk(kNm)1617非工作狀態豎向荷載標準值Fk(kN)573水平荷載標準值Fvk(kN)71傾覆力矩標準值Mk(kNm)1726 2、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態塔機自重設計值F1(kN)1.35Fk11.35573773.55起重26、荷載設計值FQ(kN)1.35Fqk1.356081豎向荷載設計值F(kN)773.55+81854.55水平荷載設計值Fv(kN)1.35Fvk1.352939.15傾覆力矩設計值M(kNm)1.35Mk1.3516172182.95非工作狀態豎向荷載設計值F(kN)1.35Fk1.35573773.55水平荷載設計值Fv(kN)1.35Fvk1.357195.85傾覆力矩設計值M(kNm)1.35Mk1.3517262330.1 三、樁頂作用效應計算承臺布置樁數n4承臺高度h(m)1.45承臺長l(m)5.2承臺寬b(m)5.2承臺長向樁心距al(m)3.6承臺寬向樁心距ab(m)3.6承27、臺參數承臺混凝土等級C35/P6承臺混凝土自重C(kN/m3)25承臺上部覆土厚度h(m)0承臺上部覆土的重度(kN/m3)19承臺混凝土保護層厚度(mm)50配置暗梁否承臺底標高d1(m)-6.25基礎布置圖 承臺及其上土的自重荷載標準值： Gk=bl(hc+h)=5.25.2(1.4525+019)=980.2kN 承臺及其上土的自重荷載設計值：G=1.2Gk=1.2980.2=1176.24kN 樁對角線距離：L=(ab2+al2)0.5=(3.62+3.62)0.5=5.091m 1、荷載效應標準組合 軸心豎向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(573+980.2)/4=388.3k28、N 荷載效應標準組合偏心豎向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L =(573+980.2)/4+(1726+711.45)/5.091=747.54kN Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L =(573+980.2)/4-(1726+711.45)/5.091=29.06kN 2、荷載效應基本組合 荷載效應基本組合偏心豎向力作用下： Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L =(773.55+1176.24)/4+(2330.1+95.851.45)/5.091=972.421kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L =(773.529、5+1176.24)/4-(2330.1+95.851.45)/5.091=2.474kN 四、樁承載力驗算樁參數樁類型預應力管樁預應力管樁外徑d(mm)500預應力管樁壁厚t(mm)125樁混凝土強度等級C80樁基成樁工藝系數C0.75樁混凝土自重z(kN/m3)25樁混凝土保護層厚度(mm)35樁底標高d2(m)-28.73樁有效長度lt(m)22.48樁端進入持力層深度hb(m)0.75樁配筋樁身預應力鋼筋配筋650 1310.7樁身承載力設計值7089.221樁裂縫計算樁裂縫計算鋼筋彈性模量Es(N/mm2)200000法向預應力等于零時鋼筋的合力Np0(kN)100預應力鋼筋相對粘結30、特性系數V0.8最大裂縫寬度lim(mm)0.2裂縫控制等級三級地基屬性地下水位至地表的距離hz(m)3.2自然地面標高d(m)1.96是否考慮承臺效應是承臺效應系數c0.1土名稱土層厚度li(m)側阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系數承載力特征值fak(kPa)素填土4.761000.60淤泥12.9800.60粉質粘土7.192000.60礫砂4.542500.50砂質粘土7.194526000.60全風化巖4.710048000.60強風化巖2.7060000.60 1、樁基豎向抗壓承載力計算 樁身周長：u=d=3.140.5=1.571m hb/d=0.7531、1000/500=1.55 p=0.16hb/d=0.161.5=0.24 空心管樁樁端凈面積：Aj=d2-(d-2t)2/4=3.140.52-(0.5-20.125)2/4=0.147m2 空心管樁敞口面積：Ap1=(d-2t)2/4=3.14(0.5-20.125)2/4=0.049m2 承載力計算深度：min(b/2,5)=min(5.2/2,5)=2.6m fak=()/2.6=0/2.6=0kPa 承臺底凈面積：Ac=(bl-n(Aj+Ap1)/n=(5.25.2-4(0.147+0.049)/4=6.564m2 復合樁基豎向承載力特征值： Ra=uqsiali+qpa(Aj+pA32、p1)+cfakAc=0.81.571(9.458+7.1920+4.5425+1.345)+2600(0.147+0.240.049)+0.106.564=905.36kN Qk=388.3kNRa=905.36kN Qkmax=747.54kN1.2Ra=1.2905.36=1086.432kN 滿足要求！ 2、樁基豎向抗拔承載力計算 Qkmin=29.06kN0 不需要進行樁基豎向抗拔承載力計算！ 3、樁身承載力計算 縱向預應力鋼筋截面面積：Aps=nd2/4=133.14210.72/4=1169mm2 (1)、軸心受壓樁樁身承載力 荷載效應基本組合下的樁頂軸向壓力設計值：Q=Qmax33、=972.421kN 樁身結構豎向承載力設計值：R=7089.221kN Q=972.421kN7089.221kN 滿足要求！ (2)、軸心受拔樁樁身承載力 Qkmin=29.06kN0 不需要進行軸心受拔樁樁身承載力計算！ 4、裂縫控制計算 Qkmin=29.06kN0 不需要進行裂縫控制計算！ 五、承臺計算承臺配筋承臺底部長向配筋HRB400 25200承臺底部短向配筋HRB400 25200承臺頂部長向配筋HRB400 25200承臺頂部短向配筋HRB400 25200 1、荷載計算 承臺有效高度：h0=1450-50-25/2=1388mm M=(Qmax+Qmin)L/2=(97234、.421+(2.474)5.091/2=2481.678kNm X方向：Mx=Mab/L=2481.6783.6/5.091=1754.811kNm Y方向：My=Mal/L=2481.6783.6/5.091=1754.811kNm 2、受剪切計算 V=F/n+M/L=773.55/4 + 2330.1/5.091=651.062kN 受剪切承載力截面高度影響系數：hs=(800/1388)1/4=0.871 塔吊邊緣至角樁內邊緣的水平距離：a1b=(ab-B-d)/2=(3.6-1.8-0.5)/2=0.65m a1l=(al-B-d)/2=(3.6-1.8-0.5)/2=0.65m 剪跨35、比：b=a1b/h0=650/1388=0.468，取b=0.468； l= a1l/h0=650/1388=0.468，取l=0.468； 承臺剪切系數：b=1.75/(b+1)=1.75/(0.468+1)=1.192 l=1.75/(l+1)=1.75/(0.468+1)=1.192 hsbftbh0=0.8711.1921.571035.21.388=11767.682kN hslftlh0=0.8711.1921.571035.21.388=11767.682kN V=651.062kNmin(hsbftbh0， hslftlh0)=11767.682kN 滿足要求！ 3、受沖切計算36、 塔吊對承臺底的沖切范圍：B+2h0=1.8+21.388=4.576m ab=3.6mB+2h0=4.576m，al=3.6mB+2h0=4.576m 角樁位于沖切椎體以內，可不進行角樁沖切的承載力驗算！ 4、承臺配筋計算 (1)、承臺底面長向配筋面積 S1= My/(1fcbh02)=1754.811106/(1.0316.7520013882)=0.01 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.01)0.5=0.01 S1=1-1/2=1-0.01/2=0.995 AS1=My/(S1h0fy1)=1754.811106/(0.9951388360)=3530mm2 最小配筋率：=37、0.15% 承臺底需要配筋：A1=max(AS1, bh0)=max(3530,0.001552001388)=10827mm2 承臺底長向實際配筋：AS1=13254mm2A1=10827mm2 滿足要求！ (2)、承臺底面短向配筋面積 S2= Mx/(2fcbh02)=1754.811106/(1.0316.7520013882)=0.01 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.01)0.5=0.01 S2=1-2/2=1-0.01/2=0.995 AS2=Mx/(S2h0fy1)=1754.811106/(0.9951388360)=3530mm2 最小配筋率：=0.15% 承臺底需要配筋：A2=max(3530, lh0)=max(3530,0.001552001388)=10827mm2 承臺底短向實際配筋：AS2=13254mm2A2=10827mm2 滿足要求！ (3)、承臺頂面長向配筋面積 承臺頂長向實際配筋：AS3=13254mm20.5AS1=0.513254=6627mm2 滿足要求！ (4)、承臺頂面短向配筋面積 承臺頂長向實際配筋：AS4=13254mm20.5AS2=0.513254=6627mm2 滿足要求！ (5)、承臺豎向連接筋配筋面積 承臺豎向連接筋為雙向10500。 六、配筋示意圖承臺配筋圖 樁配筋圖 基礎立面圖7.2 塔吊平面布置圖