午啪啪夜福利无码亚洲,亚洲欧美suv精品,欧洲尺码日本尺码专线美国,老狼影院成年女人大片

1、 目 錄一、工程概況、2二、編制依據、2三、升降電梯型號及位置選擇、2四、升降電梯基礎承載力驗算、3五、地下室頂板承載力加固措施、4六、附模板支撐腳手架計算書、5升降電梯基礎施工方案一、 工程概況(1)工程名稱：荊門東澄花園-錦繡荊城四期商住綜合樓工程(2)工程地點：本項目建設地點位于掇刀區五一北路西側。(3)工程概況：本項目建設地點位于五一北路西側。項目總建筑面積為64471.76，其中地上建筑總面積為49419.21，地下室建筑面積為14850，架空層建筑面積為202.55。建筑物包括1#（16F）、2#（16F）、3#（17F）住宅樓，4#、5#商鋪（2F）和1#、2#配電房及1層地下室2、。施工內容：建筑、裝飾、安裝工程（包括土方、地基與基礎、主體結構、建筑裝飾、裝修、建筑屋面、建筑給水、排水、建筑電氣、消防及相關配套附屬工程）。二、 編制依據(1)本工程合同文件(2)武漢歐樂建筑設計有限公司設計的荊門東澄花園-錦繡荊城四期商住綜合樓工程施工圖。(3)湖北華宇高科建筑設計咨詢有限公司（荊門勘察分公司）對施工現場的地形、地貌、地質勘測報告。(4)升降電梯型號SC200/200B（P1）使用說明書。三、 升降電梯型號及位置選擇根據施工現場環境條件及使用要求，1#樓升降電梯布置在1-H軸/1-20-1-21軸之間，2#樓升降電梯布置在2-H軸/2-14-2-15軸之間，3#樓升降電梯3、布置在3-L軸/3-28-3-29軸之間。升降電梯中心離外墻軸線軸的距離為3.0m。升降電梯選用型號為SC200/200B（P1）。高度為52.78米（35節標準節，一節高度為1.508米）。建筑物高度為1#46.35米2#46.35米3#49.25米。四、升降電梯基礎承載力驗算 1、升降電梯基礎參數 根據生產廠家湖北漢江建筑工程機械有限公司提供的升降電梯使用說明書及廠家的技術要求，本工程升降電梯地基基礎具體參數如下：A、基礎厚度為400mm，配雙層加強鋼筋網格，鋼筋直徑不小于12mm，網格間距200mm，混凝土標號不低于C30;B、基礎平面度為1/1000，地腳螺栓中心距最大允許偏差土1.04、mm；C、基礎下地面承載能力不小于0.15MPa；、D、地腳螺栓為M24,6套，間距尺寸為1.1m及0.52m;E、基礎施工時應做好接地裝置。2、電梯布置位置及自重 根據現場施工條件，施工電梯布置在地下室頂板上，位于1#樓升降電梯布置在1-H軸/1-20-1-21軸之間，2#樓升降電梯布置在2-H軸/2-14-2-15軸之間，3#樓升降電梯布置在3-L軸/3-28-3-29軸之間。其次電梯安裝高度分別為1#46.35米2#46.35米3#49.25米（36節標準節）。施工電梯自重標準值： 吊籠重：2*1650Kg=3300Kg 護欄重：1480Kg 標準節總重：35*145Kg=5075Kg 5、額定載荷重：2*2000Kg=4000Kg電梯自重：Pk=（21650）+1480+（35145）+22000 =13855Kg1.42KN考慮動載、自重誤差及風載對基礎的影響，取系數n=2.1;基礎承載力設計值:P= Pk2.1=1.422.1=2.99KN 3、基礎板下承載力驗算由說明書技術要求；混凝土基礎板下地面的承載力應大于0.15MPa，即為150KN/m2,選用基礎為L=6.0m,B=4.0m;按基礎承載力設計值2.99KN加上基礎自重；640.425KN/m31.2(標準荷載設計分項系數)=288KN；總荷載為288+2.99=290.99 KN；得基礎均布荷載=290.99646、=12.13KN/m3,而根據結構設計圖紙總說明查的地下室頂板（C40砼）承載力設計值為4.0KN/m2；遠小于均布荷載的12.13KN/m3；因此必須采取加固措施，對地下室頂板進行加固。五、地下室頂板承載力加固措施1、地下室結構頂板板厚300mm，板配筋為16200雙層雙向拉通，樓板結構砼等級為C35. 2、地下室頂板的本身重量可以由本身結構進行支撐，因此對地下室頂板的加固只考慮升降電梯及基礎產生的恒動荷載，為了確保地下室頂板在升降電梯運行過程中結構不出現任何問題，我部將考慮在主要梁受力部位增加鋼結構支撐（見附圖5.2）。以輔助增強地下室頂板梁的承載力。3、另外由于地下室頂板梁在受外力沖擊時7、，有一部分力還是會通過頂板傳力，因此我部將利用原有模板支撐系統結構，并通過計算，進行局部支撐加強（地下室頂板澆筑完畢后，電梯安裝局部區域，支撐系統不要拆除，直到電梯使用完畢后，再拆除），確保地下室結構的穩定性及安全性。加固過程中，盡量利用工程中使用較為靈活的材料。加固擬采用鋼管支架作為支撐，即在原有模板支撐系統的條件下，進行加固（見附圖5.3）。支撐加固區域立桿縱距0.6m,立桿橫距0.6m，步距為1.2m。見模板支撐系統計算書。六、附模板支撐腳手架計算書；梁模板（扣件式，梁板立柱共用）計算書 計算依據： 1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術8、規范JGJ 1302011 3、混凝土結構設計規范GB 50010-2010 4、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 5、鋼結構設計規范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝土梁名稱地下室頂板混凝土梁截面尺寸(mmmm)600500模板支架高度H(m)5模板支架橫向長度B(m)8.4模板支架縱向長度L(m)3.6梁側樓板厚度(mm)200二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN9、/m3)1.1當計算支架立柱及其他支承結構構件時Q1k(kN/m2)1對水平面模板取值Q2k(kN/m2)2風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.35非自定義:0.29地基粗糙程度C類(有密集建筑群市區)模板支架頂部距地面高度(m)24風壓高度變化系數z0.796風荷載體型系數s1.04 三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁底小梁垂直梁跨方向梁跨度方向立柱間距la(mm)1200梁兩側立柱間距lb(mm)1200步距h(mm)1200新澆混凝土樓板立柱間距la(mm)、lb(mm)3600、4200混凝土梁距梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離(mm)10、600梁底增加立柱根數2梁底增加立柱布置方式按梁兩側立柱間距均分梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離(mm)400,800梁底支撐主梁最大懸挑長度(mm)300每跨距內梁底支撐小梁根數5每跨距內梁底支撐小梁間距(mm)300結構表面的要求結構表面外露 設計簡圖如下：四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)18面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板抗剪強度設計值(N/mm2)1.5面板彈性模量E(N/mm2)5400驗算方式三等跨連續梁 按三等跨連續梁計算： 截面抵抗矩：Wbh2/6=5001818/627000mm3，截面慣性矩：Ibh3/12=500181818/12243000m11、m4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.5)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.5)+1.40.720.58.688kN/m q1靜0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.50.57.806kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.720.50.882kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)0.5)0.56.425kN/m 簡圖如下： 1、12、抗彎驗算 Mmax0.1q1靜L2+0.117q1活L20.17.8060.32+0.1170.8820.320.08kNm Mmax/W0.08106/270002.946N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max0.677q2L4/(100EI)=0.6776.4253004/(1005400243000)0.269mmL/400300/4000.75mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態) Rmax1.1q1靜L+1.2q1活L1.17.8060.3+1.20.8820.32.894kN 標準值(正常使用極限狀態) Rmax1.1q2L1.16.413、250.32.12kN 五、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mm)50100小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)11.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.23小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁彈性模量E(N/mm2)7040小梁截面慣性矩I(cm4)416.67 承載能力極限狀態： 面板傳遞給小梁q12.894/0.55.787kN/m 小梁自重q20.91.35(0.3-0.1)0.30.073kN/m 梁左側樓板傳遞給小梁荷載F1=0.9max1.2 (0.5+(24+1.1)0.2)+1.42，1.35 (0.5+(24+1.1)0.2)+1.40.72(0.6-0.5/2)/14、20.3+0.91.350.5(0.5-0.2)0.30.5kN 梁右側樓板傳遞給小梁荷載F2=0.9max1.2 (0.5+(24+1.1)0.2)+1.42，1.35 (0.5+(24+1.1)0.2)+1.40.72(1.2-0.6)-0.5/2)/20.3+0.91.350.5(0.5-0.2)0.30.5kN 正常使用極限狀態： 面板傳遞給小梁q12.12/0.54.24kN/m 小梁自重q21(0.3-0.1)0.30.06kN/m 梁左側樓板傳遞給小梁荷載F1=(10.5+1(24+1.1)0.2)(0.6-0.5/2)/20.3+10.5(0.5-0.2)0.30.335kN 15、梁右側樓板傳遞給小梁荷載F2=(10.5+1(24+1.1)0.2)(1.2-0.6)-0.5/2)/20.3+10.5(0.5-0.2)0.30.335kN 計算簡圖如下： 承載能力極限狀態正常使用極限狀態 1、抗彎驗算 小梁彎矩圖(kNm) =Mmax/W=0.058106/83330=0.699N/mm2f=11.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 小梁剪力圖(kN) Vmax1.172kN max=3Vmax/(2bh0)=31.1721000/(250100)0.352N/mm2=1.23N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 小梁變形圖(mm) max0.02mmL/4004016、0/4001mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 承載能力極限狀態 R10.05kN，R22.041kN，R32.041kN，R40.05kN 正常使用極限狀態 R10.038kN，R21.469kN，R31.469kN，R40.038kN 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)483.5主梁計算截面類型(mm)483.2主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.73主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)11.36主梁計算方式三等跨連續梁可調托座內主梁根數2主梁受力不均勻系數0.6 主梁自重忽略不17、計，主梁2根合并，其主梁受力不均勻系數=0.6 由上節可知PmaxR2，R30.61.225kN，PmaxR2，R30.60.882kN主梁計算簡圖一 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖一(kNm) =Mmax/W=0.478106/4730=101.057N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁剪力圖一(kN) Vmax1.929kN max=2Vmax/A=21.9291000/4508.573N/mm2=125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主梁變形圖一(mm) 跨中max0.883mmL/4001200/4003mm 滿足要求！ 懸臂端max0.05mm2l2/40018、2300/4001.5mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 圖一：Rmax=4.992kN 用小梁的支座反力分別代入可得： 承載能力極限狀態 圖一 立柱2：R24.992kN，立柱3：R34.992kN 立柱所受主梁支座反力依次為:立柱2:P2=4.992/0.6=8.32kN,立柱3:P3=4.992/0.6=8.32kN 七、縱向水平鋼管驗算鋼管截面類型(mm)483.5鋼管計算截面類型(mm)483.2鋼管截面面積A(mm2)450鋼管截面回轉半徑i(mm)15.9鋼管彈性模量E(N/mm2)206000鋼管截面慣性矩I(cm4)11.36鋼管截面抵抗矩W(cm3)4.73鋼管抗彎強度設計19、值f(N/mm2)205鋼管抗剪強度設計值(N/mm2)125 由小梁驗算一節可知PmaxR1，R40.05kN，PmaxR1，R40.038kN 縱向水平鋼管計算簡圖一 1、抗彎驗算 縱向水平鋼管彎矩圖一(kNm) Mmax/W0.02106/47304.228N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 縱向水平鋼管剪力圖一(kN) Vmax0.079kN max2Vmax/A=20.0791000/4500.35N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 縱向水平鋼管變形圖一(mm) 跨中max0.038mmL/4001200/4003mm 滿足要求！ 懸臂端max20、0.002mm2l2/4002300/4001.5mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 圖一：Rmax=0.204kN 用小梁兩側的支座反力分別代入可得： 承載能力極限狀態 圖一： 立柱1：R1=0.204kN，立柱4：R4=0.204kN 八、可調托座驗算荷載傳遞至立柱方式可調托座可調托座承載力容許值N(kN)30扣件抗滑移折減系數kc1 1、扣件抗滑移驗算 兩側立柱最大受力NmaxR1,R4max0.204,0.2040.204kN18=8kN 單扣件在扭矩達到4065Nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 2、可調托座驗算 可調托座最大受力NmaxP2，P38.32kNN30kN 滿21、足要求！ 九、立柱驗算剪刀撐設置加強型立柱頂部步距hd(mm)750立柱伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)200頂部立柱計算長度系數11.427非頂部立柱計算長度系數21.808鋼管截面類型(mm)483.5鋼管計算截面類型(mm)483.2鋼材等級Q235立柱截面面積A(mm2)450回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.73抗壓強度設計值f(N/mm2)205支架自重標準值q(kN/m)0.1 1、長細比驗算 頂部立柱段：l01=k1(hd+2a)=11.427(750+2200)=1641.05mm 非頂部立柱段：l02=k2h =11.8081200=21622、9.6mm =l0/i=2169.6/15.9=136.453=210 長細比滿足要求！ 2、風荷載計算 Mw1c1.4klah2/1010.91.40.291.21.22/100.063kNm 3、穩定性計算 根據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011，荷載設計值q1有所不同： 1)面板驗算 q111.2(0.1+(24+1.5)0.5)+1.40.920.58.97kN/m 2)小梁驗算 F111.2(0.1+(24+1.1)0.2)+1.40.91 (0.6-0.5/2)/20.3+11.20.5(0.5-0.2)0.30.468kN F211.2(0.1+(24+123、.1)0.2)+1.40.91 (1.2-0.6)-0.5/2)/20.3+11.20.5(0.5-0.2)0.30.468kN q15.996kN/m q20.072kN/m 同上四七計算過程，可得： R10.232kN，P28.422kN，P38.422kN，R40.232kN 頂部立柱段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.427(750+2200)=1895.413mm 1l01/i1895.413/15.9119.208，查表得，10.458 立柱最大受力NwmaxR1+N邊1，P2，P3，R4+N邊2+Mw/lbmax0.232+11.2(0.5+(24+1.1)0.2)+124、.40.91(4.2+0.6-0.5/2)/21.2，8.422，8.422，0.232+11.2(0.5+(24+1.1)0.2)+1.40.91(4.2+1.2-0.6-0.5/2)/21.2+0.063/1.221.808kN fN/(A)+Mw/W21808.213/(0.458450)+0.063106/4730119.133N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 非頂部立柱段：l02=k2h =1.1551.8081200=2505.888mm 2l02/i2505.888/15.9157.603，查表得，20.284 立柱最大受力NwmaxR1+N邊1，P2，P3，R4+N邊225、+11.20.1(5-0.5)+Mw/lbmax0.232+11.2(0.5+(24+1.1)0.2)+1.40.91(4.2+0.6-0.5/2)/21.2，8.422，8.422，0.232+11.2(0.5+(24+1.1)0.2)+1.40.91(4.2+1.2-0.6-0.5/2)/21.2+0.54+0.063/1.222.348kN fN/(A)+Mw/W22348.213/(0.284450)+0.063106/4730188.188N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 十、高寬比驗算 根據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高寬比26、不應大于3 H/B=5/8.4=0.5953 滿足要求，不需要進行抗傾覆驗算 ！ 十一、立柱支承面承載力驗算支撐層樓板厚度h(mm)120混凝土強度等級C20混凝土的齡期(天)14混凝土的實測抗壓強度fc(N/mm2)7.488混凝土的實測抗拉強度ft(N/mm2)0.858立柱墊板長a(mm)100立柱墊板寬b(mm)100 F1=N=22.348kN 1、受沖切承載力計算 根據混凝土結構設計規范GB50010-2010第6.5.1條規定，見下表公式參數剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷載設計值或集中反力設計值h截面高度影響系數：當h800mm時，取h=1.0；當h27、2000mm時，取h=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強度設計值pc,m臨界面周長上兩個方向混凝土有效預壓應力按長度的加權平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范圍內um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0 /2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數s局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸比較，s不宜大于4：當s2時取s=2，當面積為圓形時，取s=2as板柱28、結構類型的影響系數：對中柱，取as=40，對邊柱，取as=30：對角柱，取as=20說明在本工程計算中為了安全和簡化計算起見，不考慮上式中pc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲備。 可得：h=1，ft=0.858N/mm2，=1，h0=h-20=100mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=800mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.858+0.250)1800100/1000=48.048kNF1=22.348kN 滿足要求！ 2、局部受壓承載力計算 根據混凝土結構設計規范GB50010-2010第6.6.1條規定，見下表 可得：fc=7.488N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(300)(300)/(100100)1/2=3，Aln=ab=10000mm2 F=1.35clfcAln=1.35137.48810000/1000=303.264kNF1=22.348kN 滿足要求！