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1、一、編制依據：1. 本工程設計施工圖紙及其標準圖（包括設計變更、圖紙會審記錄、設計交底等設計文件）、工程地質報告2. 直線加速器施工補充圖紙3. 本工程的施工方案4. 混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2002）5. 建筑工程施工質量驗收統一標準（GB50300-2001）6. 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）7. 建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)8. 建筑施工手冊第四版 中國建筑工業出版社9. 大體積混凝土施工規范（GB50496-2009）10. 直線加速器廠方要求三、工程概況1. 忠縣人民醫院遷擴建項目二標段門診醫技樓工程直線加速2、器機房結構設計通過墻和頂板鋼筋混凝土的厚度來防直線加速器的輻射，墻厚分別為：800mm、950mm、1300mm、1400mm、1700mm、2700mm，其中，主要為1300mm，基礎底板面至直線加速器頂板面的高度為7.0m；直線加速器機房頂板厚度分別為：1600mm、2600mm屬大體積混凝土施工。2. 直線加速器機房混凝土強度等級：柱、墻混凝土強度等級為C25，梁、板混凝土強度等級為C25.四、施工準備1.技術準備1.1根據施工圖設計及直線加速器廠家提供的技術資料，作為大體積混凝土施工，確定施工主要采取措施。1.2 混凝土配合比設計1.2.1澆筑前委托重慶市忠縣有可以做此混凝土配合比的權3、威檢測單位做配合比設計，設計目標：延緩混凝土早期強度、降低混凝土水化熱、防止混凝土開裂。1.2.2 材料選擇：選用低熱的礦渣硅酸鹽水泥并減少水泥用量、采用本地優質“烏 江砂”作為細骨料、在保證泵送的前提下合理選擇粗骨料碎石的粒徑、用飲用 水攪拌、添加：KS泵送劑、膨脹劑、粉煤灰、纖維、硅粉等。在混凝土澆筑前完成配合比設計，并通過試件驗證合格后方可進行施工。1.3 降低混凝土入模溫度1.3.1 澆筑前先用水濕潤鋼筋及模板，使鋼筋和模板的溫度降低。1.3.2 在混凝土澆筑過程中，采用全面分層循環連續澆筑，嚴格控制每層混凝土澆筑高度在300mm到500mm之間，并且要放慢速度，但一定要保證上層混凝土4、澆筑下去時下層混凝土還在塑性狀態。1.4 混凝土降溫和保溫措施1.4.1本工程采用外部保溫和內部降溫相結合來控制混凝土內部與外部環境的溫差，防止由于溫差過大而造成混凝土產生裂縫。1.4.2在直線加速器墻體和頂板內用DN20的鍍鋅鋼管設置水循環管網5套，每套獨立給排水；1.4.3混凝土澆筑完成達到終凝前在頂板周邊用頁巖實心磚砌筑200mm高，蓄水養護，并養護時間不少于14d；1.4.4混凝土澆筑完成，在在混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆模板而受損壞，方可拆除。拆除后應及時涂刷一層薄膜養生液，防止側壁水分蒸發，并做要養護，養護時間不少于14d。1.5 大體積混凝土測溫1.5.1測溫管設置：用205、鍍鋅鋼管將一頭封住，埋入混凝土內1米，作為混凝土養護期間測溫用，本工程設6個測溫點，并編上編號。1.5.2混凝土養護期間，專人負責每隔2小時進行測溫，建立臺賬好測溫記錄，一旦發現混凝土內外溫差超過25，應立即通知項目部，采取外部加熱措施。1.5.3 混凝土養護期為14天，混凝土內部溫度24小時內連續下降可停止測溫。1.6 安裝工程的預留、預埋1.6.1 直線加速器設備廠家技術代表對預留、預埋進行現場技術交底，并提供關于直線加速器安裝和使用必要的預留、預埋資料及技術參數。1.6.2 嚴格按照圖紙及其廠家要求進行預留、預埋進行施工。1.6.3 預留、預埋施工完成后通知監理及相關單位進行驗收，并做好6、隱蔽工程記錄。驗收內容包括：直線加速器安裝就位需要預埋的拉環和型鋼的位置和規格；通風管道的洞口大小、安裝高度、材質及規格型號；強弱電管的預留位置、材料的材質及規格型號；空調管道的預埋位置及材料材質；防雷接地的特殊要求和做法，及材料要求等。 1.7 對參與施工的作業班組做好技術交底工作，對每道工序嚴格控制，進行“三檢”制度，檢查合格方可進入下道工序。2.人員及施工設備組織2.1直線加速器施工必須組織一批精兵強將，并保證足夠的勞動力和機具設備，爭取在保證安全和質量的前提下，以最快的速度完成。因此，在人員和機具設備組織上如下安排：2.2鋼筋綁扎班組，選派6至8人專門進行直線加速器機房鋼筋綁扎，在鋼筋7、綁扎之前熟悉施工圖并進行安全技術交底，使每個工人對施工流程及施工工藝要求熟練掌握，并合理安排作業時間；2.3模板班組，選派8名技術好，素質高，責任心強的木工對直線加速器機房的模板支撐方案進行學習并在施工前進行安全技術交底，在充分領悟并接受支撐體系和模板安裝要求后才參加直線加速器機房的模板施工；2.4混凝土澆筑班組，直線加速器機房與主樓4.5米層分開澆筑，直線加速器機房需分層連續澆筑，澆筑面大、工藝復雜、作業時間長，需組建一支不少于15人的澆筑班組，配備4臺振動棒，做好二次振搗和二次收面工作。五、主要技術措施1測量放線1.1 標高控制1.1.1 以主樓控制標高作為該工程的標高控制依據。1.2 平8、面軸線控制1.2.1 矩型外控制法：以主樓控制點為依據，建立以B-8、B-11、B-P、B-M軸為主控軸線的矩形控制網，向同一側外借距離0.5米用墨彈在基礎底板上，且做好紅三角標志，并以此作為平面軸線控制及施工放線的依據。2. 鋼筋工程2.1 工程設計特點本工程鋼筋設計：墻厚800mm的墻身配4層垂直分布鋼筋網，內外兩層鋼筋為18 200布置，中間一層為12200布置，水平分布筋均為18 200布置；墻厚1300mm、1400mm的墻身配4層分布鋼筋網，內外兩層為垂直20200、水平18200布置，中間兩層為垂直12200雙向布置；墻厚1600mm、1700mm的墻身配5層分布鋼筋網，內外兩層9、為20200雙向布置，中間三層為12200雙向布置；墻厚1700+1000mm的墻身1700mm部分按1700mm墻厚配筋，“+1000mm”部分再附加3層分布鋼筋網，內外兩層為20200雙向布置，中間一層為12200雙向布置。板厚1600mm和2600mm，其中板厚1600mm的板，上下各配HRB400 25150雙層雙向鋼筋網片；板厚2600mm的板，上下各配HRB400 2595雙層雙向分布鋼筋網，板厚中間位置設置一層HRB400 12300雙向分布鋼筋網。結構復雜，鋼筋間距較小，施工難度較大。2.2 鋼筋制作2.2.1 熟讀施工圖，結合設計說明和標準圖集，熟練掌握墻與柱、墻與墻、墻轉角10、墻與板、較厚板與較薄版等節點鋼筋大樣，指導鋼筋下料，進行制作。 2.2.2 HRB400 12的鋼筋采用綁扎搭接，HRB400 16、HRB400 20、采用電閘壓力焊或單面焊，HRB400 25的鋼筋采用機械連接。2.2.3 對于采用機械連接的鋼筋，在進行加工時嚴格控制絲頭子的直徑和長度及絲頭子的完整，單個絲頭最少10個絲，圍絲后端頭打磨平整。2.3 鋼筋綁扎2.3.1重點注意：縱向受力鋼筋的水平和垂直度控制、鋼筋間距控制、鋼筋錨固長度和搭接長度控制、各節點鋼筋綁扎成型質量。2.3.2 多層鋼筋網片之間，除按設計設置拉鉤外，墻筋設HRB400 25600雙向布置，作為：墻身厚度控制、模板加11、固、墻身鋼筋保護層厚度控制、墻身網片鋼筋各層間距控制；頂板內設HRB400 25600mm縱橫布置，作為板厚控制。附加筋長度分別同墻厚和板厚。2.4鋼筋隱蔽驗收2.4.1嚴格執行“三檢制度”，在完全滿足設計要求和質量驗收規范后才能進入下一步工序施工。3. 模板工程3.1 本工程設計特點3.1.1本工程直線加速器設計：機房墻身厚度800mm、950mm、13001400mm、16001700mm、2700mm；機房頂板板厚1600mm、2600mm；墻身高度6000mm。3.1.2直線加速器機房只允許基礎底板留施工縫，墻體和頂板都必須一次澆筑完成。3.1.3 需要對直線加速器機房的模板進行支撐體12、系進行設計、計算，以確保支撐體系的穩定性，保證施工過程中的質量和安全。3.2 模板施工方案3.2.1 模板搭設的程序：剪力墻、柱子模板的安裝剪力墻、柱子模板的的垂直度、平整度的檢查及調整剪力墻、柱子模板的加固剪力墻、柱子模板驗收頂板支撐體系的安裝頂板模板安裝頂板模板驗收3.2.2 墻身模板施工方案3.2.2.1 在模板施工前先在底板彈出剪力墻的定位線，然后在距板面20mm的位置間距600mm設HRB400 25鋼筋以便防止模板加固時模板底部往內移動。3.2.2.2模板側板采用18mm厚膠合板，內龍骨為100mm50mm木枋間距150mm楞放，外龍骨為48mm3.0mm雙鋼管，對拉螺桿為12高強13、絲桿，間距：基礎底板以上150mm設置第一排拉桿，橫向間距300mm，縱向往上按300mm間距再設置6道后調整為400mm，雙鋼管同步調整，兩端采用 14槽鋼替代3型卡與外龍骨拉結，戴雙螺帽；3.2.2.3 因墻體較厚，不宜作鋼筋混凝土內撐，采用HRB400 25鋼筋間距600mm雙向布置，鋼筋長度為墻厚，電焊于墻身豎向鋼筋上，還可起到間隔各層鋼筋網片間距和保證外層鋼筋網片保護層厚度的作用。為防止鋼筋內撐頭長時間外露產生銹蝕影響砼結構，模板拆除后，人工剔出外露鋼筋頭30mm，用氧焊割掉，在鋼筋頭點上防銹漆，再用高標號水泥砂漿進行封閉。3.2.3 板厚1600mm、2600mm頂板的模板方案3.14、2.3.1 先搭設滿堂支撐鋼管腳手架，鋼管底部平鋪100mm50mm的木枋，鋼管頂部設可調節水平高度的鋼頂托，頂托的可調節高度控制在200mm內；每個頂托內平鋪兩根48mm3.0mm的鋼管檁條，鋼檁條上再按間距150mm放置100mm50mm木枋和18mm厚膠合板并固定；3.2.3.2頂板的側模按墻身模板方案實施；3.2.3.3支撐體系采用48mm3.0mm的鋼管進行搭設，通過計算，該區域內每根立桿縱橫間距400mm400mm，步距1000mm，立桿底部150mm設掃腳桿，最后一道水平桿距離立桿頂部不超過150mm，可滿足每根立桿承受荷載不超過700Kg，能保證支撐體系的穩定，滿足施工需要。（15、附圖）3.3 模板施工方案實施的質量保證重點3.3.1 模板質量嚴格實行“三檢”制度，用吊線墜及拉線的方法檢查模板的垂直度及平整度。現澆結構模板的安裝允許偏差及檢驗方法如下表：項 目允許偏差（mm）檢驗方法軸線位置5鋼尺檢查底模上表面標高5水準儀或拉線、鋼尺檢查截面內部尺寸基 礎10鋼尺檢查柱、墻、梁+4，-5鋼尺檢查層高垂直度不大于5m6經緯儀或吊線、鋼尺檢查大于5m8經緯儀或吊線、鋼尺檢查相鄰兩板表面高低差2鋼尺檢查表面平整度52m靠尺和塞尺檢查3.3.2 基礎底板施工完成，按方案設計在基礎底板上按設計區域劃分和設計間距彈線，再按彈線交點位置擺放墊木，架設立桿；3.3.3 掃腳桿設置高度和16、水平桿步距嚴格按方案設計搭設；3.3.4 支撐體系搭設順序：由里向外，由下至上；3.3.5腳手架搭設過程中對操作工人嚴格要求，專職質檢員應用力矩扳手進行認真復檢，確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m。4混凝土工程4.1 本工程設計特點本工程直線加速器設計：機房墻身厚度800mm、950mm、13001400mm、16001700mm、2700mm；機房頂板板厚1600mm、2600mm；墻身高度6000mm；混凝土總量超過600m3，為大體積混凝土施工。需做大體積混凝土施工方案。4.2 大體積混凝土施工方案4.2.1 大體積混凝土施工前準備4.2.17、1.1在正式施工之前，聯系預拌混凝土廠家對本工程直線加速器機房砼的設計要求及施工要求進行交底，提前請重慶市權威檢測單位做混凝土配合比設計，并反復試驗，確保能滿足設計強度要求、大體積砼施工要求。（附：水泥混凝土配合比報告）4.2.1.2混凝土正式澆筑前，對生產預拌混凝土的廠家要求，并落實到位情況：按混凝土設計所需要的水泥、碎石、砂、添加劑、外添料等全部組織到位；為降低混凝土入模溫度，攪拌混凝土所需的冷水源選擇，混凝土攪拌場和運輸路線選擇；混凝土澆筑前，攪拌站用于存放和生產混凝土的儲物罐及生產線進行清洗，用于混凝土施工的泵車和運輸車輛進行檢修，并保證有備用；4.3混凝土澆筑前，對施工現場的機具、設18、備及照明進行檢修，準備5臺大功率的潛水泵、將蓄水池蓄滿水并準備好能滿足現場施工用電需求的備用發電機以預防突發情況如下雨、停水、停電時，能夠確保混凝土澆筑連續進行；4.4作好混凝土澆筑前施工技術交底，派專業工長監督、落實操作工人在混凝土澆筑過程中分層連續澆筑，每層混凝土的澆筑厚度控制在300mm到500mm之間，混凝土要用振動棒振搗，振動棒插入的間隙為400mm左右并做好二次收面，混凝土澆筑完完畢后的12h內進行養護。4.6 大體積混凝土澆降溫和保溫措施4.6.1 本工程采用外部保溫和內部降溫相結合的養護方式。4.6.2 直線加速器機房墻身鋼筋綁扎完成，模板安裝前，在墻身鋼筋網片之間安裝四套冷卻19、水循環降溫管網，用DN20鍍鋅鋼管絲接，鋼管立管用扎帶可靠固定在墻身鋼筋網片附加筋上；頂板中間層鋼筋網片綁扎完成，再在頂板內用DN20鍍鋅鋼管水平安裝一套冷卻水循環管網。4.6.3 冷卻水循環管網在砼養護期結束后用1：0.5的高標號膨脹水泥砂漿進行壓漿填實。在直線加速器室外一層設置可供水循環的集水坑，安裝供水管網和供水設備，如下圖：4.7 養護期結束后用1：0.5的高標號膨脹水泥砂漿進行壓漿填實。4.8混凝土澆筑完成，在混凝土初凝厚，立即組織工人在頂板上部用頁巖實心磚砌筑200mm高，進行關水養護，在達到一定強度，混凝土棱角不能輕易被破壞，拆除外模，涂刷一層薄膜養生液，防止側壁水分蒸發。4.920、 大體積混凝土測溫4.9.1 根據直線加速器機房頂板面積，確定本工程在頂板平面設置4根測溫管，為頂板四角各距離相鄰兩邊3米相交的位置；4.9.2測溫管用20鍍鋅鋼管將一頭封堵，埋入砼內1米，在混凝土澆筑時另一頭用膠帶密封，并做好編號。4.9.3 混凝土養護期間，派專人每隔2h進行測溫，并做好臺賬，一旦發現混凝土內外溫差超過25，應立即通知項目部，并采取外部加熱等各種措施，使混凝土內外溫差不超過25。4.9.4 混凝土養護期為14d，混凝土內部溫度24小時內連續下降可停止測溫。墻模板計算書墻模板的計算參照建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、混凝土結構設計規范(GB50010-200221、)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范。墻模板的背部支撐由兩層龍骨（木楞或鋼楞）組成：直接支撐模板的為次龍骨，即內龍骨；用以支撐內層龍骨的為主龍骨，即外龍骨。組裝墻體模板時，通過穿墻螺栓將墻體兩側模板拉結，每個穿墻螺栓成為主龍骨的支點。根據建筑施工手冊，當采用容量為0.20.8m3 的運輸器具時，傾倒混凝土產生的荷載標準值為3.00kN/m2；一、參數信息1.基本參數次楞間距(mm):150；穿墻螺栓水平間距(mm):450；主楞間距(mm):400；穿墻螺栓豎向間距(mm):400；對拉螺栓直徑(mm):M12；2.主楞信息主楞材料:圓鋼管；主楞合并根數:2；直徑(mm):422、8.00；壁厚(mm):3.00；3.次楞信息次楞材料:圓鋼管；次楞合并根數:1；直徑(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；4.面板參數面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量(N/mm2):6000.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞鋼楞彈性模量E(N/mm2):206000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00； 墻模板設計簡圖二、墻模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F23、=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板計算高度，取3.000m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。分別計算得 17.031 kN/m2、72.000 kN/m2，取較小值17.031 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=17.031kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 3 kN/m2。三、墻模板面板的計算面板為受彎結構,需24、要驗算其抗彎強度和剛度。根據建筑施工手冊，強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在次楞上的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1.抗彎強度驗算彎矩計算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-面板計算最大彎矩(Nmm)； l-計算跨度(次楞間距): l =150.0mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.217.0310.4000.900=7.357kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.43.000.400.90=1.512kN/m； 其中0.90為按施工手冊取的臨時結構折25、減系數。面板的最大彎矩：M =0.17.357150.02+0.1171.512150.02= 2.05104Nmm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/W f其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 40018.018.0/6=2.16104 mm3； f -面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大應力計算值： = M/W = 2.05104 / 2.16104 = 1.0N/mm2；面板截面的最大應力計算值 =1N/mm2 小于 面板截面的抗彎強度設計值26、 f=13N/mm2，滿足要求！2.抗剪強度驗算計算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V-面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(次楞間距): l =150.0mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.217.0310.4000.900=7.357kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.43.000.400.90=1.512kN/m；面板的最大剪力：V = 0.67.357150.0 + 0.6171.512150.0 = 802.1N；截面抗剪強度必須滿足:= 3V/(2bhn)fv其中， -面板截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-面板計算最大剪力(N)：V = 827、02.1N； b-構件的截面寬度(mm)：b = 400mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值: =3802.1/(240018.0)=0.167N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值 =0.167N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 =1.5N/mm2，滿足要求！ 3.撓度驗算根據建筑施工手冊，剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，28、q-作用在模板上的側壓力線荷載: q = 17.030.4 = 6.812N/mm； l-計算跨度(次楞間距): l = 150mm； E-面板的彈性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 401.81.81.8/12=19.44cm4；面板的最大允許撓度值: = 0.6mm；面板的最大撓度計算值: = 0.6776.811504/(10060001.94105) = 0.02 mm；面板的最大撓度計算值: =0.02mm 小于等于面板的最大允許撓度值 =0.6mm，滿足要求！四、墻模板主次楞的計算(一).次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁29、計算。本工程中，次楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W =4.4931= 4.493cm3；I =10.7831= 10.783cm4； 次楞計算簡圖1.次楞的抗彎強度驗算次楞最大彎矩按下式計算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-次楞計算最大彎矩(Nmm)； l-計算跨度(主楞間距): l =400.0mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.217.0310.1500.900=2.759kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.43.000.150.90=0.567kN/m，其中，0.90為折減系數。次楞的最大彎矩：M =0.130、2.759400.02+0.1170.567400.02= 5.48104Nmm；次楞的抗彎強度應滿足下式： = M/W f其中， -次楞承受的應力(N/mm2)； M -次楞計算最大彎矩(Nmm)； W -次楞的截面抵抗矩，W=4.49103mm3； f -次楞的抗彎強度設計值； f=205.000N/mm2；次楞的最大應力計算值： = 5.48104/4.49103 = 12.2 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值: f = 205N/mm2；次楞的最大應力計算值 = 12.2 N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！2.次楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作31、用下的三跨連續梁計算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中， V次楞承受的最大剪力； l-計算跨度(主楞間距): l =400.0mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.217.0310.1500.900/1=2.759kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.43.000.150.90/1=0.567kN/m，其中，0.90為折減系數。次楞的最大剪力：V = 0.62.759400.0+ 0.6170.567400.0 = 802.1N；截面抗剪強度必須滿足下式：=2V/Afv其中， -次楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-次楞計算最大剪力(N)：V = 802.132、N； A -鋼管的截面面積(mm2)：A = 424.115mm2 ； fv-次楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2；次楞截面的受剪應力計算值: =2802.1/424.115=3.782N/mm2；次楞截面的受剪應力計算值 =3.782N/mm2 小于 次楞截面的抗剪強度設計值 fv=120N/mm2，滿足要求！3.次楞的撓度驗算根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。 撓度驗算公式如下：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中， -次楞的最大撓度(mm)； q-作用在次楞上的線荷載(kN/m)： q = 17.030.15=33、2.55 kN/m； l-計算跨度(主楞間距): l =400.0mm ； E-次楞彈性模量（N/mm2）：E = 206000.00 N/mm2 ； I-次楞截面慣性矩(mm4)，I=1.08105mm4；次楞的最大撓度計算值: = 0.6772.55/14004/(1002060001.08105) = 0.02 mm；次楞的最大容許撓度值: = 1.6mm；次楞的最大撓度計算值 =0.02mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =1.6mm，滿足要求！(二).主楞承受次楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩34、W分別為:W =4.4932= 8.986cm3；I =10.7832= 21.566cm4；E = 206000N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞計算剪力圖(kN) 主楞計算彎矩圖(kNm) 主楞計算變形圖(mm)1.主楞的抗彎強度驗算作用在主楞的荷載: P1.217.030.150.41.430.150.41.478kN；主楞計算跨度(對拉螺栓水平間距): l = 450mm；強度驗算公式： = M/W f其中，- 主楞的最大應力計算值(N/mm2) M - 主楞的最大彎矩(Nmm)；M = 9.48104 Nmm W - 主楞的凈截面抵抗矩(mm3)； W = 8.99103 mm3； f35、 -主楞的強度設計值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；主楞的最大應力計算值: = 9.48104/8.99103 = 10.6 N/mm2；主楞的最大應力計算值 =10.6N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2,滿足要求！2.主楞的抗剪強度驗算主楞截面抗剪強度必須滿足:=2V/Afv其中， -主楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-主楞計算最大剪力(N)：V = 1208.3N； A -鋼管的截面面積(mm2)：A = 848.23mm2 ； fv-主楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2；主楞截面的受剪應力計算值: =212036、8.3/848.230=2.849N/mm2；主楞截面的受剪應力計算值 =2.849N/mm2 小于 主楞截面的抗剪強度設計值 fv=120N/mm2，滿足要求！3.主楞的撓度驗算主楞的最大撓度計算值: = 0.06mm；主楞的最大容許撓度值: = 1.8mm；主楞的最大撓度計算值 =0.06mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =1.8mm，滿足要求！五、穿墻螺栓的計算計算公式如下:NN=fA其中 N - 穿墻螺栓所受的拉力； A - 穿墻螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號: M12 ；穿墻螺栓有效直徑: 9.85 mm；穿37、墻螺栓有效面積: A = 76 mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；主楞計算的支座反力為穿墻螺栓所受的拉力，則穿墻螺栓所受的最大拉力為: N = 2.21 kN。穿墻螺栓所受的最大拉力 N=2.206kN 小于 穿墻螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，滿足要求！板模板（扣件式）計算書 計算依據： 1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 2、混凝土結構設計規范GB50010-2010 3、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 4、鋼結構設計規范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱B2，標高9.38、00m新澆混凝土樓板板厚(mm)2600新澆混凝土樓板邊長L(m)7.9新澆混凝土樓板邊寬B(m)7 二、荷載設計施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算面板和小梁時的均布活荷載(kN/m2)2.5當計算面板和小梁時的集中荷載(kN)2.5當計算主梁時的均布活荷載(kN/m2)1.5當計算支架立柱及其他支承結構構件時的均布活荷載(kN/m2)1模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板自重標準值0.1面板及小梁自重標準值0.3樓板模板自重標準值0.5模板及其支架自重標準值0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1模板支拆環境不考慮風荷載 三、39、模板體系設計模板支架高度(m)6.7立柱縱向間距la(mm)400立柱橫向間距lb(mm)400水平拉桿步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心對稱立柱距混凝土板短邊的距離(mm)150立柱距混凝土板長邊的距離(mm)100主梁布置方向平行樓板長邊小梁間距(mm)100小梁兩端各懸挑長度(mm)100，100主梁兩端各懸挑長度(mm)150，150結構表面的要求結構表面外露模板及支架計算依據建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 設計簡圖如下：模板設計平面圖模板設計剖面圖(樓板長向)模板設計剖面圖(樓板寬向) 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強40、度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)9000 根據建筑施工模板安全技術規范5.2.1面板可按簡支跨計算的規定，另據現實，樓板面板應擱置在梁側模板上，因此本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、強度驗算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)2.6)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)2.6)+41、1.40.72.5 1=81.617kN/m q20.91.35G1Kb=0.91.350.11=0.122kN/m p0.91.40.7Q1K/2=0.91.40.72.5/21.102kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max81.6170.12/8，0.1220.12/8+1.1020.1/4= 0.102kNm Mmax/W0.102106/375002.721N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)2.6)1=65.36kN/m 5ql4/(384EI)565.361004/(384942、000281250)0.034mml/400100/4000.25mm 滿足要求！ 五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)3585小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9000小梁截面抵抗矩W(cm3)42.15小梁截面慣性矩I(cm4)179.12 因B/lb取整7000/400取整17，按四等跨連續梁計算，又因小梁較大懸挑長度為100mm，因此需進行最不利組合，計算簡圖如下： 1、強度驗算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.43、7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)2.6)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)2.6)+1.40.72.50.18.186kN/m 因此，q1靜0.91.35(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.3+(1.1+24)2.6)0.17.966kN/m q1活0.91.40.7Q1kb=0.91.40.72.50.10.221kN/m M10.107q1靜L2+0.121q1活L20.1077.9660.42+0.1210.2210.420.141kNm q20.91.35G1kb=0.91.350.30.10.036kN/m p0.91.4044、.7Q1k=0.91.40.72.52.205kN M2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pLmax0.0770.0360.42+0.212.2050.4，0.1070.0360.42+0.1812.2050.40.186kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max8.1860.12/2，0.0360.12/2+2.2050.10.221kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.141，0.186，0.2210.221kNm Mmax/W0.221106/421505.236N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算45、 V10.607q1靜L+0.62q1活L0.6077.9660.4+0.620.2210.41.989kN V20.607q2L+0.681p0.6070.0360.4+0.6812.2051.51kN V3maxq1L1，q2L1+pmax8.1860.1，0.0360.1+2.2052.209kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.989，1.51，2.2092.209kN max3Vmax/(2bh0)=32.2091000/(28535)1.114N/mm21.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)2.6)046、.16.556kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6326.5564004/(10090001791200)0.066mml/400400/4001mm 滿足要求！ 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)482.7可調托座內主梁根數1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)9.89主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12 1、小梁最大支座反力計算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+47、G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)2.6)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)2.6)+1.40.71.50.18.122kN/m q1靜0.91.35(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.5+(1.1+24)2.6)0.17.99kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.10.189kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)2.6)0.1=6.576kN/m 承載能力極限狀態 按四跨連續梁，Rmax(1.143q1靜+1.223q1活)L1.1437.990.48、4+1.2230.1890.43.745kN 按懸臂梁，R1q1l=8.1220.10.812kN RmaxRmax，R13.745kN; 正常使用極限狀態 按四跨連續梁，Rmax1.143q2L1.1436.5760.43.007kN 按懸臂梁，R1q2l=6.5760.10.658kN RmaxRmax，R13.007kN; 2、抗彎驗算 計算簡圖如下： 主梁彎矩圖(kNm) Mmax0.749kNm Mmax/W0.749106/4120181.751N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 3、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax8.231kN max2Vmax/A=28.2311049、00/38442.872N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 4、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.35mm 跨中max=0.111mm=400/400=1mm 懸挑段max0.35mm=150/400=0.375mm 滿足要求！ 七、立柱驗算鋼管類型482.7立柱截面面積A(mm2)384立柱截面回轉半徑i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗壓強度設計值f(N/mm2)205 h/i1500/1694150 滿足要求！ 查表得，0.641 f=N/(A)=0.9max1.2(0.75+(1.1+24)2.6)+1.41, 1.35(0.75+(1.1+24)2.6)+1.40.710.40.41000/(0.641384)=12.9731000/246.144=52.707N/mm2f=205 N/mm2 滿足要求！ 八、可調托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調托座可調托座承載力容許值N(kN)30 按上節計算可知，可調托座受力N12.973kNN30kN 滿足要求！