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1、目 錄1 工程概況12 編制依據23 總體施工方案24 高支模支撐系統搭設方法25 施工質量及安全保證措施46 鋼筋工程177 混凝土工程26 附：梁、板底鋼管支撐示意圖框支柱模板支設示意圖梁、板底鋼管支撐平面示意圖高支模設計計算書1 工程概況云鼎*工程是由重慶*地產發展有限公司投資興建的高層住宅樓，由廣東*院設計，重慶*監理有限公司監理，重慶*建設集團有限公司施工總承包。本工程的轉換層結構層高5.8m，樓層梁板模板支設屬高支模工程。板厚為180mm。較大的柱截面尺寸有：10001000，11001100，12001200，10001500，8001500，8001200等。較大的梁截面尺寸有2、： 400800， 4001200， 5001500， 6001200， 6001500， 6001600，6001800，7001800，8001600，8002000，8002400，12002300，12002500，15002400，15002500等。 轉換層墻柱梁板混凝土設計強度均為C50。 2 編制依據1）云鼎*工程施工圖紙2）混凝土結構工程施工及驗收規范GB50204-20023）建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）4）建筑施工安全檢查標準（JGJ59-99）5）建筑施工高處作業安全技術規范3 總體施工方案1）根據工程的具體特點，充分考慮工期及成本節約3、，決定板模采用鋼管（48*3.5）加可調頂托做模板支撐系統，大梁模板采用腳手架與鋼管直接支撐。模板選用九夾板及50100方木。2）因結構梁截面尺寸大，在澆筑混凝土時自重產生的荷載相當大，且進行混凝土澆筑時下一層混凝土強度尚未完全達到，無法承受，故必須先行加固大型梁所對應的下一層梁、板結構。即大型框支梁在混凝土澆筑且達到一定強度前，所對應部分的下一層梁、板模板不得拆除，必要時可對兩層結構進行頂撐加固。4 高支模支撐系統搭設方法1）墻柱模板：所有模板均采用18mm厚九層板，配置12對拉螺栓，50100木方及482.8mm鋼管進行加固。先對墻柱模板進行定位放線、內置鋼筋支撐桿以控制墻柱截面尺寸，然后4、將拼好的大模板按模板定位線進行安裝，釘好豎向木方（間距為200mm），并沿螺桿孔穿上螺桿，螺桿間距水平及豎向均為450mm，墻柱根部第一排螺桿離地小于200mm，最上一排螺桿離平臺距離小于500mm，內墻兩側斜撐對頂固定，斜撐頂在水平鋼管上。待水平鋼管裝上之后，將螺桿緊固，并支設鋼支撐并進行拉結，以防傾倒，同時進行墻柱垂直度的調節。注：柱四角拼縫必須嚴密，易存在爛角現象，否則在柱模轉角處粘貼雙面布干膠。2）梁模板：復核梁底標高，校正軸線位置無誤后，搭設和調平梁模支架，在橫楞上鋪放梁底板固定，然后綁扎鋼筋，安裝并固定兩側模板。對于跨度L4米或懸挑長度L2米的梁，支模時按規范要求進行13的起拱。梁5、模板的安裝順序如下：復核梁底標高、校正軸線位置搭設梁模支架安裝梁模底板按規范要求起拱綁扎梁鋼筋安裝兩側梁模穿對拉螺桿復核梁模尺寸、位置與相鄰梁板連接固定。梁模板支設特別要求注意以下事項：（1）梁側模板豎向木方間距不大于200mm，螺桿水平及豎向間距不大于450mm，待水平鋼管裝上之后，將螺桿緊固。（2）梁底模板短向方木間距不大于200，下層鋼管間距不大于400，立桿與水平桿之間采用雙扣件固定以防下滑，立桿間距400400，水平桿設置不少于3道，縱橫布設。（3）梁頭與柱頭模板的連接特別重要，要求拼裝準確、嚴密，加固牢靠。（4）起拱應在鋪設梁底之前進行。（5）所有立桿沿豎向間隔1.5m1.8m設一6、道水平桿，底部距樓面200處加掃地桿一道，沿梁方向間距1200垂直于梁方向設一道剪刀撐并與板底滿堂架相連，以確保在施工荷載偏于一邊時，整個支撐體系能整體協同工作。3）樓板模板：支設順序如下：搭設滿堂架立桿及可調支托安裝縱橫木方調平柱頂標高鋪設模板檢查模板平整度并調平。樓板模板安裝注意事項：（1）單塊就位拼裝時，每個跨從四周先用模板與墻、梁模板連接，然后向中央鋪設，板縫155采用布干膠，拼縫15采用板條或重新配模。 （2）直接支承模板的木枋間距200mm.，下層橫向方楞間距400，板底立桿間距為800800。（3）模板接縫處下方必須有木枋，木枋搭接處，應錯開或加間距400mm的木枋來加強。（4）7、檢查模板的尺寸、對角線、平整度以及預埋件和預留孔洞的位置，安裝就位后，立即與梁墻模板連接。（5）在支撐高度方向每隔1.51.8米設一道雙向水平鋼管連接桿件，滿堂模板支架四邊與中間每間隔2排立桿設置一道剪刀撐，以防失穩。（6）梁寬度大于1000的梁豎向支撐鋼管（立桿）間距控制在400范圍內，梁高1000以上水平連系桿不少于3道且縱橫設置。5 施工質量及安全保證措施 1) 開始施工前，應先做好對架子工、木工等的安全、技術交底。2) 支模前要做好立桿彈線工作，按設計間距立桿，架設縱橫桿件。3) 梁下所有直接承受荷載的橫桿與立桿扣接全部采用雙扣件，防止受力后支撐下滑，其他扣件應加強檢查，保證扣件的質量8、合格可靠。4) 梁、板水平桿必須連通，使支撐形成一個整體，剪刀撐搭設角度不大于60度。5) 梁下的豎向支撐用鋼管不允許用搭接方式接長，樓板下支撐鋼管如用搭接方式必須用不少于三個扣件進行接長，扣件間距不小于500mm。搭接和對接的接頭要錯開布置。6) 模板工程用的原材料包括模板、木方、鋼管、卡扣需經過精心排選，以保證其完整性，無破損及其他缺陷。7) 各扣件規格應與鋼管外徑相同，除梁底立桿外，各桿件伸出扣件邊緣不應少于15厘米。8) 滿堂架支撐搭設完畢后應經主任工程師組織有關部門聯合進行驗收合格后，方可進行下道工序的施工。9) 搭設時各主管技術員應做好相應鋼管滿堂架、方木間距、位置及模板的質量控制9、及驗收。10) 操作人員要嚴格遵守安全生產十大紀律，嚴禁穿硬底鞋及高跟鞋作業， 高空作業要搭設腳手架或操作平臺，上、下要使用梯子，作業人員不得爬模上下，不許站立在墻上工作；使用電動工具的電線必須架空、固定，并不得使用絞型線；登高作業時，連接件必須在箱盒或工具袋中嚴禁放在模板或腳步手板上，扳手等各類工具必須高掛在身上或置放于工具袋內不得掉落；模板拆除時，上下應有人接應，鋼模應隨裝隨轉運，不得堆放在腳手板上，嚴禁拋擲踩撞，裝拆過程中，除操作人員外，下面不得站人，高出作業時，操作人中應掛上安全帶；裝墻、柱模板時，應隨時支撐固定，防止傾覆；操作時，注意力要集中，不準在工作時嬉笑打鬧。操作人員必須戴好安10、全帽。11) 支撐系統在施工期間未經批準，不準拆除任何部件。12) 模板安裝偏差應符合下表要求：項 目允許偏差(mm) 軸線位置5底模上表面標高5墻、柱、梁截面尺寸+4，-5垂直度（層高5m）6相鄰兩板面高低差2表面平整度513) 混凝土澆筑時，派安全員專職觀察模板及其支撐系統的變形情況，發現異常現象時應立即暫停施工，迅速疏散人員，待排除險情并經施工現場負責人檢查同意后方可復工。14) 墻柱模板拆除在混凝土強度能保證其表面及棱角不受損傷時即可，梁板模板在其上層結構沒有大型構件產生的施工荷載等特殊要求時，跨度小于8m的梁、板在混凝土強度達到75%時即可拆除，跨度大于8m的梁、板及懸臂構件應在混凝11、土強度達到100%時方能拆除。 六、高支模設計計算書以截面尺寸高度為2。5m的梁為受力最不利情況進行梁結構驗算，層高按照5.8米進行驗算，板厚按照最大板厚180mm進行結構驗算。由于施工現場材料較為復雜，計算時不考慮施工荷載作用時木材強度設計值調整系數1.3。1.1 模板及其支撐承受的主要荷載：1) 底模及其支架自重標準值： 在計算梁、板底模時 q1 =0.5 KN/m2；在計算梁、板方楞時 q1 = 0.75KN/m22) 新澆注砼自重標準值：q2= 24KN/m33) 鋼筋自重標準值：根據設計圖紙計算確定每立方鋼筋混凝土的鋼筋自重標準值約為： 樓板 q3= 1.27KN/m3梁 q3= 312、.55KN/m34) 施工人員及設備荷載標準值：（1）計算模板及直接支撐模板的大楞時 q4=2.5KN/m2，并對板模板取集中荷載2.5 KN再進行驗算，比較兩者彎矩值，按較大者采用。（2）計算直接支撐大楞結構構件時 q4=1.5KN/m2；（3）計算支架立柱及其它支撐結構構件時 q4=1.0KN/m2。5) 振搗砼時產生的荷載標準值：對水平面模板 q5=2.0KN/m2對垂直面模板 q5=4.0KN/m26) 新澆筑砼對墻柱、梁模板側面的壓力標準值： 取q6=0.22ct012V1/2與q6=cH較小者。其中：c=24 KN/m3 T=25 1=1.2 2=1.15 V=1.8m/h t0=13、200/(T+15)=200/(25+15)=5 q61=0.22ct012V1/2=0.222451.21.151.81/2=48.88KN/m2q62=cH=242.2=52.8KN/m2q6=48.88KN/m27) 傾倒砼時對垂直面模板產生的水平荷載標準值：q7=2.0KN/m21.2 梁模板計算（按照最大梁高2.5m進行驗算）1.2.1 梁底模板驗算梁底模下沿寬度方向等距離放置方楞，其間距為200mm，按三等跨連續梁計算，計算簡圖如圖一。1）承載力驗算：荷載為第1、2、3、5種荷載組合，分項系數分別取1.2、1.2、1.2、1.4,則：q=1.20.51+1.2242.51+1.2314、.552。51+1.42.51 =86.75KN/m （線荷載）Mmax=Mb=Mc=-0.100qL2 = -0.10086.750.22梁底模截面抵抗矩為：W=1/6bh12=1/61000182=54000mm3max=Mmax/W=0.347106/54000=6.43N/mm2fm=13N/mm2梁底模抗彎承載力滿足要求。Vmax=VB左=0.600qL=0.60086.750.2=10.4kN=3V/2b1h1=310.4103/(2100018)=0.864N/mm2fv= 1.5N/mm2梁底模抗剪承載力滿足要求。2）剛度驗算：荷載為第1、2、3種荷載組合，分項系數均取1.2,15、則：q=1.20.51+1.22412.5+1.23.5512.5=83.25KN/m（線荷載）I=1/12b1h13=1/121000183=486000mm4Wmax =0.667qL4/(100EI)=0.66783.252004（1009000486000）=0.20mmW=L/400=200/400=0.5mmWmax =0.20mmW=0.5mm梁底模剛度滿足要求。1.2.2 支撐梁底模的大方楞驗算：大方楞下小橫桿間距為400mm，故為等跨度多跨度連續梁，取四等跨度連梁計算。計算簡圖如圖二。1）承載力驗算：荷載為第1、2、3、5種荷載組合，分項系數分別取1.2、1.2、1.2、1.16、4，則：q=1.20.750.2+1.2240.22.5+1.23.550.22.5+1.41.50.2 =17.13KN/mMmax=MB支=-0.107qL2=-0.10717.130.42=-0.294KN.m大方楞截面抵抗矩為：W=1/6bh12=1/6501002=83333mm3max=Mmax/W=0.294106/83333=3.528N/mm2fm=13N/mm2 大方楞抗彎承載力滿足要求。Vmax=VB左=0.607qL=0.60717.130.4=4.16kN=3V/2b1h1=34.16103/(250100)=1.25N/mm2fv= 1.5N/mm2梁底大方楞抗剪承17、載力滿足要求。2)剛度驗算：荷載為第1、2、3種荷載組合，分項系數均取1.2,則：q=1.20.750.2+1.2240.22.5+1.23.550.22.5=16.71KN/mI=1/12b1h13=1/12501003=4166666.67mm4Wmax =0.632qL4/(100EI)=0.63220.04004（10090004166666.67）=0.072mmW=L/400=400/400=1.0mmWmax =0.072mmW=1.0mm大方楞剛度滿足要求。1.2.3 大方楞下小橫桿驗算（小橫桿為482.8的鋼管）荷載標準值同上,小橫桿承受大方楞傳來的集中荷載。小橫桿下立桿間距18、為400mm，計算簡圖如圖三。1） 承載力驗算：荷載為第1、2、3、5種荷載組合，分項系數分別取1.2、1.2、1.2、1.4,則：F=17.130.4=6.85KNMmax=0.286FL =0.2866.85小橫桿截面抵抗矩為：W=5080 mm3max=Mmax/W=0.784106/5080=155N/mm2fm=205N/mm2小橫桿抗彎承載力滿足要求。Vmax=VB左=1.286F=1.2866.85=8.77kN=38.77103/(23.14（482412）/4)=26.81N/mm2fv= 125N/mm2鋼管抗剪承載力滿足要求。2) 剛度驗算：荷載為第1、2、3種荷載組合，19、分項系數均取1.2,則：F=16.710.4=6.68KN小橫桿慣性矩：I=121900mm4E=2.06105N/mm2Wmax =1.079FL3/100EI=1.0796.684003（100206000121900）=0.184mmW=L/400=400/400=1mmWmax =0.184mmW=1mm小橫桿剛度滿足要求。3） 雙扣件抗滑移承載力驗算：Rmax=26.85 =13.7KN2Rc=28=16KN由于本計算針對2.5m高的大梁，其最大寬度為1500mm，即滿足要求的立桿間距為400400。雙扣件抗滑移承載力滿足要求。1.2.4 梁底立桿驗算立桿采用為482.8的鋼管，間距20、400MM，扣件對接，橫桿步距L=1800mm。1）承載力驗算：荷載為第1、2、3、5種荷載組合，分項系數分別取1.2、1.2、1.2、1.4,則：N=6.33KNN30.3KN梁底立桿強度滿足要求。A=489mm2 f=0.205KN/mm2 L=1800mm I=15.8mm=L/I=（1800+2200）/15.8=139查表得=0.353=N/A=6.33/(0.353489)=0.037KN/mm2f=0.205KN/mm2梁底立桿受壓穩定性滿足要求。1.2.5 梁側模驗算 荷載標準值同上，木方間距為300mm，為等跨度多跨度連續梁，仍取四等跨度連續梁計算，計算簡圖如圖4。1）承載力21、驗算：荷載為第5、6種荷載組合，分項系數分別取1.4、1.2，則：q=1.44.01+1.248.881=64.256KN/mMmax=MB 支=-0.107qL2 =-0.10764.2560.32 側梁模截面抵抗矩為：W=1/6bh12=1/61000182=54000mm3max=Mmax/W=0.619106/54000=11.5N/mm2 fc=13N/mm2側梁模抗彎強度滿足要求。Vmax=VB左=0.607qL=0.60764.2560.3=11.7KN=3V/2b1h1=311.7103/(2100018) =0.975N/mm2fv=1.5N/mm2側梁模抗剪強度滿足要求。222、）剛度驗算：荷載為第6種荷載組合，分項系數取1.2，則：q=1.248.881= 58.656KN/mI=1/12b1h13=1/122000183=972000mm4Wmax =0.632qL4/(100EI)=0.63258.6563004（1009000972000）=0.343mmW=L/400=300/400=0.75mmWmax =0.343mmW=0.75mm梁側模剛度滿足要求。豎向方木、水平方向鋼管驗算過程同梁底方木、鋼管，符合要求。1.2.6 墻、柱、梁對拉螺桿驗算12對拉螺桿間距為450450mmf=0.205KN/mm2 A=113.1 mm2荷載標準為第5、6、7種荷載23、組合，分項系數分別均取1.4、1.2、1.4則：F=(4.00.60.5+2.00.450.45)1.4+48.880.450.451.2=13.6KN=F/A=13.6/113.1=0.120KN/mm2 f =0.205KN/mm2 對拉螺桿抗拉滿足要求。1.3 板模板計算1.3.1 板底模計算板底模下方楞間距400，取1m寬板帶按四跨受均布荷載的連續梁計算。計算簡圖如下：1）承載力驗算：荷載為第1、2、3、4種荷載組合，分項系數分別取1.2、1.2、1.2、1.4、則：q11.20.51+1.22410.18+1.21.2710.186.06KN/mq2=1.42.51=3.5KN/mP24、=1.42.5=3.5KNM1=0.107qL2= 0.1076.060.42 =0.104KN.mM2=0.107qL2= 0.1073.50.42MP=0.161PL= 0.1613.50.4集中荷載作用彎矩較大梁底模截面抵抗矩為：W = 1/6bh12 = 1/61000182=54000mm3max= M max/W = 0.329106/54000=6.09N/mm2 f m = 13 N/mm2板底模抗彎承載力滿足要求。Vmax=VB左=0.607 q1L+0.661P=0.6076.060.4+0.6613.5=3.78KN=3V/2b1h1=33.78103/(2100018)25、=0.315N/mm2fv=1.5N/mm2板底模抗剪承載力滿足要求。2）剛度驗算：荷載為第1、2、3種荷載組合，分項系數分別均取1.2,則：q= q1=6.06KN/mI=1/12b1h13=1/121000183=486000mm4Wmax =0.667qL4/(100EI) =0.6676.064004（1009000486000）=0.24mmW=L/250=400/250=1.6mmWmax =0.24mmW=1.6mm板底模剛度滿足要求。1.3.2 支撐板底模的縱向方楞驗算縱向方楞間距為400mm，橫向方楞間距800mm，故為等跨度連續梁，取四等跨度連梁計算。計算簡圖如下圖。1）承26、載力驗算：荷載為第1、2、3種荷載組合，分項系數分別取1.2、1.2、1.2、1.4則：q=1.20.750.4+1.2240.180.4+1.21.270.180.4=2.54KN/mP=1.42.5=3.5 KNMmax=MB支=0.107qL20.169PL=0.1740.473方楞截面抵抗矩為：W=1/6bh12=1/6501002=83333.33mm3max=Mmax/W=0.647106/83333.33=7.76N/mm2fm=13N/mm2方楞抗彎承載力滿足要求。Vmax=VB左=0.607qL=0.6072.540.8+0.6613.5=3.55KN=3V/2b1h1=3327、.55103/(250100)=1.07N/mm2fv=1.5N/mm2板底方楞抗剪承載力滿足要求。2） 剛度驗算：荷載為第1、2、3、種荷載組合，分項系數分別均取1.2則：q=2.54KN/mI=1/12b1h13=1/12501003=4166666.67 mm4Wmax =0.632qL4/(100EI)=0.6322.548004（10090004166666.67）=0.18mmW=800/250=800/250=3.2mmWmax = 0.18mmW= 3.2mm方楞剛度滿足要求。1.3.3 下層橫向方楞驗算方楞間距為800mm，立桿支撐間距800mm，為等跨度連續梁，取四等跨度連28、梁計算。計算簡圖如下圖。1） 承載力驗算：荷載為第1、2、3、4種荷載組合，分項系數分別取1.2、1.2、1.2、1.4則：P=（1.20.75+1.2240.18+1.21.270.18+1.41.0）0.40.6 =2.48KNMmax=MB支=-0.286PL=-0.2862.480.6方楞截面抵抗矩為：W=1/6bh12=1/6501002=83333mm3max=Mmax/W =0.567106/83333=6.80N/mm2100mm，豎直方向距離地面100mm，接頭要密封嚴密（墊圈不能少）。b泵管的鋪設：泵機出口的水平管用鋼管搭設支架支撐，運輸到澆筑層的立管亦采用鋼管搭設支架支撐29、。轉向90彎頭曲率半徑要大于1m，并在彎頭處將泵管固定牢固。澆筑層的水平管采用鐵馬凳作水平支撐，每節泵管采用兩個鐵馬凳支撐，支撐點設在泵管節頭處的兩側，距離接頭不大于500mm。c混凝土泵送時要有足夠的看輸送管人員，混凝土泵操作手必須堅守崗位，不得擅自離崗，泵的收料斗內在澆筑過程中應有足夠的砼，防止吸入空氣形成阻塞。混凝土每次泵送前采用與混凝土成分相同的砂漿潤管，泵出后用鐵桶吊下，倒入建筑垃圾中，再進行處理。d混凝土的分層本工程所用商品混凝土采用混凝土地泵直接輸送到樓層，塔吊配合澆灌。由于此層梁柱節點處鋼筋密集，集料入模和到達構件有效截面困難，為保證砼澆筑密實，因此在離梁底高500處與柱采用細30、石砼澆灌。墻的混凝土采用分層斜坡澆筑，首層厚度為400mm，以上每層澆筑高度為900mm，柱沿高度每300500mm 為一澆筑層，澆筑層高偏差應控制在100mm 之內。每層振搗密實后再覆蓋新一層混凝土，上下層澆筑間隔時間不得超過2-3h，但上層澆混凝土應在下層混凝土初凝前進行澆筑。混凝土出口處采用軟管布料，以控制混凝土自由下落高度防止混凝土出現離淅。梁、板混凝土同時澆筑，采用隨澆隨振搗，隨刮隨抹平，用插入式振搗器振搗密，刮桿刮平，在混凝土初凝前用木抹子抹平，在終凝前再進行二次抹壓，保證混凝土表面平整并防止在混凝土表面出現水泥膜和裂縫。e混凝土的振搗混凝土澆筑過程中振搗手分兩班作業，每班3-4根31、振搗棒，混凝土即不能漏振，也不能過振，混凝土澆筑過程中振搗的各個施工部位時責任到人，細化具體部位，做好各個部位的振搗記錄。拆模后各個部位的振搗質量反饋給各個振搗手，促使其改進工作，達到提高混凝土振搗質量的目的。澆筑商品砼一臺泵布料機在一定范圍內分層來回澆筑，安排3-4名振搗手，在相對固定位置振搗，盡可能的減少移動。柱、墻、梁板混凝土均采用插入式振搗器振搗，振搗厚度不得大于振搗棒的長度。混凝土的振搗采用隨澆隨振搗，振搗棒垂直插入混凝土，插入到下層尚未初凝的混凝土中約50100mm，以使上下層互相結合；振搗器的插點要均勻排列，排列方式采用行列式和交錯式兩種，由振搗手靈活掌握。插點間距不超過50cm32、，振搗時應盡量避免碰振鋼筋、模板、預埋件。在分層澆筑混凝土過程中，澆筑首層混凝土時注意不要將振搗器插到已經澆筑并初凝的混凝土上。現澆板澆筑時，邊澆邊用鐵锨攤平、振搗，邊用2m長刮桿刮平。f 一般情況，梁板砼應同時澆筑，高度大于1m的梁可單獨澆筑；在澆筑與墻柱連成整體的梁板時，應在墻柱澆筑完成后停歇11.5小時，使其獲得初步沉實后，再繼續澆筑梁板砼。2.5混凝土的養護本工程采用自然養護,能在常溫下使砼在規定的時間內保持足夠的潤濕狀態。砼澆筑完畢后，應在12h內加以覆蓋或澆水，砼養護不少于7d，澆水次數應能保持砼具有足夠的潤濕狀態為準，養護初期，水泥水化作用較快，需水次數也較多.砼澆筑后在強度達到33、1.2MPa 以前，不允許有人員在上面踩踏或安裝模扳及支架。2.6 混凝土試塊的留置、施工記錄用于檢驗結構混凝土質量的試件，應在混凝土的澆筑地點隨機取樣制作。留置原則：每一施工段、不同施工臺班、不同強度等級、不同原材料的混凝土每100m（包括不足100m）取樣不得少于一組抗壓試塊，不得少于兩組同條件試塊（根據情況分別用于測定3d、7d、抗壓強度，為拆摸提供依據）。后期處理：制作的標準抗壓試塊拆模后及時放入標養室進行標準養護，混凝土標準試塊上寫好編號和砼強度“xxx，Cxx”；送實驗室時在委托書上寫好：試件編號、工程名稱、混凝土強度等級、成型時間、使用部位。同條件試塊拆模后在試塊上進行編號，然后34、放到預先制作好的指定的鐵籠內并上鎖，置于同一部位。、砼質量分析及防治控制措施(1)砼結構工程的質量缺陷斷面尺寸偏差、軸線偏差、表面平整度超限原因：模板支撐不牢固；支撐點下沉，模板剛度不夠；砼澆筑時一次性投料過多，一次澆筑高度超過規定，使模板走形；澆筑砼順序不當，造成模板傾斜；振搗時，過多振動模板，產生模板位移；模板接縫處不平整，或模板表面凹凸不平等。結構表面損傷，缺棱掉角產生原因：模板表面未涂各類劑，模板表面未清理干凈，粘有砼；模板表面不平，翹曲變形；振搗不良，邊角處未振實；拆模過早或拆模過猛，強撬硬別，損耗棱角；拆模后沒有作好成品保護，結構被碰撞損耗等。麻面、蜂窩、露筋、孔洞、內部不實產生原35、因：模板拼縫不嚴，板縫處漏漿；模板表面未清理干凈或模板未滿涂隔離劑；振搗不密實、漏振；砼攪拌不均，和易性不好；砼入模時自由傾落高度較大，未用串筒或溜槽，產生離析；底模未放墊塊，或墊塊脫落，導致鋼筋移動；結構接點處，由于鋼筋密集，砼的石子粒徑過大，澆筑困難，振搗不仔細等。在梁板墻柱等結構的接縫和施工縫處產生爛根、爛脖、爛肚的原因：施工縫的位置留得不當，不易振搗；模板安裝完畢后，接搓處未清理干凈；對施工縫的老砼未作處理，或處理不當，形成冷縫；接縫處模板拼縫不嚴，漏漿等。結構發生裂縫產生的原因：模板及其支撐不牢，產生變形或局部沉降；拆模不當，引起開裂；養護不好引起裂縫；砼和易性不好，澆筑后產生分層，36、出現裂縫；大體積砼由于水化熱，使內部與表面溫差過大，產生裂縫；大面積澆筑砼由于收縮和溫度應力產生裂縫；砼初凝后又受到振動，產生裂縫；構件受力過早或超載引起裂縫；(2)防治處理：表面抹漿修補：對于小蜂窩、麻面、露筋、露石的砼表面，主要是保護鋼筋和砼不受侵蝕，用1：2水泥砂漿抹面修整；對結構構件承載力無影響的細小裂縫，可將裂縫處加以沖洗，用水泥砂漿抹補，如果裂縫較大較深，應將裂縫附近的砼表面鑿毛，或沿裂縫方向鑿成深為1520mm、寬為100200的V形凹槽，用1：2水泥砂漿分23層涂抹，并分層壓光；細石砼修補：當蜂窩比較嚴重或露筋較深時，應除掉附近不密實的砼和突出骨料顆粒，可用清水刷凈并充分潤濕后37、，再用比原強度等級高一等級的細石砼填補并仔細搗實；對孔洞的補強，可在舊砼表面采用處理施工縫的方法處理，將孔洞處疏松的砼和突出的石子剔鑿掉，孔洞頂部要鑿成斜面，避免形成死角，然后用水刷洗干凈，保持潤濕72h后，用比原砼強度等級高一級的細石砼搗實。砼的水灰比宜控制在0.5內，并摻水泥用量12-13%的“ZY”膨脹劑，分層搗實，以避免新舊砼的接觸面上出現裂縫。（3）質量控制要點合理控制每次澆筑的幾何尺寸，加快砼散熱速度；控制水化熱；降低砼入模溫度（控制在250C內）；控制砼體的內外溫差；（4）控制措施優先選用水化熱較低的水泥；在保證砼強度等級的前提下，適當降低水灰比，減少水泥用量；按規定選用合適的緩凝、減水等外加劑，以改善砼的性能；區別不同的氣候條件，分別采用澆水、覆蓋等相應養護方法，及時對砼進行保溫保濕。附：梁、板底鋼管支撐平面示意圖高支模設計計算書框支柱模板支設示意圖