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1、橋梁蓋梁施工方案目錄橋梁系梁、承臺和墩柱施工方案1一、工程概況1二、地質情況3三、施工組織31、人員組織32、管理框架圖43、現場作業組織機構44、勞動力安排55、機械設備組織5四、施工進度計劃6五、承臺、系梁和墩柱施工工藝流程7（一）承臺、系梁施工工藝流程7（二）墩柱施工工藝流程8六、承臺、系梁和墩柱施工方法9（一）承臺、系梁的施工方法91、測量放線92、基坑開挖93、鋼筋制作、安裝104、模板安裝115、混凝土澆筑116、拆模及養護12（二）墩柱的施工方法121、測量放線122、搭設腳手架工作平臺123、鋼筋制作、安裝134、安裝模板135、混凝土澆筑146、拆模及養護15七、質量保證體系2、工期管理措施16(一)工程質量管理體系16（二）確保工程質量的措施18（三）工期保證措施20（四）雨季施工措施21八、安全生產管理體系及保證措施21九、環境保護、文明施工及文物保護保證體系及保證措施31（一）環境保護、水土保持保證體系31（二）環境保護措施32（三）文明施工、文物保護保證體系34（四）文明施工、文物保護保證措施35十、 項目風險預測與防范，事故應急預案36（一）風險預測與防范36（二）事故應急預案36橋梁蓋梁施工方案一、工程概況從莞高速公路惠州段路線全長約30.905km，本合同段全長約18.096km。設計車速100km/h。沙埔樞紐立交位于石灣鎮沙埔村，地表平坦，屬平原地3、形。依此立交來實現從莞高速公路與廣惠高速公路之間交通流的快速轉換。本標段共有橋梁55座，即主線范圍橋梁24座，福田互通范圍橋梁8座，沙埔互通范圍橋梁23座。橋梁系梁、承臺、墩柱數量一覽表樁號系梁承臺立柱橋墩K15+410(1-16)鋼筋混凝土空心板橋4K15+615(1-16)鋼筋混凝土空心板橋4K0+154鋼筋混凝土空心板橋(1-48)48K9+057鋼筋混凝土空心板橋(1-48)412五星高架(1-250)1126隔坑窩大橋(1-100)8416排洪渠大橋(1-180)12428福田EK0+248(1-13)預應力混凝土空心板通道橋2沙埔AK0+675.5(1-10)預應力混凝土空心板通道4、橋2沙埔AK0+729(1-13)預應力混凝土空心板通道橋2沙埔AK0+906(1-30)預應力混凝土空心板通道橋222沙埔BK0+195.7(1-10)預應力混凝土空心板通道橋2沙埔BK0+437.4(1-13)預應力混凝土空心板通道橋2沙埔CK0+574.7(1-13)預應力混凝土空心板通道橋2沙埔DK0+351.1(1-8)預應力混凝土空心板通道橋2沙埔CK0+395.3(1-10)預應力混凝土空心板通道橋2沙埔HK0+284.2(1-16)預應力混凝土空心板通道橋2沙埔LK0+118(1-13)預應力混凝土空心板通道橋沙埔XK46+142.93(1-6)預應力混凝土空心板通道橋沙埔XK5、46+600.43(1-8)預應力混凝土空心板通道橋2沙埔XK46+862.93(1-13)預應力混凝土空心板通道橋沙埔XK46+985.75(1-60)預應力混凝土空心板通道橋24沙埔XK47+068.95(1-10)預應力混凝土空心板通道橋沙埔XK47+249(1-50)預應力混凝土空心板通道橋24沙埔XK47+490(1-10)預應力混凝土空心板通道橋縣道X196跨線橋（1-175）5424K0+453(1-16)4K8+645(1-32)46K9+303(1-16)4K9+496(1-32)44K12+940(1-16)4K13+461(1-32)44K13+742(1-16)4K156、+768(1-16)4K16+567(1-16)4K16+868(1-16)4K17+175(1-48)412K17+574(1-32)46K18+005(1-20)4K11+284.5跨線橋(1-80.5)4439廣惠高架跨線橋(1-914.65)30396037福田G324跨線橋(1-762)526134福田G324國道高架橋(1-331.6)9229K11+067福田1號大橋（1-205.5）10226K12+718.5福田2號大橋（1-325.5)18464沙埔BK0+369.6鋼筋混凝土空心板橋(1-30)4沙埔CK0+749.8鋼筋混凝土空心板橋(1-30)24沙埔DK0+203.7、7鋼筋混凝土空心板橋(1-30)24沙埔HK0+934.04鋼筋混凝土空心板橋(1-30)24福田GK906+882預應力混凝土小箱梁拼寬橋（1-53.5）8沙埔AK1+040鋼筋混凝土空心板橋（1-75）22沙埔CK0+218.1鋼筋混凝土空心板橋（1-50）28沙埔CK0+466.6鋼筋混凝土空心板橋（1-60）224沙埔BK0+634.82（1-160）87沙埔CK1+031.14（1-250）9118福田CK0+228.959（1-102.79）316沙埔DK0+643.96（1-120）65沙埔EK0+172.955（1-150）76沙埔FK0+510（1-560）2322HK0+68、18.76（1-395）1614K7+131通道橋（1-16）4K7+873通道橋（1-16）4AK0+312.27匝道橋（1-16）2AK1+059.851匝道橋（1-16）2BK0+789.34匝道橋（1-16）2主線K7+339(1-60)448AK0+848.615匝道橋（1-60）24BK0+257.265匝道橋（1-60）24二、地質情況本區段所處屬三角洲平原區第四系松散土類工程地質區（b），地貌類型為三角洲平原，覆蓋層以松散沉積物為主，由粘土、粉質粘土、粉土地表水、淤泥質土和砂礫卵石等組成，厚度1.0-30m，基底為白堊系碎屑巖性，包括紫紅色、褐紅色泥質粉砂巖、粉砂巖、含礫砂巖、9、砂礫巖等；地下水為第四系孔隙水和基巖裂隙水，河流有東江及其支流沙河，其余主要接受大氣降水、側向徑流補給，水量豐富。 三、施工組織1、人員組織主要管理人員名單序號姓名年齡擬在本項目中擔任的職務技術職稱工作年限類似施工經驗年限1聞濤45項目經理高級工程師24152鄭鎧鈿32常務副經理工程師11103王學成36項目總工高級工程師15124何春華36工程部部長工程師13105王本金34質檢工程師高級工程師11106彭武生56橋梁工程師高級工程師23207董志波32質檢工程師工程師1088付學棟28橋梁工程師工程師779辛國力31橋梁工程師工程師7710趙建林52橋梁工程師高級工程師252011崔存軍410、5測量工程師工程師201812劉喜愛45機械工程師工程師242313肖向前32試驗主任工程師8814劉征36試驗工程師工程師121215丁文龍35安全工程師助理工程師11616林慶炮27專職安全員助理工程師8417林鐵云29專職安全員助理工程師742、管理框架圖項目經理項目副經理總工程師雜工班安質部機電部材料部模板班鋼筋班砼工班測量班工程部管 理 框 架 圖3、現場作業組織機構橋梁蓋梁施工由項目部統一指揮施工，各個工區負責組織管理及安排施工，各工點施工負責人負責現場施工。橋梁蓋梁施工由橋梁施工隊伍進行施工。橋梁蓋梁施工分為兩個施工隊伍，橋梁蓋梁施工由項目部統一調配，材料、機械等合理優化分配。各11、區段相互配合，合理安排施工。各區段分段及各負責人，具體安排如下;第一區段為K0+000- K13+950區段下部結構工程技術管理人員：付學棟、辛國力、吳杰謀、馬炳明第二區段為K13+950- K18+105區段下部結構工程技術管理人員：蔣義雄、趙建林、林慶柱、陳木海各施工隊伍現場管理組織如下圖：施工隊現場管理模板班鋼筋班混凝土班雜工班4、勞動力安排序號工種人數備注1鋼筋工402模板工303混凝土工204預應力工125普工206機械工107電工45、機械設備組織施工中使用的機械設備及數量見下表： 設 備 名 稱型 號 規 格數 量額 定 功 率生產能力備 注混凝土輸送泵HBT602混凝土運輸車612、交流電焊機20交流對焊機UN1-1502S50=82.1千伏安千斤頂YCW45002450噸千斤頂YCW25002250噸油泵4真空壓漿機2擠壓千斤頂2切割機2鋼筋切斷機4鋼筋彎曲機6自卸車6裝載機EL502挖掘機4灑水車2五十鈴人貨車MKR55ELW2全站儀拓普康2水準儀BJDZS34發電機250KVA2汽車式起重機16T2汽車式起重機25T6振 動 式壓路機LT220B2四、施工進度計劃施工計劃橫道圖施工部位完成時間2011年2012年5月6月7月8月9月10月11月12月1月2月3月4月5月6月蓋梁五、蓋梁施工工藝流程蓋梁施工工藝流程圖柱頂混凝土表面處理搭支架平臺安裝底模鋼筋下料成型支架13、預壓合格 鋼筋骨架預制鋼筋骨架安裝 綁扎鋼筋波紋管及鋼絞線安裝安裝側模預埋件安裝檢查驗收制作試件澆筑混凝土 脫模、砼養護 預應力張拉、壓漿 支座墊石施工六、蓋梁支架受力計算根據本施工區域內蓋梁的不同型式和施工場地的實際條件，蓋梁擬采用場地支架施工方法或抱箍法施工。鋼筋砼預應力蓋梁采用支架法進行施工的，先進行場地平整，并對基底地基進行處理。采用內徑48鋼管作為現澆蓋梁支架。正式施工前要進行地基驗算和支架驗算。支架搭設完成后，安裝底模，并對支架進行1.2倍的荷載預壓，預壓期為7天。（一）、蓋梁高度為1.6m的支架法施工的地基驗算及支架驗算1）、砼自重：截面為變化截面，根據實際截面加載 2)、底模：14、3)、側模及支架：4)、施工荷載：5)、 混凝土灌注時的沖擊系數1.1 ，1、底模系統計算蓋梁底模采用高強度竹膠板，板厚t=18mm，竹膠板方木背肋間距為300mm。驗算模板強度采用小肋間距l=300mm、截面計算寬度為b=1000mm的平面竹膠板。1）、模板力學性能（1）彈性模量E=0.1105MPa。（2）截面慣性矩：I=bh3/12=1001.83/12=48.6cm4（3）截面抵抗矩：W= bh2/6=1001.82/6=54cm3（4）截面積：A=bh=1001.8=180cm22）、模板受力計算橫向帶木間距為0.30米，砼荷載高度1.6米（1）底模板均布荷載：q=44.28KN/m15、（2）跨中最大彎矩：M=qL2/8=44.280.32/8=0.50 KNm（3）彎拉應力：=M/W=0.50103/54=9.26MPa=11MPa（4）撓度：從竹膠板下方木背肋布置可知，竹膠板可看作為多跨等跨連續梁，按三等跨均布荷載作用連續梁進行計算，計算公式為：f=0.677qL4/100EI=(0.67744.280.34)/(1000.110848.610-8)=0.49mmL/400=0.75mm竹膠板撓度滿足要求。2、縱向帶木計算底模縱向小肋為108cm方木，順橋向布置；截面抵抗矩：W=bh2/6=0.080.12/6=1.3310-4m3截面慣性矩：I= bh3/12=0.0816、0.13/12=6.6710-6m4內力計算：縱向帶木間距為0.3米，跨度0.6米，砼荷載高度1.6米q=0.3x1.6x26x1.05+2.0x0.3+1x0.3=14.00KN/mM=ql22/8=0.63KNm=M/W=0.63x103/1.310-4=4.85Mpa9.5Mpa小肋撓度：f=5qL4/384EI=(514.00.64)/(384111066.6710-5)=0.33mmL/400=1. 5mm 縱向帶木繞度滿足要求3、橫橋向帶木計算底模橫橋向帶木為108cm方木截面抵抗矩：W=bh2/6=0.10.122/6=2.410-4m3截面慣性矩：I= bh3/12=0.10.17、123/12=14.410-5m4內力計算：橫向帶木間距為0.6米，跨度0.6米，砼荷載高度1.6米，0.6m長橫梁上承擔2根梁重量為：0.080.10.6102=0.12KN橫梁施加在縱梁上的均布荷載為：0.120.6=0.20N/m作用在橫梁上的均布荷載為：q=(1.6x26x1.05+1+2)0.6+0.20=28.21KN/m跨中最大彎矩：M=qL2/8=28.210.62/8=1.27KNm橫向帶木彎拉應力：=M/W=1.27103/2.410-4=5.29MPa9.5MPa橫向帶木彎拉應力滿足要求。橫向帶木撓度：f=5qL4/384EI=(528.210.64)/(3841110618、14.410-5)=0.30mmL/400=1.5mm綜上，橫向帶木強度滿足要求。4、支架系統計算1）、立桿內力計算：兩橋墩之間蓋梁橫橋向鋼管支架間距為0.6m，順橋向間距為0.6.兩橋墩之間鋼管支架共15*4=60根。兩橋墩之間之間承受荷載為9m。9.0*1.8*1.6*2.6*10=673.92KN；蓋梁單根立桿分配的荷載為：F1=673.92KN*1.05/60=11.79KN；立桿分配到的施工荷載、模板及排架產生的荷載：F2= F1*0.15=1.77KN；單位長48x3.5鋼管重：0.04KN立桿所承受支架自重：F3=0.04x6+(0.04x0.6+0.04x0.6)x6=0.5319、KN；立桿所受豎向力為F=F1+F2+F3=14.09KN；2）、立桿容許內力計算A=4.89cm2 i=1.58cm l=120cm =l/i=120/1.58=76 查表得=0.714NU=A=0.714x140x4.89x10-4=48.9KN考慮到鋼管的反復多次使用，故取0.8Nu為鋼管容許承載力N=0.8Nu=0.8x48.9=39.1KNF=14.09KNN =39.1KN所以立桿強度滿足要求5、地基應力驗算：立桿受力最大為14.09KN，故以此處立桿受力進行計算地基應力，立桿可調底座受力面積為300x300mm， 地基承載力要求不低于0.25MPa.（二）、蓋梁高度為2.0m的支20、架法施工的地基驗算及支架驗算1）、砼自重：截面為變化截面，根據實際截面加載 2)、底模：3)、側模及支架：4)、施工荷載：6)、 混凝土灌注時的沖擊系數1.1 ，1、底模系統計算蓋梁底模采用高強度竹膠板，板厚t=18mm，竹膠板方木背肋間距為250mm。驗算模板強度采用小肋間距l=250mm、截面計算寬度為b=1000mm的平面竹膠板。1）、模板力學性能（1）彈性模量E=0.1105MPa。（2）截面慣性矩：I=bh3/12=1001.83/12=48.6cm4（3）截面抵抗矩：W= bh2/6=1001.82/6=54cm3（4）截面積：A=bh=1001.8=180cm22)、模板受力計算21、工況一：橫向帶木間距為0.25米，砼荷載高度2.0米（1）底模板均布荷載：q=55.1KN/m（2）跨中最大彎矩：M=qL2/8=55.10.252/8=0.43 KNm（3）彎拉應力：=M/W=0.43103/54=7.96MPa=11MPa（4）撓度：從竹膠板下方木背肋布置可知，竹膠板可看作為多跨等跨連續梁，按三等跨均布荷載作用連續梁進行計算，計算公式為：f=0.677qL4/100EI=(0.67755.10.254)/(1000.110848.610-8)=0.3mmL/400=0.625mm竹膠板撓度滿足要求。2、縱向帶木計算底模縱向小肋為108cm方木，順橋向布置；截面抵抗矩：W=22、bh2/6=0.080.12/6=1.3310-4m3截面慣性矩：I= bh3/12=0.080.13/12=6.6710-6m4內力計算：縱向帶木間距為0.25米，跨度0.5米，砼荷載高度2.0米q=0.25x2.0x26x1.05+2.0x0.25+1x0.25=14.4KN/mM=ql22/8=0.45KNm=M/W=0.45x103/1.310-4=3.46Mpa9.5Mpa縱向帶木強度滿足要求小肋撓度：f=5qL4/384EI=(514.40.54)/(384111066.6710-5)=0.16mmL/400=1.25mm縱向帶木繞如滿足要求3、橫向帶木計算底模橫橋向帶木為101223、cm方木截面抵抗矩：W=bh2/6=0.10.122/6=2.410-4m3截面慣性矩：I= bh3/12=0.10.123/12=14.410-5m4內力計算：橫向帶木間距為0.5米，跨度0.5米，砼荷載高度2.0米，0.5m長橫梁上承擔2根梁重量為：0.120.10.5102=0.12KN橫梁施加在縱梁上的均布荷載為：0.120.5=0.24N/m作用在橫梁上的均布荷載為：q=(2.0x26x1.05+1+2)0.5+0.24=29.05KN/m跨中最大彎矩：M1=qL2/10=29.050.52/8=0.91KNm橫向帶木彎拉應力：=M/W=0.91103/2.410-4=3.79MPa24、9.5MPa橫向帶木彎拉應力滿足要求。2、橫向帶木撓度：f=5qL4/384EI=(529.050.54)/(3841110614.410-5)=0.15mmL/400=1.25mm綜上，橫向帶木強度滿足要求。4、支架系統計算1).立桿內力計算：兩橋墩之間蓋梁橫橋向鋼管支架間距為0.5m，順橋向間距為0.5.兩橋墩之間鋼管支架共15*5=75根。兩橋墩之間之間承受荷載為7.7*2.0*2.0*2.6*10=800.8KN；蓋梁單根立桿分配的荷載為：F1=800.8KN*1.05/75=11.21KN；立桿分配到的施工荷載、模板及排架產生的荷載：F2= F1*0.15=1.68KN；單位長48x25、3.5鋼管重：0.04KN立桿所承受支架自重：F3=0.04x6+(0.04x0.5+0.04x0.5)x6=0.48KN；立桿所受豎向力為F=F1+F2+F3=13.37KN；2).立桿容許內力計算A=4.89cm2 i=1.58cm l=120cm =l/i=120/1.58=76 查表得=0.714NU=A=0.714x140x4.89x10-4=48.9KN考慮到鋼管的反復多次使用，故取0.8Nu為鋼管容許承載力N=0.8Nu=0.8x48.9=39.1KNF=16.61KNN =39.1KN所以立桿強度滿足要求5、地基應力驗算：立桿受力最大為16.61KN，故以此處立桿受力進行計算地26、基應力，立桿可調底座受力面積為300x300mm， 地基承載力要求不低于0.25MPa.七、蓋梁抱箍法施工受力驗算對于采用抱箍法施工的也將進行1.2倍的荷載預壓試驗，預壓期為7天。（一）、抱箍承載力計算1、荷載計算（1）蓋梁自重：G1=38m326kN/m3 =988kN（適用14.86*1.5*1.7m的蓋梁）（2）模板自重：G2=80kN (根據模板設計資料)（3）模板支撐、支架自重：G3=70kN（4）施工荷載與其它荷載：G4=20kN總荷載：GH=G1+G2+G3+G4=988+80+70+20=1158kN每個蓋梁按墩柱設二個抱箍體支承上部荷載，由上面的計算可知：支座反力RA=RB=27、1.5GH /2=1.5x1158/2=869kN 以R最大值為抱箍體需承受的豎向壓力N進行計算，869kN即為抱箍體需產生的摩擦力。 2、抱箍受力計算 （1）螺栓數目計算抱箍體需承受的豎向壓力N=869kN抱箍所受的豎向壓力由M24的高強螺栓的抗剪力產生，查鋼結構設計及工程應用第74頁： 8.8級M24螺栓的允許承載力：NL=Pn/K式中：P-高強螺栓的預拉力，取175kN; -摩擦系數，取0.3； n-傳力接觸面數目，取1； K-安全系數，取1.3。則：NL= 1750.31/1.3=40.4kN螺栓數目m計算：m=N/NL=869/40.4=21.5個，取計算截面上的螺栓數目m=24個。28、則每條高強螺栓提供的抗剪力：P=N/12=869/24=36.2KNNL=40.4kN故能承擔所要求的荷載。（2）螺栓軸向受拉計算 砼與鋼之間設一層橡膠，按橡膠與鋼之間的摩擦系數取=0.3計算,抱箍產生的壓力Pb= N/=869kN/0.3=2897kN由高強螺栓承擔。則：N=Pb=2897kN抱箍的壓力由24條M24的高強螺栓的拉力產生。即每條螺栓拉力為N1=Pb/24=2897kN /24=120.7kNF=P=175kN=N”/A= N（1-0.5m1/m）/A式中：N-軸心力 m1-所有螺栓數目，取：24個 A-高強螺栓截面積，A=4.52cm2=N”/A= Pb（1-0.5m1/m）29、/A=2897(1-0.524/24)/244.5210-4 =133.5MPa=0.8P=140MPa 故高強螺栓滿足強度要求。（3）求螺栓需要的力矩M1)由螺帽壓力產生的反力矩M1=u1N1L1u1=0.15鋼與鋼之間的摩擦系數 L1=0.015力臂M1=0.15120.72)M2為螺栓爬升角產生的反力矩,升角為10M2=1Ncos10L2+Nsin10L2 式中L2=0.011 (L2為力臂)=0.15120.7cos100.011+120.7sin100.011=0.427 (KNm)M=M1+M2=0.272+0.427=0.699(KNm) =69.9 (kgm)所以要求螺栓的扭緊30、力矩M70(kgm)（二）抱箍體的應力計算：1、抱箍壁為受拉產生拉應力拉力P1=12N1=12120.7=1448（KN）抱箍壁采用面板16mm的鋼板，抱箍高度為0.70m。則抱箍壁的縱向截面積：S1=0.0160.70=0.011(m2)=P1/S1=1448/0.011=131.6(MPa)=215MPa滿足設計要求。2、抱箍體剪應力=（1/2RA）/（2S1）=（1/2869）/（20.011）=19.8MPa=85MPa根據第四強度理論W=（2+32）1/2=（131.62+319.82）1/2=136MPaW=215MPa滿足強度要求。（三）、橫梁與支撐梁計算 普通砼重力密度取25k31、n/m3,取蓋梁橫斷面尺寸長*寬*高為14.86*1.9*1.7m(注：本合同段實際使用抱箍法施工的蓋梁尺寸長14.86m、寬1.7m、高1.5，砼體積為38m3，則砼總重力為372.4kn)，柱距為9m。支承梁采用貝雷桁架，橫梁利用14號工字鋼，間距為0.6m。蓋梁模板采用定型鋼模板。施工過程中會有施工荷載，按常規取1.4系數。懸臂端2.93m。1、 橫梁計算1）、橫梁荷載（1）、14號工字鋼橫梁上模板及其自重產生的荷載鋼模板重量為：0.75KN/m2,工字鋼間距為0.6m，工字鋼上的模板荷載為：0.75*0.6*1.4/1.4=0.45KN/m14號工字鋼自重(查表)：0.17KN/m，則32、q1=0.45+0.17=0.62KN/m（2）、新澆筑砼產生的荷載新澆筑砼容重25.0 KN/m3,為：q2=1.9*1.7*0.6/1.9*25.0=25.5 KN/m（3)、 施工人員行走和施工材料、機具等運輸或堆放產生的荷載q3=2.5 KN/m2*0.6=1.5KN/m（4)、傾倒砼時產生的沖擊荷載：因蓋梁高度1.7m，故本項荷載可不計算。（5)、振搗砼時產生的荷載q5=2.0 KN/m2*0.6=1.2 KN/m根據公路橋涵施工技術規范,第9.22條荷載組合,則q= q1+ q2+ q3+ q5=0.62+25.5+1.5+1.2=28.82KN/m2）、橫梁驗算橫梁按簡支梁計算,33、計算跨徑為1.7m。（1）、 工字鋼截面特性及材料力學性能根據公路橋涵設計手冊基本資料表4-73普通槽鋼規格及截面特征表得14號工字鋼：I=712 cm4 W=101.7 cm3 S=58.4 cm3根據公路橋涵鋼結構及木結構設計規范表,熱扎普通工字鋼的容許應力及彈性模量為:=145MPa =85 MPa E=2.1*105 MPa（2）、/強度計算力學模型剪力圖彎矩圖Mmax=qL2/8-qm2/2=1/8*28.82*1000*1.42-28.86*1000*0.252/2=6159N.mmax= Mmax/W=6159/(101.7*10-6)=60MPa=145MpaQmax=1/2q34、L=1/2*28.82*1000*1.4=20174N max= QmaxS/Ib=20174*58.4*10-6/(712*10-8*5.5*10-3)=30MPa=85MPa 強度滿足要求（3）、剛度計算根據公路橋涵施工技術規范表荷載組合q=q1+q2=0.62+25.5=26.12KN/mfmax=5qL4/384EI=5*26.12*1000*1.44/(384*2.1*1011*712*10-8)=0.9mmL/400=1.4/400=3.5mm剛度滿足要求2、支承梁驗算（采用單層雙排貝雷片作支承梁時的驗算）1）、支承梁上荷載(1) 貝雷桁架上模板及其自重產生的荷載a、鋼模板重量0.35、75KN/m2,定制蓋梁模板面積為：則：14.86*2*2+1.9*2.5*2+10.9*1.9-3.14*0.7*0.7*2+2*1.9*2=82m2總重：82*0.7562KN兩側貝雷片承擔荷載：62/2/14.86=2.1KN/m。b、側模外的雙拼10號槽鋼,每根2.2 m，間距0.8m,單位重量0.1KN/m,則:（2*0.1/0.8）*2=0.5KN/ m（沿蓋梁長）c、橫梁14號工字鋼產生荷載每根長6m，間距0.6m，工字鋼重量0.17KN/m則：6*0.17/0.6=1.7KN/m（沿蓋梁長）e、貝雷片自重（單片含銷子2個）： 2.76KN，單片長3m，則平均每米重量：2.76/36、3=0.92KN/m，雙排2*0.92=1.84 KN/m每排貝雷桁架上模板及其自重產生的荷載：q1=2.1+0.5+1.7+1.84=6.14 KN/m (2) 新澆筑砼產生的荷載q2=1.9*1.7*25.0/2=40.4 KN/m(3) 施工人員行走和施工材料、機具等運輸或堆放產生的荷載q3=1.5 KN/m2*1.7/2=1.3KN/m(4)傾倒砼時產生的沖擊荷載：因蓋梁高度1.7m，故本項荷載可不計算。(5)振搗砼時產生的荷載q5=2.0 KN/m2*1.7/2=1.7KN/m（沿蓋梁長）根據公路橋涵施工技術規范,第9.22條荷載組合,則q= q1+ q2+ q3+ q5=6.14+37、40.4+1.3+1.7=50KN/m2、支承梁驗算(1) 工字鋼截面特性及材料力學性能根據公路橋涵施工手冊表20-12得貝雷片的截面特征：I=250500cm4根據公路橋涵施工手冊表20-12, 貝雷片的強度及彈性模量為:M=1576.7KN.m =490.5KN E=2.1*105 MPa(2) 強度計算力學模型： 剪力圖：彎矩圖：懸臂段：Mmax=-qm2/2=-50*2.932/2=-215KN.m跨中：Mmax=qL2/8-qm2/2=50*92 /8-50*2.932/2=292KN.m1576.7KN.m（式中m=2.93，L=9）強度滿足要求剪力：Q=qL/2=50*9/2=238、25KN 300 m，設于主要風向的下風處。保養好機械設備，使噪聲最低，工地與居民住宅區距離55dB的機械施工，確需夜間施工則采取降噪措施。施工場地噪聲符合建筑施工場界噪聲限值的規定，配備便攜式聲級計，對施工點特別是敏感處的噪聲級進行常規監測。施工中產生的大氣污染，主要是施工揚塵和運輸車輛及施工機械產生的揚塵，配備一定數量的灑水車，在干旱無雨和大風天氣，在施工區域內隨時灑水消塵，以免出現明顯的降塵。水泥、砂等易灑落散裝物料的運輸和易灑落粉狀物料的堆場，予以遮蓋或適當灑水潤濕，運輸時用帆布、蓋套及類似遮蓋物覆蓋。水泥混凝土拌和站等投料器配置防塵設備，碎石場采用相應的除塵設備。（三）文明施工、文物39、保護保證體系成立以項目經理為組長的文明施工、文物保護領導小組，強化對施工現場，機械管理，安全、衛生及施工現場文物保護等方面的管理。詳見文明施工體系構圖：文明施工和文物保護保證體系組 織 保 證工 作 保 證制 度 保 證成立由項目經理為組長的文明施工及環境保護領導小組，落實責任制，并接受業主及當地政府有關部門的指導環境衛生保證措施防噪聲污染保證措施防大氣污染保證措施棄土存放處理措施水土保持保證措施收尾清場保證措施污水排入處理措施文物保護保證措施國家以及當地政府有關環保方面的法規、規程、標準；文明施工檢查評分細則文 明 施 工（四）文明施工、文物保護保證措施1、按總平面布置圖統一規劃設置臨時設施40、。2、施工營區設圍欄圍護隔離，主要入口設置簡樸規整的大門，門旁設立明顯的標牌。3、建立文明施工責任區，實行掛牌制。4、現場設置宣傳標語、專欄、黑板報，并建立閱覽室。5、場地平整、堅實，排水設施設置合理；人行道路避開作業區，設置安全防護設施和安全標志，保證行人安全。6、各種管線布置線條整齊、清潔，不得有長流水、長明燈。7、按計劃進料，并按品種、規格、型號堆放整齊，做到不積壓，不退料。8、施工現場嚴禁亂堆垃圾及余物。9、機械設備按固定點存放整齊，遵守安全規程，保持機身及周圍環境的清潔。10、做好環境保護。11、了解省級文物保護部門的有關聯系途徑及電話。12、對現場人員進行文物保護的知識、意識方面的41、培訓、教育。13、不得在已知文物的保護范圍內進行爆破、鉆探、挖掘等作業。14、施工中發現文物或疑似文物，應立即停止作業，保護現場，及時向上級有關部門報告。15、對違反有關法律、法規，造成文物滅失、損毀的，要依法承擔民事法律責任十、 項目風險預測與防范，事故應急預案（一）風險預測與防范 任何公路建設工程中都存在風險，如工期延長、成本增加、變更設計等，這些都會造成經濟效益的降低。 1、在項目執行中安排好各個環節，避免執行活動的延誤。2、加強成本管理與控制教育，實行工序成本責任制與獎懲制，做到全員參加成本管理和控制。3、加強自身建設，提高施工力量和裝備條件，充分利用當地施工資源，彌補自身不足。（二）42、事故應急預案 1、建立應急處理機制在項目經理部建立以項目經理為組長，副經理、總工程師為副組長、各部門負責人為組員的應急領導小組。項目經理部建立醫療救護隊、應急搶險隊。應急領導小組組織機構組長:項目部經理組員：各部門負責人、項目隊長副組長：副經理、總工程師救護醫療隊應急搶險隊事故發生接警信息反饋警情判斷響應級別應急啟動搶救人員到位通訊網絡開通應急資源調配現場指揮到位應急結束（關閉）應急恢復解除警戒現場清理善后處理事故調查總結評審應急增援事態控制響應升級救援行動人員救助工程搶險醫療救護人群疏散現場監測專家支持測警戒與現場封閉2、應急處理程序3、人員培訓、應急材料和設備的儲備（1）人員培訓對參與施工43、的人員進行安全風險防范教育，提高對突發事件的應對和處理能力。在技術交底的基礎上，搶險隊提前學習應急預案的方案、措施、處理程序等。熟悉各類設備的關鍵核心部分的作用、安裝位置。熟練掌握迅速拆解的方法。 學習相關施工的安全知識。（2）應急材料和設備的儲備根據本標段情況儲備一些必需器具。4、應急處理方案（1）工傷事故：對傷員進行緊急救治，穩定傷情，并通知120到現場搶救，同時保護好事故現場并立即向上級報告。（2）觸電事故：應立即拉開電源，用木桿或干凈棉布使觸電者脫離電源，并通知120急救。（3）火災事故：應立即疏散危險區域人員， 組織自救搶險；通知并配合119實施搶險。 5、現場恢復 搶險工作完畢，省指安全處和地方安監部門現場調查取證結束后，充分辯識恢復過程中存在的危險源，當安全隱患徹底清除后，方可恢復正常工作狀態。附圖：（安全保證體框圖）