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1、某某公司（昆山）新建廠房A、門衛、配電房泵房項目 模板支撐施工方案 編制人： 審 核： 審 批： 二一四年四月目錄第一節、 工程概況 3第二節、 編制依據 3第三節、 施工工藝 4第四節、 施工過程監測 5第五節、 安全保證體系 5第六節、 勞動力計劃 9第七節、 計算書 10第一節、工程概況項目名稱：某某公司汽車科技(昆山)有限公司新建廠房A 、門衛、配電房、泵房項目地 址：中國江蘇省昆山經濟技術開發區云雀路北、芙蓉路東 建設單位：某某公司汽車科技（昆山）有限公司設計單位：蘇立誠建筑設計院有限公司監理單位：昆山京泰建設監理有限公司施工單位：中太建設集團股份有限公司編 制 人： 范家尚本方案為2、廠區內A廠房模板支架施工方案，擬建廠房地勢平坦，交通便利，其中廠房A建筑面積為11230.92m2，結構形式為鋼結構/框架，建筑物最高20.7m。0.000以下為鋼筋混凝土樁承臺，0.000以上廠房部分為鋼架結構，辦公樓部分及休息室為框架結構。廠房部分為地上1層最高為18.8m，辦公樓部分最高為20.7m。其中最大跨度為24m。最高支模為8.4m，最大梁截面為400*1200。第二節、編制依據（1）建筑施工計算手冊江正榮著 中國建筑工業出版社；（2）建筑施工手冊第四版 中國建筑工業出版社；（3）鋼結構設計規范(GB50017-2003) 中國建筑工業出版社；（4）建筑結構荷載規范(GB50003、9-2001)中國建筑工業出版社；（5）建筑施工腳手架實用手冊(含垂直運輸設施)中國建筑工業出版社；（6）建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)中國建筑工業出版社；（7）建筑地基基礎設計規范(GB50007-2002)中國建筑工業出版社；（8）建筑施工安全檢查標準(JGJ59-99)中國建筑工業出版社。（9）混凝土結構設計規范(GB50010-2002)中國建筑工業出版社（10）某某公司施工圖紙（11）施工組織設計（12）計算軟件：恒智天成 施工現場設施安全計算軟件 (專業版 V3.5.5.65)第三節、施工工藝廠房A辦公樓及休息室部分層高為4.2m，辦公樓局部為架空層4、，層高為8.4，按照建設工程高大模板支撐系統施工安全監督管理導則規定超過8m為高支模（高支模處詳見高支模專項施工方案）。其他部分為普通支模。在支模前首先按照圖紙施工永久性基層，并澆筑10cm厚的C15混凝土砼面。待混凝土有強度后在地面進行彈墨線，進行支模，以保證支架的平整性和穩定性。一、 滿堂腳手架布置1、排架的縱橫向掃地桿與地面間距不大于200mm。2、立桿的對接扣件必須交錯布置，相鄰三根立桿的接頭不應設置在同步內 。同步內隔一根立桿的兩相個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm，接頭中心至主接點的距離不宜大于步距的1/3。立桿接長除頂層可用兩只旋轉扣件結長外，其余各層各步接頭必須采5、用對接扣件連接。3、剪刀撐斜桿搭接的長度不應小于1.0m，必須用三只旋轉扣件固定。4、排架在搭設過程中立桿、縱向和橫向水平桿等必須同時搭設，各底層斜桿下端均必須支撐在墊板上。5、滿堂排架四邊與中間每隔四排支架立桿應設置一道縱向剪刀撐，由底至頂連續設置。6、滿堂排架，其兩端與中間每隔四排立桿從頂層開始向下每隔兩步設置一道水平剪刀撐。7、滿堂腳手架立桿橫向間距900mm，縱向間距900mm，步距1500mm。主梁下立桿縱向間距調整為900mm。8、 框架梁下小楞間距 400，跨度600mm，大楞跨度1000mm。其余次梁梁下小楞間距按排架間距安排即可。框架主梁上為平衡混凝土側壓力，同一豎直面上設置6、二道對拉螺栓，對拉螺栓的水平間距取500mm。9、 豎向剪刀撐與地面夾角應為4560之間，剪刀撐與排架同步搭設。10、剪刀撐在外側立面整個長度和寬度上連續設置，一直到頂。11、剪刀撐斜桿采用搭接形式，用三只回轉扣件鎖牢，相鄰兩根接頭必須錯開500mm。12、排架搭設完畢后，必須報安保部門驗收，驗收合格后方可澆筑混凝土。二、排架拆除1、在拆除排架前通知各有關部門必須對腳手架進行全面檢查。并辦理好排架拆除報批。并對所有參加排架拆除的施工人員進行技術交底。2、拆除前，由上至下對排架進行清理，將所有放置在排架上的材料、工具等送到地面。3、排架拆除應逐層由上而下進行，嚴禁上下交叉作業。4、拆除下的模板、7、鋼管等材料嚴禁集中堆放在排架上，應分層堆放并及時進行清運。5、施工過程中應經常對排架上的腳手板進行清掃、整理保持腳手板整潔通暢。第四節、施工過程監測項目部準備在現場進行施工過程監測。1、監測項目：支架沉降和位移。2、測點布設：梁300*700均設一個監測剖面（梁中位置），每個監測剖面布設一個支架水平位移監測點、兩個支架沉降觀測點。3、監測頻率：澆筑混凝土過程中實施監測，監測頻率不超過30分鐘一次。4、變形控制值：300*700梁、板底（鋼管立桿）沉降為30mm，梁水平位移為10mm。5、變形監測報警值：300*700梁、板底（鋼管立桿）沉降為20mm，梁水平位移為8mm。第五節、安全保證體系一8、施工技術措施1、立桿間距不得超過1.5m，土質松軟的地面應夯實或墊板，并加設掃地桿。2、縱向水平桿不得少于兩道，縱向水平桿不得大于1.8m。架子寬度超過2m時，應在跨中加吊1根縱向水平桿，每隔兩根立桿在下面加設1根托桿，使其與兩旁縱向水平桿互相連接，托桿中部搭設八字斜撐。3、排架必須設剪刀撐，小面每隔兩根立桿和縱向水平桿搭接部位必須打剪刀戧。4、進入施工現場必須帶好安全帽，2m以上高空須帶好安全帶，高空作業須帶好工具袋，嚴禁高空拋物。5、嚴禁使用彎曲、壓扁或有裂縫腳手鋼管，各個管接點的連接件要完好無損。6、排架施工時用的腳手板厚度不得250 所以要通過公式：=7320/2計算；穩定系數經過計9、算得到：=0.115；(3)風荷載設計值產生的立桿段彎矩MwMw=0.91.4WkLh2/10=0.006kNm；2.立桿穩定性計算(1)組合風荷載時,立桿的穩定性計算=N/(A)+MW/Wf立桿的軸心壓力設計值N=1.2（NG1k+NG2k）+0.91.4NQk =1.2（0.484+0.283）+0.91.42.430=3.982 kN；=3982.327/(0.115391)+5717.197/4180=90.314 N/mm2；立桿穩定性驗算（組合風荷載）：實際抗壓應力計算值=90.314N/mm2小于抗壓強度設計值f=205N/mm2，滿足要求！(2)不組合風荷載時,立桿的穩定性計算10、=N/(A)f立桿的軸心壓力設計值N=1.2（NG1k+NG2k）+1.4NQk=1.2（0.484+0.283）+1.42.430=4.323kN；=4322.527/(0.115391)=96.545N/mm2；立桿穩定性驗算（不組合風荷載）：實際抗壓應力計算值=96.545N/mm2小于抗壓強度設計值f=205N/mm2，滿足要求！七、立桿的地基承載力計算:立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 pfg 地基承載力設計值:fg=fgkkc=180.000kPa； 其中，地基承載力標準值：fgk=180kPa；腳手架地基承載力調整系數：kc=1； 立桿基礎底面的平均壓力：p=N/A=17.11、290kPa；立桿的軸心壓力設計值：N=4.323kN；基礎底面面積：A=0.25m2。p=17.290kPafg=180.000kPa。地基承載力滿足要求！二、梁模板(扣件鋼管架支撐)計算書本計算書依據建筑施工模板安全技術規范（JGJ162-2008）、建筑施工計算手冊江正榮著、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、混凝土結構設計規范(GB50010-2002)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范編制。_梁段：300x800。 模板支撐體系剖面圖 鋼管排列平面示意圖_一、參數信息_1.模板構造及支撐參數(一) 構造參數梁截面寬度B：0.3m；梁截面高度D：0.8m；12、樓層高度H：4.2m；結構表面要求：隱藏；混凝土樓板厚度：120mm；梁邊至板支撐距離：0.25m；板底承重立桿橫向間距lb：0.9m；立桿沿梁跨度方向間距la：0.9m；立桿步距h：1.5m；橫桿與立桿的的連接方式為單扣件；扣件抗滑承載力系數：0.7；(二) 支撐參數梁底采用的支撐鋼管類型為：482.75mm；鋼管鋼材品種：鋼材Q235鋼(16-40)；鋼管彈性模量E：206000N/mm2；鋼管屈服強度fy：235N/mm2；鋼管抗拉/抗壓/抗彎強度設計值f：205N/mm2；鋼管抗剪強度設計值fv：120N/mm2；鋼管端面承壓強度設計值fce：325N/mm2；2.荷載參數新澆筑砼自重13、標準值G2k：24kN/m3；鋼筋自重標準值G3k：1.5kN/m3；梁側模板自重標準值G1k：0.5kN/m2；砼對模板側壓力標準值G4k：12.933kN/m2；振搗砼對梁側模板荷載Q2k：4kN/m2；梁底模板自重標準值G1k：0.5kN/m2；振搗砼對梁底模板荷載Q2k：2kN/m2；3.梁側模板參數加固楞搭設形式：主楞橫向次楞豎向設置；(一) 面板參數面板采用樺木(平行方向)18mm厚覆面木膠合板；厚度：18mm；抗彎設計值fm：20N/mm2；彈性模量E：10000N/mm2；(二) 主楞參數材料：1根482.75鋼管（直徑厚度mm）；間距(mm)：230*2；鋼材品種：鋼材Q2314、5鋼(16-40)；彈性模量E：206000N/mm2；屈服強度fy：235N/mm2；抗拉/抗壓/抗彎強度設計值f：205N/mm2；抗剪強度設計值fv：120N/mm2；端面承壓強度設計值fce：325N/mm2；(三) 次楞參數材料：1根50100矩形木楞；間距(mm)：400；木材品種：東北落葉松；彈性模量E：10000N/mm2；抗壓強度設計值fc：15N/mm2；抗彎強度設計值fm：17N/mm2；抗剪強度設計值fv：1.6N/mm2；(四) 加固楞支拉參數加固楞采用穿梁螺栓支拉；螺栓直徑：M14；螺栓水平間距：500mm；螺栓豎向間距(mm)依次是：230*2；4.梁底模板參數搭15、設形式為：1層梁橫向扣件承重；面板采用樺木(垂直方向)18mm厚覆面木膠合板；厚度：18mm；抗彎設計值fm：15N/mm2；彈性模量E：5400N/mm2；_二、梁側模板面板的計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。根據模板規范（JGJ162-2008）第條規定，面板按照簡支跨計算。這里取面板的計算寬度為0.680m。面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: I = 680183/12= 3.305105mm4； W = 680182/6 = 3.672104mm3；1.荷載計算及組合(一) 新澆砼作用于模板的最大側壓力G4k按下列公式計算，并取其中的較小值: F1=0.22t12V116、/2 F2=H其中 - 砼的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 砼的入模溫度，取20.000； V - 砼的澆筑速度，取1.500m/h； H - 砼側壓力計算位置處至新澆砼頂面總高度，取0.800m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.000； 2- 砼坍落度影響修正系數，取1.000。根據以上兩個公式計算得到： F1=12.933 kN/m2 F2=19.200 kN/m2新澆砼作用于模板的最大側壓力G4k=min（F1，F2）=12.933 kN/m2；砼側壓力的有效壓頭高度：h=F/=12.933/24.000=0.539m；(二17、) 振搗砼時產生的荷載標準值Q2kQ2k=4kN/m2；(三) 確定采用的荷載組合計算撓度采用標準組合： q=12.9330.68=8.794kN/m；計算彎矩采用基本組合： q=max（q1，q2）=13.084kN/m； 由可變荷載效應控制的組合： q1=0.9(1.212.933+1.44)0.68=12.925kN/m； 由永久荷載效應控制的組合： q2=0.9(1.3512.933+1.40.74)0.68=13.084kN/m；2.面板抗彎強度計算 M/W f其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =3.672104mm3； M - 面板的最大彎矩(Nmm) M=0.125ql2=2.18、617105Nmm； 計算彎矩采用基本組合: q=13.084kN/m；面板計算跨度: l = 400.000mm；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 2.617105 / 3.672104=7.127N/mm2；實際彎曲應力計算值 =7.127N/mm2 小于抗彎強度設計值 f=20N/mm2，滿足要求！3.面板撓度計算 =5ql4/(384EI)其中：q-作用在模板上的壓力線荷載:q = 8.794 kN/m； l-面板計算跨度: l =400.000mm； E-面板材質的彈性模量: E = 10000N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 3.305105mm4； 容許撓度: 19、結構表面隱藏=l/250=1.600mm；面板的最大撓度計算值: = 58.794400.0004/(384100003.305105) = 0.887 mm；實際最大撓度計算值: =0.887mm小于最大允許撓度值: =1.600mm，滿足要求！三、梁側模板支撐的計算1.次楞計算次楞采用1根50100矩形木楞為一組，間距400mm。次楞的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為： I=1416.67104= 4.167106 mm4； W=183.33103= 8.333104 mm3； E=10000 N/mm2；(一) 荷載計算及組合計算撓度采用標準組合： q=12.9330.40020、=5.173kN/m；計算彎矩和剪力采用基本組合：有效壓頭高度位置荷載：q=max（q1，q2）=7.697kN/m； 由可變荷載效應控制的組合：q1=0.9(1.212.933+1.44)0.400=7.603kN/m； 由永久荷載效應控制的組合：q2=0.9(1.3512.933+1.40.74)0.400=7.697kN/m；有效壓頭高度位置以下荷載： q=0.91.3512.9330.400=6.285kN/m；頂部荷載： q=0.91.40.740.400=1.411kN/m；(二) 內力計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，根據實際受力情況進行電算，得到計算簡圖及內力、變形圖如下： 彎矩21、和剪力計算簡圖 彎矩圖(kNm) 剪力圖(kN) 變形計算簡圖 變形圖(mm)經過計算得到: 最大彎矩 M= 0.170kNm 最大剪力：V= 1.525kN 最大變形：= 0.095mm 最大支座反力：F= 2.691kN(三) 次楞計算(1) 次楞抗彎強度計算 =M/W=0.170106/8.333104 =2.046N/mm2實際彎曲應力計算值 =2.046N/mm2 小于抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求！(2) 次楞抗剪強度計算 =VS0/Ib=1.525100062500/(4.16710650)=0.458N/mm2；實際剪應力計算值 0.458 N/mm2 小于抗剪強22、度設計值 fv=1.600 N/mm2，滿足要求！(3) 次楞撓度計算容許撓度: 結構表面隱藏=l/250；第1跨最大撓度為0.095mm，容許撓度為0.920mm，滿足要求！第2跨最大撓度為0.010mm，容許撓度為0.920mm，滿足要求！第3跨最大撓度為0.030mm，容許撓度為0.880mm，滿足要求！各跨實際最大撓度計算值小于最大允許撓度值，滿足要求！2.主楞計算主楞采用1根482.75鋼管（直徑厚度mm）為一組，共2組。主楞的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為： I=110.04104= 1.004105 mm4； W=14.18103= 4.180103 mm3； E=23、206000 N/mm2；主楞承受次楞傳遞的集中力，計算彎矩和剪力時取次楞的最大支座力2.691kN，計算撓度時取次楞的最大支座力2.080kN。根據實際受力情況進行電算，得到計算簡圖及內力、變形圖如下： 彎矩和剪力計算簡圖 彎矩圖(kNm) 剪力圖(kN) 變形計算簡圖 變形圖(mm)經過計算得到: 最大彎矩 M= 0.239kNm 最大剪力：V= 2.691 kN 最大變形：= 0.131mm 最大支座反力：F= 3.790kN(1) 主楞抗彎強度計算 =M/W=0.239106/4.180103 =57.105N/mm2實際彎曲應力計算值 =57.105N/mm2 小于抗彎強度設計值 f24、=205N/mm2，滿足要求！(2) 主楞抗剪強度計算 =VS0/Itw=2.69110002819/(1.0041052.75)=27.473N/mm2；實際剪應力計算值 27.473 N/mm2 小于抗剪強度設計值 fv=120.000 N/mm2，滿足要求！(3) 主楞撓度計算容許撓度: 結構表面隱藏=l/250；第1跨最大撓度為0.130mm，容許撓度為2.000mm，滿足要求！第2跨最大撓度為0.016mm，容許撓度為2.000mm，滿足要求！第3跨最大撓度為0.131mm，容許撓度為2.000mm，滿足要求！各跨實際最大撓度計算值小于最大允許撓度值，滿足要求！3.穿梁螺栓計算驗算公25、式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型號: M14 ；查表得： 穿梁螺栓有效直徑: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面積: A = 105 mm2；穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 170105/1000 = 17.850 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =3.790 kN。穿梁螺栓所受的最大拉力 N=3.790kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=17.850kN，滿足要求！四、梁底模板面板計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。根據模板規范（JGJ16226、-2008）第條規定，面板按照簡支跨計算。這里取面板的計算寬度為0.300m。面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: I = 300183/12= 1.458105mm4； W = 300182/6 = 1.620104mm3；1.荷載計算及組合模板自重標準值G1k=0.50.300=0.150 kN/m；新澆筑砼自重標準值G2k=240.3000.8=5.760 kN/m；鋼筋自重標準值G3k=1.50.3000.8=0.360 kN/m；永久荷載標準值Gk= G1k+ G2k+ G3k=6.270 kN/m；振搗砼時產生的荷載標準值Q2k=20.300=0.600 kN/m；(1) 計算27、撓度采用標準組合： q=6.270kN/m；(2) 計算彎矩采用基本組合： q=max（q1，q2）=8.147kN/m； 由可變荷載效應控制的組合： q1=0.9(1.26.270+1.40.600) =7.528kN/m； 由永久荷載效應控制的組合： q2=0.9(1.356.270+1.40.70.600) =8.147kN/m；2.面板抗彎強度驗算 M/W f其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =1.620104mm3； M - 面板的最大彎矩(Nmm) M=0.125ql2=9.166104Nmm； 計算彎矩采用基本組合:q=8.147kN/m；面板計算跨度: l = 300mm；經28、計算得到，面板的受彎應力計算值: = 9.166104/1.620104=5.658N/mm2；實際彎曲應力計算值 =5.658N/mm2 小于抗彎強度設計值 f=15N/mm2，滿足要求！3.面板撓度驗算 =5ql4/(384EI)其中：q-作用在模板上的壓力線荷載:q = 6.270 kN/m； l-面板計算跨度: l =300mm； E-面板材質的彈性模量: E = 5400N/mm2； I-截面慣性矩: I =1.458105mm4； -容許撓度: 結構表面隱藏=l/250=1.200mm；面板的最大撓度計算值: = 56.270300.0004/(38454001.458105) =29、 0.840 mm；實際最大撓度計算值: =0.840mm小于最大允許撓度值: =1.200mm，滿足要求！五、梁底支撐梁的計算梁底支撐梁采用1根482.75鋼管為一組，間距300mm。支撐梁的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：I=10.04104= 1.004105 mm4；W=4.18103= 4.180103 mm3；E=206000 N/mm2；1.荷載計算及組合：模板自重標準值G1k=0.3(0.520.68+0.50.3)/0.3=0.830kN/m；新澆筑砼自重標準值G2k=240.30.8=5.760 kN/m；鋼筋自重標準值G3k=1.50.30.8=0.360 30、kN/m；永久荷載標準值Gk= G1k+ G2k+ G3k=6.950 kN/m；振搗砼時產生的荷載標準值Q2k=20.3=0.600 kN/m；(1) 計算撓度采用標準組合(含支撐梁自重)： q=6.950+0.031=6.981 kN/m；(2) 計算彎矩采用基本組合(含支撐梁自重)：q=max（q1，q2）=9.011kN/m； 由可變荷載效應控制的組合：q1=0.9(1.26.950+1.20.031+1.40.600)=8.295kN/m； 由永久荷載效應控制的組合：q2=0.9(1.356.950+1.350.031+1.40.70.600)=9.011kN/m；2.支撐梁驗算根據31、前面計算的荷載組合，取結構最不利狀態進行電算，得到計算簡圖及內力、變形圖如下： 彎矩和剪力計算簡圖 彎矩圖(kNm) 剪力圖(kN) 變形計算簡圖 變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為：N1=1.362kNN2=1.362kN計算得到： 最大彎矩： 最大剪力：V= 1.362kN 最大變形：= 1.014mm 最大支座反力：F= 1.362kN(一) 支撐梁抗彎強度計算 =M/W=0.440106/4.180103 =105.361N/mm2實際彎曲應力計算值 =105.361N/mm2 小于抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！(二) 支撐梁抗剪計算 =VS0/Itw=32、1.36210002819/(1.0041052.75)=13.906N/mm2；實際剪應力計算值 13.906 N/mm2 小于抗剪強度設計值 fv=120.000 N/mm2，滿足要求！(三) 支撐梁撓度計算 -容許撓度: 結構表面隱藏=l/250；第1跨最大撓度為1.014mm，容許撓度為3.200mm，滿足要求！各跨實際最大撓度計算值小于最大允許撓度值，滿足要求！3.扣件抗滑力的計算按扣件架規范（JGJ130-2001）表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.7，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為5.6kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的33、抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取5.6 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值，取1.362 kN；R 5.6 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！六、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式 = N/(A)f其中 - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 (N/mm2)；N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：縱向鋼管的最大支座反力： N1 =1.362 kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 0.91.20.129(4.2-0.12)=0.569 kN；樓板傳遞給梁側立桿的軸力設計值： N3 = F=max（F1，F2）34、=1.078 kN；可變荷載效應控制F1=0.9(1.20.735+1.40.210)=1.058kN；永久荷載效應控制F2=0.9(1.350.735+1.40.70.210)=1.078kN；永久荷載標準值Gkb=(250.12+0.5)(0.25+0.9/2)0.3=0.735 kN；活荷載標準值Qkb=1.0(0.25+0.9/2)0.3=0.210kN；N =N1+N2+N3=1.362+0.569+1.078=3.009 kN；- 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i查模板規范JGJ162-2008附錄D得到= 0.596；立桿計算長度lo=1.5m；計算立桿的截面回轉半徑i35、 = 1.600 cm；A - 立桿凈截面面積： A = 3.910cm2；f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2；鋼管立桿長細比計算值：=lo/i=1.5100/1.600=93.750鋼管立桿長細比= 93.750 小于鋼管立桿允許長細比 = 150，滿足要求！鋼管立桿受壓應力計算值： =3.009103/(0.5963.910102) = 12.918N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 12.918N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！七、立桿的地基承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc = 180.000 kPa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 180 kPa；模板支架地基承載力調整系數：kc = 1； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =12.036 kPa；立桿的軸心壓力設計值 ：N =3.009 kN；基礎底面面積 ：A = 0.25 m2 。p=12.036kPa fg=180.000kPa 。地基承載力滿足要求！