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1、模板工程施工方案一、工程概況 工程名稱東莞林發家電子有限公司廠房一、宿舍C、D建設地點東莞市沙田鎮穗豐年村建設單位東莞林發電子有限公司設計單位東莞市莞業建筑設計院建筑結構類型框架結構承包范圍土建部份工程質量要求“達到市優，爭創省優”承包方式實行包工包料大包干2、建筑概況本廠區工程分為1棟廠房和兩棟宿舍：廠房一占地面積2909.25；總面積11833.24m2；層數4層；宿舍C占地面積567.6；建筑總面積：3587.24；層數6層；宿舍D占地面積567.6；建筑總面積：3587.24；層數6層；均采用框架結構形式，屬于三類多層建筑，建筑物年限：主體50年，維護結構15年；耐火等級為二級，抗震烈2、度按7度設防。本工程的模板及支撐方案以建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1282000、J432000）、建筑施工手冊、混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB502042002）、實用建筑工程師手冊工程設計圖紙為依據編制而成。二、模板及支架計算1）樓面板支撐架設計及計算初步設定模板支撐架立桿間距為1200mm1200mm（計算立桿間距、荷載按最不利情況考慮），步距為1.5米。荷載模板自重：50.051.2=0.3KN/m2支架自重：0.0384（3+4.8）+0.0154/1.441.2=0.3KN/m2混凝土自重：240.151.2=4.32KN/m2鋼筋自重：0.51.2=0.6KN3、/m2施工人員及施工設備荷載：11.4=1.4KN/m2振搗混凝土時產生的荷載2.01.4=2.8KN/m2每根立桿承受的荷載為（0.3+0.3+4.32+0.6+1.4+2.8）1.44=14KN立桿穩定性驗算N/AfCA立桿截面為423.9mm2軸心受壓構件穩定系數。d2+d12i=31.89mm=l/i=l0/i=1.41500/31.89=65.85查表得：=0.85875=N/A=14000/0.85875423.9=38.5N/mm2205N/mm22）取廠房一KZLno1為計算對象，梁截面300900，取板厚150毫米梁段為計算對象，門架垂直于梁軸線設置，間距為600。1、底模計4、算用18mm厚膠合板。fm=11N/mm2，fv=1.5N/mm2擱柵間距按100mm取值。（1）荷載計算鋼筋砼自重：250.71.4=24.5底模自重: 50.70.018=0.063合 計： 24.563KN/m施工荷載：30.7=2.1振搗砼產生荷載：20.7=1.4合 計： 3.5（KN/m）模板大樣圖（2）強度驗算因為擱柵間距為0.1m，所以底模為跨度0.1m的多跨等跨連續梁，為簡化計算，按最大彎矩M=0.125ql2，最大剪力V=0.625qL，最大撓度v=qL4/100EI計算：q=0.9(24.5631.2+3.51.4)=30.94（KN/m）M=0.12530.940.125、=0.039KN . ms=6M/bh2=（60.039106）/（700182）=1.03fm=11（N/mm2） （滿足要求）v=0.625ql=0.62530.940.1=1.934（KN）=1.5v/bh=(1.51.934103)/(60018)=0.27fv=1.5（N/mm2） （滿足要求）(3)撓度驗算E=9000N/mm2，v=L/400qk=24.563+3.5=28.063（KN/m）v=qkl4/100EI=(28.063100412)/(1009000700183)=0.009L/400=100/400=0.25(mm)（滿足要求）2、側模計算立檔距間取300 （1）6、荷載計算新澆砼對模板的側壓力標準值設T=308C，b1=1.2，b2=1.15，V=2m/h，t=200/（T+15），rC=24KN/m3F1=0.22gcb1b2V1/2T0 =0.22241.21.1521/2200/(30+15) =45.8（KN/m2）F2=gcH=241.4=33.6（KN/m2）取較小值F2=33.6KN/ m2振搗砼產生的側壓力4KN/m2（2）強度驗算q1=0.9(33.61.2+41.4)=41.33（KN/m2）因為立檔間距為300mm，所以側模為跨度0.3m的多跨等跨連續梁，化為線荷載q=1.23241.33=50.92KN/m。M=0.125ql2=7、0.12550.920.32=0.573KN.ms=6M/bh2=(60.573106)/(1232182)=8.61fm=11（N/mm2）（滿足要求）v=0.625ql=0.62550.920.3=9.55（KN）=1.5v/bh=(1.59.55103)/(123218)=0.65fv=1.5(N/mm2)（滿足要求）(3)撓度驗算qk1=33.6+4=37.6(KN/m2)，化為線荷載qk=1.232qk1=1.23237.6=46.32（KN/m）v = qkl4/100EI=(46.32300412)/(10090001232183)= 0.7300/400=0.75(mm) （滿8、足要求）3、擱柵計算，采用8080木枋,間距100，fm=13N/mm2，fv=1.4N/mm2(1)荷載計算鋼筋砼自重: 25(1.10.15+0.71.4) 0.1=2.86底模: 51.80.0180.1=0.016側模: 51.250.0180.12=0.023q立檔: 50.0821.092=0.07上托木: 50.0820.12=0.006150150900擱柵: 50.0823.1=0.1aca合計: 3.075（KN）計算示意圖施工荷載: 31.80.1=0.54（KN）振搗砼產生荷載: 21.80.1=0.36（KN） 合計: 0.9（KN）(2)強度驗算（按單跨簡支梁計算）9、q=0.9(3.0751.2+0.91.4)/0.9=4.95（KN/m）查實用建筑工程師手冊查得下列公式：M=q cL(2-C/L)/8=0.1254.950.91.2(2-0.9/1.2) =0.84（KN.m）s=6M/bh2=(60.84106)/803=9.79fm=13(N/mm2) （滿足要求）v=0.5qc=0.54.950.9=2.23（KN）=1.5V/bh=(1.52.23103)/(802)=0.52fv=1.4(N/mm2) （滿足要求）(3)撓度驗算（不考慮振搗砼產生的荷載）E=9000N/mm2 v=L/400qk=(3.075+0.54)/0.9=4.02（KN10、/m）v=qkcl38-4（C/L）2+（C/L）3/384EI=(4.029001200312) 8-4（0.9/1.2）2+（0.9/1.2）3/(3849000804)=3=1200/400=3(mm) （滿足要求）4、托木計算（1）荷載計算每根托木承受的荷載擱柵傳來自重部份： 3.075/(0.14)=7.69托木自重： 50.082=0.032合計： 7.72（KN/m）施工荷載：1.51.8/4=0.68振搗砼產生荷載：2.01.8/4=0.9合計： 1.58（KN/m）(2)強度驗算（按兩跨連續梁）q=0.9(7.721.2+1.581.4)=10.33（KN/m）M=0.12511、ql2=0.12510.330.62=0.465（KN.m）s=6M/bh2=(60.465106)/（803）=5.45fm=13(N/mm2)（滿足要求）v=0.625ql=0.62510.330.6=3.87（KN）=1.5V/bh=(1.53.87103)/(8080)=0.91fv=1.4(N/mm2)（滿足要求）(3)撓度驗算（不考慮振搗砼產生的荷載）E=9000N/mm2 v=L/400 qk=7.72+0.68=8.4（KN/m）按兩跨連續梁v=0.912qkL4/100EI=(0.9128.4600412)/(1009000804)=0.3mm600/400=1.5mm （滿12、足要求）5、門架計算采用MF1219標準門架一榀門架穩定承載力設計值查JGJ128-2000附錄B得出Nd=40.16（KN）(1)門架荷載計算托木傳來恒荷載標準值NGK1 NGK1=7.7240.6=18.53（KN）（式中0.6為門架間距）查JGJ128-2000附錄B得出下列數值：門架自重 門架1榀： 0.224KN交叉支撐2付： 0.042=0.08連接棒2個： 0.0062=0.012合計 0.316（KN）每米高門架自重： 0.3161.9=0.166（KN/m）縱橫向水平加固桿9根(483.5): 90.0384=0.346直角扣件12個: 0.013512=0.162對接扣件913、個: 0.01849=0.166可調頂托2個: 0.0452=0.09合 計 0.764（KN）門架自重及其附件產生的荷載標準值NGK2：NGK2=（0.1665.7+0.764）=1.71KN：（式中5.7為門架搭設高度）托木傳來的活荷載標準值NQK：NQK = 1.5840.6 = 3.79（KN）（式中0.6為門架間距）作用于一榀門架上的軸向力設計值N（不考慮風荷載）：N = 1.2（NGK1 + NGK2 ）+1.4 NQK = 1.2（18.53+1.71）+1.43.79 = 24.29+5.31 = 29.6（KN） (2)門架穩定承載力驗算N=29.6Nd=40.16（KN）(14、安全)3)取二層梁板結構中梁KLn19（1）（400900）為計算對象，采用8080木枋，擱柵間距暫按120mm取值，板厚150mm，門架垂直于梁軸線設置，間距為900mm。1、底模計算 用18mm厚膠合板。fm=11N/mm2，fv=1.5N/mm2（1）荷載計算鋼筋砼自重: 250.40.9=9底模自重：50.40.018=0.036合計： 9.036（KN/m）施工荷載：30.4=1.2振搗砼產生荷載：20.4=0.8合計： 2(KN/m)（2）強度驗算底模為一跨度為0.12m的多跨連續梁，為簡化計算，按最大彎矩M=0.125qL2，最大剪力V=0.625qL，最大撓度W=qL4/10015、EI計算，q=0.9(9.0361.2+21.4)=12.28（KN/m）M=0.12512.280.122=0.022（KN.m）s=6M/bh2=（60.022106）/（400182）=1.02fm=11(N/mm2)（滿足要求）v=0.625ql=0.62512.280.12=0.921（KN）=1.5v/bh=(1.50.921103)/(40018)=0.19fv=1.5(N/mm2)（滿足要求）(3)撓度驗算E=9000N/mm2，v=L/400qk=9.036+2=11.036KN/mv=qkL4/100EI=(11.036120412)/(1009000400183)=0.016、1L/400=120/400=0.3(mm)（滿足要求）2、側模計算 （1）荷載計算新澆砼對模板的側壓力標準值設T=308C，b1=1.2，b2=1.15，V=2m/h，t=200/（T+15），rc=24KN/m3F1=0.22rcb1b2V1/2T0 =0.22241.21.1521/2200/(30+15) =45.8（KN/m2）F2=rcH=240.9=21.6（KN/m2）取較小值F2=21.6（KN/m2）振搗砼產生的側壓力4(KN/m2)（2）強度驗算q1=0.9(21.61.2+41.4)=28.37(KN/m2)因為立檔間距為300mm，所以側模為跨度0.3m的多跨等跨連續17、梁，化為線荷載q=0.732q1=0.73228.37=20.77KN/mM=0.125ql2=0.12520.770.32=0.234(KN.m)s=6M/bh2=(60.234106)/(732182)=5.91fm=11(N/mm2) （滿足要求）v=0.625qL=0.62520.770.3=3.89(KN)=1.5v/bh=(1.53.89103)/(73218)=0.44fv=1.5(N/mm2) （滿足要求）(3)撓度驗算qk1=21.6+4=25.6(KN/m2)，化為線荷載qk =0.732qk1=0.73225.6=18.74KN/mv=qkl4/100EI=(18.74318、00412)/(1009000732183)= 0.47L/400=300/400=0.75(mm) （滿足要求）3、擱柵計算，采用8080木枋，間距120mm，fm=13N/mm2，fv=1.4N/mm2(1)荷載計算鋼筋砼自重： 25(1.70.15+0.40.9) 0.12=1.85底模： 52.10.0180.12=0.023 側模： 50.750.0180.122=0.016立檔： 50.0820.592=0.038上托木： 50.0820.122=0.01擱柵： 50.0823.7=0.118合計： 2.055( KN )施工荷載： 32.10.12=0.756振搗砼產生荷載： 219、2.10.12=0.503 合計： 1.26（KN）(2)強度驗算（按單跨簡支梁計算）q=0.9(2.0551.2+1.261.4)/0.6=6.345(KN/m)M=qbL（2-b/L）/8=6.3450.61.2(2-0.6/1.2)/8=0.857(KN.m)s=6M/bh2=(60.857106)/803=10.04fm=13(N/mm2)(滿足要求)v=0.5qb=0.56.3450.6=1.904KN=1.5V/bh=(1.51.904103)/802=0.45fv=1.4(N/mm2)(滿足要求)(3)撓度驗算（不考慮振搗砼產生荷載）E=9000N/mm2 v=L/400q =(20、2.055+0.756)/0.6=4.685(KN/m)v = qbl3(8-4b2/L2+ b3/L3)/384EI=4.6850.61031.23109128-(46002)/12002+6003/12003/3849103804=2.93L/400=1200/400=3(mm)(滿足要求)4、托木計算（1）荷載計算每根托木承受的荷載擱柵傳來自重部份：2.055/(0.124)=4.28托木自重： 50.082=0.032合計： 4.31（KN/m）施工荷載：1.52.1/4=0.79（KN/m）振搗砼產生荷載：2.02.1/4=1.05（KN/m）合計： 1.84（KN/m）(2)強度驗21、算（按兩跨連續梁）q=0.9(4.311.21.841.4)=6.97(KN/m)M=0.125qL2=0.1256.970.92=0.706（KN.m）s=6M/bh2=(60.706106)/803=8.27fm=13(N/mm2)(滿足要求）v=0.625qL=0.6256.970.9=3.92KN=1.5V/bh=(1.53.92103)/(8080)=0.92fv=1.4(N/mm2)(滿足要求)(3)撓度驗算（不考慮振搗砼產生的荷載）E=9000N/mm2 v=l/400 qk=4.31+0.79=5.1(KN/m)按兩跨連續梁v=0.912qkL4/100EI=(0.9125.122、900412)/(1009000804)=0.99L/400=900/400=2.25（mm）（滿足要求）5、門架計算采用MF1219標準門架查JGJ128-2000附錄B得出一榀門架穩定承載力設計值Nd=40.16KN因為模板支撐架高度需用可調底座調節300mm；所以Nd=40.160.9=36.14KN（式中0.9為拆減系數）（1）門架荷載計算托木傳來恒荷載標準值NGK1：NGK1=4.3140.9=15.52（式中0.9為門架間距）查JGJ128-2000附錄B得出下列數值：門架自重：門架1榀 0.224交叉支撐2付：0.042=0.08連接棒2個：0.0062=0.012合計： 0.323、16（KN）每米高門架自重：0.3161.9=0.166（KN/m）縱橫向加固桿9根(483.5): 11.70.0384=0.449直角扣件12個: 0.013512=0.162對接扣件9個: 0.01849=0.166可調頂托2個: 0.0452=0.09合計: 0.867KN門架自重及其附件產生的荷載標準值NGK2：NGK2 = 0.1665.7+0.827 = 1.77(KN)(式中5.7為門架搭設高度)托木傳來的活荷載標準值NQK：NQK=1.8440.9=6.624(KN)(式中0.9為門架間距)作用于一榀門架上的軸向力設計值N(不考慮風荷載)：N = 1.2(NGK1+ NGK224、)+1.4 NQK = 1.2(15.52+1.77)+1.46.624 = 30.02（KN） (3)門架穩定承載力驗算N=30.02Nd=40.16（KN）（安全）四） 從1）、2）節的計算可知，梁底模、托木的強度、撓度主要是由擱柵的間距來控制的，而側模的強度、撓度則是根據擱柵的間距設置的立檔的間距而控制的，同時也可以看到，只要擱柵的強度、撓度滿足要求，則底模、側模、托木的強度和撓度都能遠滿足要求，門架按900900布置的話（除梁面為7001400外），其穩定承載力也都能遠滿足要求。現根據設計圖紙，從中選擇截面為300600和200900的梁為計算對象，即只計算梁下擱柵，立檔間距再取擱柵間25、距或1倍即可。梁下的擱柵間距一覽表bh板厚擱柵間距門架間距400900150120900300600150120900200900150120900注：b為梁寬，h為梁高，單位為（mm）。1、選擇300600的梁為計算對象，擱柵采用8080枋木，間距120，板厚150，fm=13N/mm2，fv=1.4N/mm2。（1）荷載計算鋼筋砼自重: 25(1.80.15+0.30.6)0.12=1.35（KN）底模: 52.10.0180.12=0.023(KN)側模: 50.450.0180.122=0.01（KN）立檔: 50.0820.292=0.019（KN）上托木: 50.0820.122=26、0.01（KN）擱柵: 50.0823.8=0.122（KN）合計: 1.534（KN）施工荷載: 32.10.12=0.756KN振搗砼產生荷載: 22.10.12=0.504KN 合計: 1.26（KN）(2)強度驗算（按單跨簡支梁計算） q=0.9(1.5341.2+1.261.4)/0.5=6.49（KN/m）M=q cL(2-c/L)/8=0.1256.490.51.2(2-0.5/1.2) =0.77（KN.m）s=6M/bh2=(60.77106)/803=9.03fm=13(N/mm2) （滿足要求）v=0.5qc=0.56.490.5=1.62KN=1.5V/bh=(1.5127、.62103)/(802)=0.38fv=1.4(N/mm2) （滿足要求）(3)撓度驗算（不考慮振搗砼產生的荷載）E=9000N/mm2 v=L/400，r=c/Lqk=(1.534+0.756)/0.5=4.58（KN/m）v=qcL3(8-4g2+g3)/384EI=(4.585001200312)8-4(0.5/1.2)2+(0.5/1.2)3/(3849000804)=2.51200/400=3(mm)（滿足要求）2、選擇200900的梁為計算對象，擱柵采用8080枋木，間距120，板厚150，fm=13N/mm2，fv=1.4N/mm2。（1）荷載計算鋼筋砼自重: 25(1.90.28、15+0.20.9)0.12=1.395（KN）底模: 52.10.0180.12=0.023（KN）側模: 50.750.0180.122=0.016（KN）立檔: 50.0820.592=0.038（KN）上托木: 50.0820.122=0.008（KN）擱柵: 50.0823.9=0.125（KN）合計：1.605（KN）施工荷載: 32.10.12=0.756（KN）振搗砼產生荷載: 22.10.12=0.504（KN）合計: 1.26（KN）（2）強度驗算（按單跨簡支梁計算） q=0.9（1.605 1.2+1.261.4）/0.4=8.303（KN/m）M=qcL（2-c/L）/29、8=0.1258.3030.41.2（2-0.4/1.2）=0.83（KN.m）s=6M/bh2=（60.83106）/803=9.73fm=13（N/mm2） （滿足要求）v=0.5qc=0.58.3030.4=1.66（KN）=1.5v/bh=(1.51.66103)/802 =0.39fv=1.4（N/mm2） （滿足要求）(3)撓度驗算（不考慮振搗砼產生的荷載）E=9000N/mm2，v=L/400， q=（1.605+0.756）/0.4=5.9KN/mv=qcL38-4（c/L）2+（c/L）3/384EI=5.94001200312)(8-4(0.4/1.2)2+（0.4/1.230、）3)/3849000804=2.6L/400=1200/400=3mm （滿足要求）五）結論分別通過對截面為7001400、400900、300600、200900的梁進行計算可得：1、梁下支撐門架均垂直于梁布置，間距為900（梁截面為7001400除外），托木均采用8080枋木雙托形式，擱柵采用8080枋木，未經計算的梁，其擱柵間距參考“梁下的擱柵間距一覽表”值取，但不能大于表中數值，符合表中截面尺寸及板厚的梁，其擱柵可按表中取值。立擋按擱柵間距或1倍取。2、樓板下門架間距為900900，托木均采用8080枋木雙托形式，擱柵采用8080枋木，間距為300。三、柱模板及支撐體系計算柱模板及支31、撐體系選柱截面尺寸為800800柱子，計算高度以廠房為例進行計算，其他截面柱子根據截面尺寸做相應調整。柱模板計算基本參數柱模板的截面寬度 B=800mm，柱模板的截面高度 H=800mm，柱模板的計算高度 L = 4500mm，柱箍采用雙鋼管48mm3.5mm，柱箍間距計算跨度 d = 500mm，柱箍每1000mm應以滿堂架連為整體。柱模板豎楞截面寬度50mm，高度100mm，B方向豎楞4根，H方向豎楞4根。對拉螺桿采用12mm圓鋼加工制作，間距400mm，其他斷面柱子拉桿數量可按該尺寸要求做調整； 800250250250 800250249250柱子模板支撐計算簡圖柱模板荷載標準值計算強32、度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值:其中 c 混凝土的重力密度，取25.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取3.900m； 1 外加劑影響修正系數，取1.200； 2 混凝土坍落度影響修正系數，取1.000。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=50.680kN/m2實際計33、算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=50.690kN/m2倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 4.000kN/m2。柱模板面板的計算面板直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的三跨連續梁計算，面板的計算寬度取柱箍間距0.50m，計算如下：面板計算簡圖荷載計算值 q = 1.250.690.5+1.44.00.5=33.214kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 50.001.801.80/6 = 27.00cm3； I = 50.001.801.801.80/12 = 24.30cm4；抗彎強度計算 f = M / W f 34、其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到M =0.1(1.225.345+1.42.00)0.250.25=0.208kN.m經計算得到面板抗彎強度計算值f =0.20810001000/27000=7.688N/mm2結論：面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!抗剪計算T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.225.3452+1.42.000)0.250=4.982kN截面抗剪強度計算值35、 T=34982.0/(2500.018.000)=0.830N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2結論：抗剪強度驗算 T T，滿足要求!撓度計算v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大撓度計算值v = 0.67725.3452504/(1006000243000)=0.460mm結論：面板的最大撓度小于250.0/250,滿足要求!豎楞木方的計算豎楞木方直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的三跨連續梁計算，計算如下 豎楞木方計算簡圖豎楞木方的計算寬度取 BH 兩方向最大間距0.250m。荷載計算值 q = 1.250.690.250+1.436、4.000.250=16.607kN/m按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 8.304/0.500=16.607kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.116.6070.50 最大剪力 Q=0.60.50016.607=4.982kN 最大支座力 N=1.10.50016.607=9.134kN截面力學參數為，本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；抗彎強度計算抗彎計37、算強度 f=0.415106/83333.3=4.98N/mm2抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!抗剪計算最大剪力的計算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足:T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=34982/(250100)=1.5N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2撓度計算最大變形 v =0.67713.839500.04/(1009500.002133333.5)=0.289mm最大撓度小于500.0/250,滿足要求!B方向柱箍的計算豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載 P： P = (1.250.69+1.44.00)0.250 0.500 =38、 8.30kN柱箍按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取木方傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管變形圖(mm)支撐鋼管剪力圖(kN)經過連續梁的計算得到 最大彎矩 最大變形 vmax=0.170mm 最大支座力 Qmax=18.453kN 抗彎計算強度 f=0.948106/10160000.0=93.31N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于510.0/150與10mm,滿足要求!B方向對拉螺栓的計算計算公式:N N = fA其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗39、拉強度設計值，取170N/mm2；對拉螺栓的直徑(mm): 12對拉螺栓有效直徑(mm): 10對拉螺栓有效面積(mm2): A = 76.000對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 12.920對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 18.453對拉螺栓偏弱，施工時做加強處理！H方向柱箍的計算豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載 P：P = (1.250.69+1.44.00)0.250 0.500 = 8.30kN柱箍按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取木方傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管變形圖(mm)支撐鋼管剪力圖(kN)經過連續梁的計算得到最大彎矩最大變40、形 vmax=0.170mm最大支座力 Qmax=18.453kN抗彎計算強度 f=0.948106/10160000.0=93.31N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于510.0/150與10mm,滿足要求!H方向對拉螺栓的計算計算公式:N N = fA其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；對拉螺栓的直徑(mm): 12對拉螺栓有效直徑(mm): 10對拉螺栓有效面積(mm2): A = 76.000對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 12.920對拉螺41、栓所受的最大拉力(kN): N = 18.453對拉螺栓偏弱，施工時做加強處理！四、模板體系的安裝及安全措施1、門式腳手架支撐的搭設、拆除、安全管理與維護必須滿足建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ128-2000，J43-2000）的規定。模板支撐的布置見后附圖。（1）搭設1）腳手架支撐搭設前，工程技術負責人應按本施工組織設計要求向施工管理人員及工人班組進行詳細交底，要簽字確認。2）要對門架、配件、加固件進行檢查、驗收，嚴禁使用不合格的門架、配件。3）對各層樓面進行清理干凈，不得有雜物。4）根據門架平面布置圖布置，先彈出門架立桿位置，墊板、底座安放位置要準確，搭設時可采用逐排和通層搭設42、的方法，并應隨搭隨設掃地桿水平縱橫加固桿。5）門架的安裝：鋪設基墊拉線安裝可調底座腳自一端起門架安于基腳上安裝斜撐（交叉撐）水平加固桿連接棒上步門架（或調節架）U型可調支托鋪設枋木。6）交叉支撐應在每列門架兩側設置，并應采用鎖銷與門架立桿鎖牢，施工期間不得隨意拆除。7）上、下榀門架的組裝必須設置連接棒，連接棒直徑應小于立桿內徑的12mm。8）水平加固桿應在腳手架的周邊頂層、底層及中間每5列、5排通長連續設置，并應采用扣件與門架立桿扣牢。9）門架、調節架、可調托座和可調底座應根據支撐高度設置。10）模板腳手架搭設完成后，須由項目負責人會同監理人員簽字驗收合格后，方可投入使用。（2）拆除1）腳手架43、支撐經單位工程負責人檢查驗證并確認不再需要時，方可拆除。2）拆除腳手架支撐前，應清除腳手架支撐上存留的零星物件等雜物。3）拆除腳手架支撐時，應設置警戒區和警戒標志，并由專職人員負責警戒。4）腳手架支撐的拆除應在統一指揮下，按后裝先拆、先裝后拆的順序及下列安全作業的要求運行：腳手架支撐的拆除應從一端走向另一端、自上而下逐層地進行；同一層的構配件和加固件應按先上后下、先外后里的順序進行。在拆除過程中，腳手架支撐的自由懸臂高度不得超過兩步，當必須超過兩步時，應加設臨時拉結。通長水平桿，必須在腳手架支撐拆卸到相關的門架時方可拆除。工人必須站在臨時設置的腳手板上進行拆卸作業，并按規定使用安全防護用品。拆44、除工作中，嚴禁使用榔頭等硬物擊打、撬挖，拆下的連接棒應放入袋內，交叉支撐應先傳遞至地面并放室內堆存。拆卸連接部件時，應先將鎖座上的鎖板與卡鉤上的鎖片旋轉至開啟位置，然后開始拆除，不得硬拉，嚴禁敲擊。拆下的門架、鋼管與配件，應用人工二次傳送至地面，防止碰撞，嚴禁拋擲。（3）安全管理與維護1）搭拆腳手架支撐必須由專業架子工擔任，并按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規劃（GB5036）考核合格，持證上崗。2）搭拆腳手架支撐時工人必須戴安全帽，穿防滑鞋。3）操作層（樓層）上施工荷載應符合設計要求，不得超載，不得在腳手架支撐上集中堆放模板、枋木、鋼筋等物件。嚴禁在腳手架支撐上拉纜風繩或固定、架設45、砼泵、泵管及起重設備等。4）腳手架支撐在使用過程中，嚴禁拆除任何桿件或零配件，如防礙作業需拆除個別桿件時，需經技術負責人同意并采取可靠措施后方可拆除，作業完成后，馬上復原。5）施工現場帶電線路，如無可靠絕緣措施，一律不準與門架接觸。6）腳手架支撐安裝好后，應進行驗收，合格后方可進行梁、板、模的安裝。澆筑砼前再次對腳手架支撐進行檢查，確定無問題后方可澆筑砼。7）設立門架維護小組，對拆下來的門架及配件應及時清除桿件及螺紋的沾污物，并加油保養，對受損傷、變形的構件應及時修理，按品種、規格分類整理存放，妥善保管。8）門架堆放場地應平坦，門架宜豎放，不得平放。2、模板安裝與拆除（1）梁底模、側模采用1846、mm膠合板，梁底平板模鋪設在擱柵上，擱柵兩頭擱置在托木上。擱柵間距按“梁下擱柵間距一覽表”取值或參考其取值。門架間距按900900mm布置（梁截面為7001400除外）。（2）樓板模采用10mm竹夾板或18mm膠合板，托木用8080mm雙托枋木，擱柵采用8080mm枋木，間距300。門架間距按900900mm布置。（3）梁底模板，按設計標高調整支撐的標高，然后安裝底模板，并拉線找平。當梁跨度4米，按設計要求起拱，當設計無要求時，按梁跨中梁底處3/1000起拱。主次梁交接時，先主梁起拱，后次梁起拱。（4）當梁高為750800（含）時，梁側模板加穿梁螺栓一道加固，當梁高為8001200（含）時，梁47、側模板，加穿梁螺栓二道加固，1200以上的梁加穿梁螺栓三道加固。（5）為了防止梁身不平直、梁底不平及下撓、梁側模炸模、局部模板嵌入柱梁間，拆除困難的現象，可采取如下措施：a、支模應遵守側模包底模的原則，梁模與柱模連接處，下料尺寸一般應略為縮短。b、梁側模必須有壓腳板、斜撐（梁高1.2米以下的梁），拉線通直將梁側模釘固。c、砼澆筑前，模板應充分用水澆透。砼澆筑時，不得采用使門架產生偏心荷載的砼澆筑順序，泵送砼時，應隨澆隨搗隨平整，砼不得堆積在泵送管路出口處。（6）鋪樓面模板時可從四周鋪起，在中間收口，若為壓旁時，角位模板應通線釘固。（7）模板安裝完成后，應認真檢查支架是否牢固，是否符合JGJ-248、000和施工方案要求。模板梁面、板面應清掃干凈。（8）柱模板安裝前，應先按圖紙尺寸制作柱側模板后(注：外側模板寬度要加大兩倍內側模板厚)，按放線位置釘壓腳板再安裝柱模板，校正垂直度及柱頂對角線。（9）柱箍間距一般采用500mm，柱邊寬大于或等于700mm時，每500mm設一道柱穿心對拉螺絲。（10）模板的安裝順序如下：柱鋼筋驗收柱模板門架托木擱柵梁底模梁側模門架托木柵棚樓面平板模。（11）樓板拆除同樣采用先裝后拆，后裝先拆的順序。（12）拆模間歇時應將松開的部件和模板運走，防止墜下傷人。（13）拆模時應搭設腳手板。（14）拆樓層外邊模板時，應消防高空墜落及防止模板向外倒模的措施。3、柱模安裝柱49、模板采用18mm厚的優質木夾板現場制安，板邊用刨修平直，用483.5鋼管兩頭用14對拉螺栓箍緊，四周均為從底到頂250mm至400mm排列，柱截面單側大于600mm時，為防止模板變形，柱中縱向每500加一排對拉螺栓，所有對拉螺栓必須夾于兩條48鋼管中間，鋼管壓緊80mm80mm枋木。安裝柱模板時，應先在基礎面(或樓面)上彈柱軸線及邊線，邊線外用1:1水泥砂漿進行找平，以確保模板標高的統一，防止底部漏漿，按照邊線先把底部方盤固定好，柱模安裝前要求在其根部加設直徑不小于14mm的鋼筋限位，以確保其位置的正確，柱筋與模板之間綁扎砂漿墊塊控制保護層厚度，符合設計要求，然后再對準邊線安裝柱模板。柱、模安裝好后，校核其軸線、垂直度以及幾何尺寸無誤后，將其支撐牢固，經固定后，需再復核垂直度，防止固定過程中模板移位。為保證柱模的穩定，柱模之間要用水平撐，剪刀撐等互相拉結固定。柱頂與底部支模時必須留有清理孔，便于清理垃圾及松動砂、碎石，待搗砼前清洗干凈后封閉。柱模安裝好后，保證各側面模板接縫嚴密，要求澆柱砼時，連水都難往外滲，保證柱邊砼達到高標準質量。為保證柱墻砼的強度達到設計要求，當為非特殊的結構（如防水砼或即需承重的柱）側模，澆筑砼后，隔一天（并保證砼強度不低于1.2MPa）即可拆模養護。安裝柱模板工藝流程：彈柱位置線 抹找平層作定位墩 安裝柱模板 安柱箍 安拉桿或斜撐 預檢。