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1、模板施工方案本工程為石河子北子午路地下人防工程。模板工程是影響主體結(jié)構(gòu)工程質(zhì)量的最關(guān)鍵的因素，其施工質(zhì)量的好壞直接影響著砼的成型質(zhì)量，為了使砼的外形尺寸、外觀質(zhì)量達到較高要求，我們在模板體系及設計時的原則確定為確保質(zhì)量、技術(shù)先進、經(jīng)濟合理、安全適用。1模板及支撐體系的選用與配置量根據(jù)模板及支撐體系的設計原則，本工程基礎結(jié)構(gòu)相對較復雜、施工較繁瑣，其獨立柱基礎、擋墻條基、防水底板部位相互交錯、標高變化頻繁。因此獨立柱基礎、擋墻條基、防水底板部位采用砌筑磚胎膜；擋墻，框架柱及框架梁、板采用散支散拆的木膠合模板；本工程支撐加固體系以鋼管扣件式腳手架為主，輔以對拉螺桿加固。具體各結(jié)構(gòu)構(gòu)件模板及支撐體系2、的選用及配置量見下表：序號 結(jié) 構(gòu) 構(gòu) 件 模板支撐體系的選用 配 置 數(shù) 量1墊層砌筑磚胎膜2防水底板砌筑磚胎膜3獨立柱基木膠合板，對拉螺桿加固、鋼管扣件式支撐體系兩段4擋墻基礎木膠合板，對拉螺桿加固、鋼管扣件式支撐體系兩段5擋墻木膠合板，對拉螺桿加固、鋼管扣件式支撐體系兩段6框架梁木膠合板，鋼管扣件式支撐加固體系兩段7框架柱木膠合板板，鋼管扣件式支撐加固體系一段8人防頂板散支散拆木膠合板體系，鋼管扣件式支撐加固體系兩段9構(gòu)造柱定型木膠合模板，對拉螺桿加固體系全部配置10圈梁、過梁木膠合模板，專用卡具加固全部配置2 模板設計2.1 模板設計的原則與設計內(nèi)容A、模板設計時根據(jù)工程結(jié)構(gòu)特點、質(zhì)量3、要求、運輸方式、季節(jié)安排、支撐加固體系等因素綜合考慮，模板設計力求簡單、合理、通用性強，便于操作及周轉(zhuǎn)。B、模板及支架設計結(jié)構(gòu)合理，選材適當，符合規(guī)范基本要求規(guī)定，模板具有足夠的承載力、剛度和穩(wěn)定性，能可靠的承受新澆砼的自重和側(cè)壓力以及施工中所產(chǎn)生的荷載。C、根據(jù)本工程結(jié)構(gòu)形式、各項荷載、地基土類、所選用的施工方法等條件設計模板及其支架。D、模板設計計算內(nèi)容包括以下幾項：砼側(cè)壓力及荷載計算；板面強度及剛度驗算；次龍骨強度及剛度驗算；主龍骨強度及剛度驗算；對拉螺桿強度的驗算。E、模板及其支架設計應考慮的荷載有：模板及其支架的自重；新澆筑砼自重；鋼筋自重；施工人員及施工設備荷載；振搗砼時產(chǎn)生的荷載4、；新澆砼對模板側(cè)面的壓力；傾倒砼時產(chǎn)生的荷載。2.2 各類結(jié)構(gòu)砼構(gòu)件模板設計A、墊層模板設計a、材料選擇墊層選用120mm磚胎模。b、模板及支撐設計墊層模板支設高度為120，每隔1.5米砌筑240*240磚垛。B、獨立柱基、擋墻基礎、防水底板模板設計a、材料選擇獨立柱基、擋墻基礎、防水底板側(cè)模均采用木膠合板，對拉螺桿加固、鋼管扣件式支撐體系。b、擋墻基礎、獨立柱基懸掛模板設計按結(jié)構(gòu)施工段劃分，每一施工段內(nèi)獨立基礎、擋墻基礎和防水底板一次性施工，故獨立基礎、擋墻條基及外墻上翻模板采用懸掛模板，模底部立于16鋼筋加工制作的“土”字形馬凳或立在鋼筋托上，保證模板下口標高即為底板基礎砼頂標高。鋼管加固5、時立桿立在“土”形馬凳上，兩側(cè)與土壁對撐，以保證模板整體性。外圍擋墻基礎水平施工縫留置在基礎上500mm高位置，且所有施工縫采取防水止水設計。C、地下一層擋墻和外圍框架柱模板設計鋼筋砼擋墻一次性施工至地下一層梁底標高位置，采用15厚木膠合模板，鋼管式腳手架，輔以14防水對拉螺桿加固體系。 800014對拉螺桿水平方向共八排止水鋼板50*80木方6001-3排每邊3個，4-6排每邊2個，7-8排每邊1個18厚木膠合板模板拼縫處用50*80木方背楞450450100木方與土壁頂撐通長墊木15厚木膠合板50*80木方止水鋼板與梁板架體拉結(jié)300梁板架體計算如下：鋼筋砼墻400mm厚，采用15mm厚木6、膠合板，豎向背楞為5080mm木方間距為250mm；橫向背楞為雙鋼管間距450mm；對拉螺桿為14鋼筋，豎向間距為600mm，水平間距為600mm；墻體高度為3900mm。一、工程屬性新澆混凝土墻名稱剪力墻Q1新澆混凝土墻墻厚(mm)400混凝土墻的計算高度(mm)7300混凝土墻的計算長度(mm)8000二、荷載組合混凝土重力密度c(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)4外加劑影響修正系數(shù)11.2混凝土坍落度影響修正系數(shù)21.15混凝土澆筑速度V(m/h)1.5混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)4.7傾倒混凝土時對垂直面面板荷載標準值Q3k(kN/m2)2 新澆混凝7、土對模板的側(cè)壓力標準值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441.21.151.51/2，244.7min35.7，112.835.7kN/m2 承載能力極限狀態(tài)設計值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.235.7+1.42，1.3535.7+1.40.720.9max45.64，50.160.950.1645.14kN/m2 正常使用極限狀態(tài)設計值S正G4k35.7 kN/m2三、面板布置小梁布置方式豎直左部模板懸臂長(mm)0小梁間距(mm)250小梁一端懸臂長(mm)150主梁間距(mm)450主梁一端懸臂8、長(mm)100對拉螺栓橫向間距(mm)500對拉螺栓豎向間距(mm)450模板設計立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)16面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 墻截面寬度可取任意寬度，為便于驗算主梁，取b0.45m，Wbh2/6450162/619200mm3，Ibh3/12450163/12153600mm4 1、強度驗算 qbS承0.4545.1420.31kN/m 面板彎矩圖(kNm) Mmax0.16kNm Mmax/W0.16106/192008.26N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 qbS正0.45359、.7=16.06kN/m 面板變形圖(mm) 0.53mml/400250/4000.62mm 滿足要求！五、小梁驗算小梁類型矩形木楞小梁材料規(guī)格(mm)5080小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)53.33小梁截面慣性矩I(cm4)213.33 1、強度驗算 qbS承0.2545.1411.28kN/m 小梁彎矩圖(kNm) 小梁剪力圖(kN) Mmax0.24kNm Mmax/W0.24106/533304.45N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 qbS正0.2535.7=8.92kN/m 小梁變10、形圖(mm) 0.11mml/400250/4000.62mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 R1=2.85kN，R2=.R26=5.71kN，R27=5.14kN六、主梁驗算主梁類型雙鋼管主梁材料規(guī)格(mm)483主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面抵抗矩W(cm3)8.98主梁截面慣性矩I(cm4)21.56 1、強度驗算 主梁彎矩圖(kNm) Mmax0.66kNm Mmax/W0.66106/898072.94N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 主梁變形圖(mm) 0.16mml/400450/4001.12mm 11、滿足要求！七、對拉螺栓驗算對拉螺栓類型M12軸向拉力設計值Ntb(kN)12.9 對拉螺栓橫向驗算間距mmax500，500/2+100500mm 對拉螺栓豎向驗算間距nmax450，450/2+150450mm N0.95mnS承0.950.50.4545.149.65kNNtb12.9kN 滿足要求！柱模板（設置對拉螺栓）計算書一、工程屬性新澆混凝土柱名稱KZ新澆混凝土柱長邊邊長(mm)700新澆混凝土柱的計算高度(mm)4700新澆混凝土柱短邊邊長(mm)700二、荷載組合混凝土重力密度c(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)4外加劑影響修正系數(shù)11混凝土坍落度影響修正系數(shù)21.12、15混凝土澆筑速度V(m/h)2.5混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)4.7傾倒混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q3k(kN/m2)2 新澆混凝土對模板的側(cè)壓力標準值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.152.51/2，244.7min38.4，112.838.4kN/m2 承載能力極限狀態(tài)設計值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.238.4+1.42，1.3538.4+1.40.720.9max48.88，53.80.953.848.42kN/m2 正常使用極限狀態(tài)設計值S正G4k3813、.4 kN/m2三、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000柱長邊小梁根數(shù)3柱短邊小梁根數(shù)3柱箍間距l(xiāng)1(mm)500模板設計平面圖 1、強度驗算 最不利受力狀態(tài)如下圖，按二等跨連續(xù)梁驗算 靜載線荷載q11.35bG4k1.350.538.425.92kN/m 活載線荷載q21.40.7bQ3k1.40.70.520.98kN/m Mmax-0.125q1l2-0.125q2l2-0.12525.920.282-0.1250.980.282-0.25kNm Mmax/W0.25106/(1/6500152)1314、.56N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 作用線荷載qbS正0.538.419.2kN/m 0.521ql4/(100EI)0.5219.22754/(10010000(1/12500153)0.41mml/400275/4000.69mm 滿足要求！四、小梁驗算小梁類型矩形木楞小梁材質(zhì)規(guī)格(mm)8050小梁截面慣性矩I(cm4)83.33小梁截面抵抗矩W(cm3)33.33小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁彈性模量E(N/mm2)9350最低處柱箍離樓面距離(mm)150 1、強度驗算 小梁上作用線荷載qbS承0.2848.4213.32 kN/m 小梁彎矩15、圖(kNm) Mmax0.35kNm Mmax/W0.35106/33.3310310.42N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 小梁上作用線荷載qbS正0.2838.410.56 kN/m 面板變形圖(mm) 0.53mm1.5mm 滿足要求！五、柱箍驗算 （規(guī)范中缺少相關(guān)計算說明，僅供參考）柱箍類型鋼管柱箍合并根數(shù)2柱箍材質(zhì)規(guī)格(mm)483柱箍截面慣性矩I(cm4)10.78柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.49柱箍抗彎強度設計值f(N/mm2)205柱箍彈性模量E(N/mm2)206000模板設計立面圖 1、柱箍強度驗算 長邊柱箍計算簡圖 長邊柱箍彎矩圖(kNm) 長16、邊柱箍剪力圖(kN) M10.76kNm，N13.74kN 短邊柱箍計算簡圖 短邊柱箍彎矩圖(kNm) 短邊柱箍剪力圖(kN) M20.76kNm，N23.74kN M/Wn0.76106/(4.49103)170.3N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 2、柱箍撓度驗算 長邊柱箍計算簡圖 長邊柱箍變形圖(mm) 短邊柱箍計算簡圖 短邊柱箍變形圖(mm) 11.14mml/4001.7mm 21.14mml/4001.7mm 滿足要求！六、對拉螺栓驗算對拉螺栓型號M12軸向拉力設計值Ntb(kN)12.9扣件類型3形26型扣件容許荷載(kN)26 N3.742=7.49kNNtb12.9k17、N 滿足要求！ N3.742=7.49kN26kN 滿足要求！梁側(cè)模板計算一、工程屬性新澆混凝梁名稱KL混凝土梁截面尺寸(mmxmm)4501000梁板結(jié)構(gòu)情況見下圖樓板厚度(mm)300二、荷載組合混凝土重力密度c(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)4外加劑影響修正系數(shù)11混凝土坍落度影響修正系數(shù)21.15混凝土澆筑速度V(m/h)2.5混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)1振搗混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q2k(kN/m2)4 新澆混凝土對模板的側(cè)壓力標準值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.152.51/2，241min38.18、4，2424kN/m2 承載能力極限狀態(tài)設計值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.224+1.44，1.3524+1.40.740.9max34.4，36.320.936.3232.69kN/m2 正常使用極限狀態(tài)設計值S正G4k24 kN/m2三、支撐體系設計小梁布置方式水平向布置小梁道數(shù)4主梁間距(mm)600主梁合并根數(shù)2小梁最大懸挑長度(mm)300對拉螺栓水平向間距(mm)600支撐距梁底距離依次為100，500 設計簡圖如下：模板設計剖面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)19、15面板彈性模量E(N/mm2)10000 梁截面寬度取單位長度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。面板計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 q1bS承132.6932.69kN/m q1靜0.91.35G4kb0.91.3524129.16kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7413.53kN/m Mmaxmax0.08q1靜L2+0.101q1活L2,0.1q1靜L2-0.117q1活L2max(0.0829.160.232+0.1013.530.232，0.129.160.232-0.120、173.530.232)0.15kNm Mmax/W0.15106/375003.9N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 qbS正12424kN/m max0.677qL4/(100EI)=0.67724233.334/(10010000281250)0.17mm233.33/400=0.58mm 滿足要求！ 3、最大支座反力計算 承載能力極限狀態(tài) Rmax1.1q1靜l左+1.2q1活l左1.129.160.23+1.23.530.238.47kN 正常使用極限狀態(tài) Rmax1.1l左G4k1.10.23246.16kN五、小梁驗算小梁最大懸挑長度(mm)300小梁計算方式三21、等跨連續(xù)梁小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mm)5080小梁彈性模量E(N/mm2)8415小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.66小梁截面抵抗矩W(cm3)53.33小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁截面慣性矩I(cm4)213.33 計算簡圖如下： 跨中段計算簡圖 懸挑段計算簡圖 1、抗彎驗算 q8.47kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.18.470.62，0.58.470.32=0.38kNm Mmax/W0.38106/533307.15N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.68.422、70.6，8.470.3=3.05kN max3Vmax/(2bh0)=33.051000/(28050)1.14N/mm21.66N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 q6.16kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.6776.166004/(10084152133300)0.3mm600/400=1.5mm 2maxqL4/(8EI)=6.163004/(884152133300)=0.35mm300/400=0.75mm 滿足要求！ 4、最大支座反力計算 承載能力極限狀態(tài) Rmaxmax1.18.470.6，0.48.470.6+8.470.35.59kN 正常使用極限狀23、態(tài) Rmaxmax1.16.160.6，0.46.160.6+6.160.34.07kN六、主梁驗算對拉螺栓水平向間距(mm)600主梁最大懸挑長度(mm)300主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mm)483主梁合并根數(shù)2主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)120主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 因主梁2根合并，則抗彎、抗剪、撓度驗算荷載值取半。 計算簡圖如下： 同前節(jié)計算過程，可依次解得： 承載能力極限狀態(tài)：R11.02kN，R22.8kN，R32.8kN，R41.02kN 正常使用極限24、狀態(tài)：R10.74kN，R22.03kN，R32.03kN，R40.74kN 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kNm) maxMmax/W0.2106/4490=45.43N/mm2f=205 N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 梁左側(cè)剪力圖(kN) max2Vmax/A=23.761000/42417.71N/mm2=120 N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 梁左側(cè)變形圖(mm) max0.14mm400/4001 mm 滿足要求！七、對拉螺栓驗算對拉螺栓類型M12軸向拉力設計值Ntb(kN)12.9 同主梁計算過程，可知對拉螺栓受力N0.954.7829.07kNNtb12.9kN 滿足要25、求！梁模板（扣件式）計算書一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL新澆混凝土梁計算跨度(m)8混凝土梁截面尺寸(mmmm)4501000新澆混凝土結(jié)構(gòu)層高(m)3.9梁側(cè)樓板厚度(mm)250二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算支架立柱及其他支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時(kN/m2)1振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值Q2k(kN/m2)對水平面模板取值2模板支拆環(huán)境不考慮風荷載三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式26、梁兩側(cè)有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a(mm)800梁兩側(cè)立柱間距l(xiāng)b(mm)1200步距h(mm)1500新澆混凝土樓板立柱間距l(xiāng)a(mm)、lb(mm)800、800混凝土梁居梁兩側(cè)立柱中的位置居中梁左側(cè)立柱距梁中心線距離(mm)600梁底增加立柱根數(shù)1梁底增加立柱布置方式自定義梁底增加立柱依次距梁左側(cè)立柱距離(mm)600梁底支撐小梁根數(shù)4梁底支撐小梁一端懸挑長度(mm)400 設計簡圖如下：平面圖立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 取單位寬度1000mm，按三等跨連續(xù)梁計算27、，計算簡圖如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1)+1.40.72132.87kN/m q1靜0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1131.1kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.76kN/m q2(G1k28、+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)1125.6kN/m 1、強度驗算 Mmax-0.1q1靜L2+0.117q1活L2-0.131.10.152+0.1171.760.1520.07kNm Mmax/W0.07106/375001.74N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max0.677qL4/(100EI)=0.67725.61504/(10010000281250)0.031mml/400150/4000.38mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態(tài)) R1=R4=0.4 q1靜l +0.45 q1活l=0.431.10.15+0.29、451.760.151.99kN R2=R3=1.1 q1靜l +1.2 q1活l=1.131.10.15+1.21.760.155.45kN 標準值(正常使用極限狀態(tài)) R1=R4=0.4 q2l=0.425.60.151.54kN R2=R3=1.1 q2l=1.125.60.154.22kN五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mm)5080小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)53.33小梁截面慣性矩I(cm4)213.33 為簡化計算，按四等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計算，如下圖： 30、q1max1.99+0.91.35(0.3-0.1)0.45/3+0.5(1-0.3)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.3)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.3)+1.40.71max0.6-0.45/2，(1.2-0.6)-0.45/2/21，5.45+0.91.35(0.3-0.1)0.45/3=5.49kN/m q2max1.54+(0.3-0.1)0.45/3+0.5(1-0.3)+(0.5+(24+1.1)0.3)max0.6-0.45/2，(1.2-0.6)-0.45/2/21，4.22+(0.3-0.1)0.45/34.25kN/m 1、抗彎驗算 31、Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1075.490.82，0.55.490.420.44kNm Mmax/W0.44106/533308.23N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6075.490.8，5.490.42.664kN max3Vmax/(2bh0)=32.6641000/(25080)1N/mm21.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 10.632q2l14/(100EI)0.6324.258004/(10093502133300)0.55mml/400800/4002mm32、 2q2l24/(8EI)4.254004/(893502133300)0.68mml/400400/4001mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部) 承載能力極限狀態(tài) Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1435.490.8，0.3935.490.8+5.490.45.02kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R44.06kN，R2R35.02kN 正常使用極限狀態(tài) Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1434.250.8，0.3934.250.8+4.250.43.89kN33、 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R43.65kN，R2R33.89kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mm)483.5可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08 主梁自重忽略不計，計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kNm) Mmax/W0.764106/5080150.37N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax8.208kN max2Vmax/A=2834、.2081000/48933.57N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.27mml/400600/4001.5mm 滿足要求！ 4、扣件抗滑計算 RmaxR1,R30.87kN8kN 單扣件在扭矩達到4065Nm且無質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 同理可知，右側(cè)立柱扣件受力R0.87kN8kN 單扣件在扭矩達到4065Nm且無質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！七、立柱驗算鋼管類型483立柱截面面積A(mm2)424回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設計值f(N/mm2)205 =h/i=1500/15.9=35、94.34=150 長細比滿足要求！ 查表得，0.67 立柱最大受力NmaxR1+N邊1，R2，R3+N邊2max0.87+0.9max1.2(0.75+(24+1.1)0.3)+1.41，1.35(0.75+(24+1.1)0.3)+1.40.71(0.8+0.6-0.45/2)/20.8，16.42，0.87+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.3)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.3)+1.40.71(0.8+1.2-0.6-0.45/2)/20.816.42kN fN/(A)16.42103/(0.67424)57.53N/mm2f205N/mm2 滿足要求36、！八、可調(diào)托座驗算可調(diào)托座承載力容許值N(kN)30 由主梁驗算一節(jié)計算可知可調(diào)托座最大受力NmaxR1，R2，R3116.42kNN30kN 滿足要求！板模板（扣件式）計算書一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱B新澆混凝土樓板板厚(mm)250新澆混凝土樓板邊長L(m)4新澆混凝土樓板邊寬B(m)5二、荷載設計施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算面板和小梁時的均布活荷載(kN/m2)2.5當計算面板和小梁時的集中荷載(kN)2.5當計算主梁時的均布活荷載(kN/m2)1.5當計算支架立柱及其他支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時的均布活荷載(kN/m2)1模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板自重標準值0.1面37、板及小梁自重標準值0.3樓板模板自重標準值0.5模板及其支架自重標準值0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1模板支拆環(huán)境不考慮風荷載三、模板體系設計模板支架高度(m)5.5立柱縱向間距l(xiāng)a(mm)800立柱橫向間距l(xiāng)b(mm)800水平拉桿步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心對稱立柱距混凝土板短邊的距離(mm)200立柱距混凝土板長邊的距離(mm)100主梁布置方向垂直樓板長邊小梁間距(mm)300小梁距混凝土板長邊的距離(mm)100小梁兩端各懸挑長度(mm)200，200 設計簡圖如下：模板設計平面圖模板設計剖面圖(38、樓板長向)模板設計剖面圖(樓板寬向)四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 根據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范面板可按簡支跨計算的規(guī)定，另據(jù)現(xiàn)實，樓板面板應擱置在梁側(cè)模板上，因此本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、強度驗算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(039、.1+(1.1+24)0.3)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.3)+1.40.72.5 1=11.48kN/m q20.91.35G1Kb=0.91.350.11=0.12kN/m p0.91.30.7Q1K=0.91.40.72.52.2kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max11.480.32/8，0.120.32/8+2.20.3/4= 0.17kNm Mmax/W0.17106/375004.45N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.3)1=7.63kN/m40、 5ql4/(384EI)57.633004/(38410000281250)0.29mml/400300/4000.75mm 滿足要求！五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mm)8050小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)33.33小梁截面慣性矩I(cm4)83.33 因L/la取整6000/800取整7，按四等跨連續(xù)梁計算，又因小梁較大懸挑長度為200mm，因此需進行最不利組合，計算簡圖如下： 1、強度驗算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，141、.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.3)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.3)+1.40.72.50.33.52kN/m 因此，q1靜0.91.35(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.3+(1.1+24)0.3)0.32.85kN/m q1活0.91.40.7Q1kb=0.91.40.72.50.30.66kN/m M10.077q1靜L2+0.1q1活L20.0772.850.82+0.10.660.820.18kNm q20.91.35G1kb=0.91.350.30.30.142、1kN/m p0.91.40.7Q1k=0.91.40.72.52.2kN/m M20.077q2L2+0.21pL0.0770.110.82+0.212.20.80.38kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max3.520.22/2，0.110.22/2+2.20.20.44kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.18，0.38，0.440.44kNm Mmax/W0.44106/3333013.3N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 V10.607q1靜L+0.62q1活L0.6072.850.8+0.620.660.81.71kN V243、0.607q2L+0.681p0.6070.110.8+0.6812.21.55kN V3maxq1L1，q2L1+pmax3.520.2，0.110.2+2.22.23kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.71，1.55，2.232.23kN max3Vmax/(2bh0)=32.231000/(25080)0.84N/mm21.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.3)0.32.35kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6322.358004/(1009350833300)0.78mml/44、400800/4002mm 懸臂端maxqL4/(8EI)=2.352004/(89350833300)0.06mml1/400200/4000.5mm 滿足要求！六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mm)483可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、小梁最大支座反力計算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.745、Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.3)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.3)+1.40.71.50.33.32kN/m q1靜0.91.35(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.5+(1.1+24)0.3)0.32.93kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.30.57kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.3)0.3=2.41kN/m 承載能力極限狀態(tài) 按四跨連續(xù)梁，Rmax(1.143q1靜+1.223q1活)L1.1432.930.8+1.2230.570.83.46、23kN 按懸臂梁，R1q1l=3.320.20.66kN RmaxRmax，R13.23kN; 同理，R2.15kN，R2.15kN 正常使用極限狀態(tài) 按四跨連續(xù)梁，Rmax1.143q2L1.1432.410.82.2kN 按懸臂梁，R1Rmaxl=2.20.20.44kN RmaxRmax，R12.2kN; 同理，R1.47kN，R1.47kN 2、抗彎驗算 計算簡圖如下： 主梁彎矩圖(kNm) Mmax0.73kNm Mmax/W0.73106/4490162.5N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 3、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax5.06kN max2Vmax/A=2547、.061000/42423.87N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 4、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.82mm max0.82mm2mm 滿足要求！七、立柱驗算鋼管類型483立柱截面面積A(mm2)424立柱截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設計值f(N/mm2)205 h/i1500/15.995150 滿足要求！ 查表得，0.63 f=N/(A)=0.9max1.2(0.75+(1.1+24)0.3)+1.41, 1.35(0.75+(1.1+24)0.3)+1.40.710.80.81000/(0.63424)=71000/266.7=48、26.26N/mm2f=205 N/mm2 滿足要求！八、可調(diào)托座驗算可調(diào)托座承載力容許值N(kN)30 按上節(jié)計算可知，可調(diào)托座受力N7kNN30kN 滿足要求！G、后澆帶模板設計后澆帶模板選用寬度為1220mm的定型竹膠合板，后澆帶模板與兩側(cè)模板間均設置10mm寬可拆縫，保證框架梁板模板的拆除不受后澆帶影響，后澆帶支撐體系選擇鋼管扣件式支撐體系，設置如附圖所示：后澆帶立桿小橫桿后澆帶可拆縫10mm寬立桿小橫桿竹膠合板5050木方橫撐砼墊層寬木條，厚度同鋼筋保護層厚度50mm4.3 模板加工制作4.3.1 根據(jù)模板設計圖進行翻樣，提供模板設計規(guī)格和制作數(shù)量進行模板制作，并按其規(guī)格、類型編號和49、使用部位注明標識；所有定型模板自制。4.3.2 模板設計及制作時，應兼顧考慮其適用性和通用性，宜多標準型、少異型；多通用、多周轉(zhuǎn)，不斷改進和創(chuàng)新。4.3.3 模板制作加工集中在場外進行，制作好后運至施工操作面拼裝；模板在加工制作時嚴格按模板翻樣圖的尺寸、規(guī)格及要求制作，并力求下料準確，加工精細。4.3.4 木龍骨厚度要求同一類構(gòu)件厚薄一致，與模板及鋼管接觸面要求刨平刨光。4.3.5 木膠合板裁割時尺寸必須正確，邊角方正，并將膠合板裁割面刷防水漆進行封閉處理。4.3.6 定型模板大量制作前，先做各種定型模板的樣品，經(jīng)組裝拼接無誤后，方可大面積制作。4.4 模板安裝4.4.1 擋墻基礎、獨立基礎模50、板的安裝A、墊層模板采用120磚胎模，磚胎模每隔1.5米加砌240*240磚垛。B、按結(jié)構(gòu)施工段劃分，每一施工段內(nèi)獨立基礎、擋墻基礎和防水底板一次性施工（以滿足地下防水工程施工要求），故獨立基礎、擋墻基礎模板采用懸掛模板、模板下部用鋼筋架凳適當支撐，鋼管加固時下部加設鋼筋支腿，擋墻基礎施工縫留置在基礎上300mm高位置。獨立柱基、擋墻條基、防水底板模板安裝工藝流程：安裝“土”字形鋼筋托搭設架體安裝防水底板模板安裝柱基、擋墻條基、安裝擋墻上翻模板校正報驗a、底板鋼筋綁扎完畢后， “土”字形鋼筋托與底板鋼筋進行上下焊接牢固。b、由于墻、柱鋼筋均一次性綁扎，架體搭設高度為防水頂板上4米，所以架體之間51、必須連成整體并與兩側(cè)圖壁頂撐牢固。c、防水底板厚度均為300mm，選用P3015鋼模橫向拼接，模板安裝應從每施工段兩邊向中間安裝，不和模數(shù)的留在中間。d、柱基、擋墻條基、上翻擋墻模板均懸掛模板，模板安裝時應從兩端向中間拼接，模板下口不得低于下層要澆注砼中，作在土”字形鋼筋托的模板用鐵絲于鋼管困牢。4.4.2 框架柱模板的安裝A、工藝流程：搭設安裝架子組拼柱模檢查對角線、垂直度和位置安裝柱箍模板安裝質(zhì)量檢查柱模定位。B、框架柱模板安裝先安裝下柱模板，待砼施工至梁底后，拆除下柱模板，安裝柱頭模板。C、柱模板采用鋼管加固，柱箍間距經(jīng)計算確定，并按柱箍加固間距支設；D、框架柱的水平定位和拉接采用鋼管支52、撐，搭設時即做為柱模的水平定位固定支撐，又兼做梁、板的豎向支撐。E、為了保證砼的成型質(zhì)量周轉(zhuǎn)使用的柱模板的表面及側(cè)邊必須清理干凈。F、同排柱模支模時，先校正兩端柱模，校直與復核無誤后，頂部拉通長線，再立中間柱模。G、支模時，對模板底部鋪墊2mm厚單面貼堵縫；外柱的根部，根據(jù)標高設置模板承墊木方和2mm厚單面貼，以保證標高正確和不漏漿。H、柱模板安裝位置、軸線、標高、垂直度應符合設計要求和標準，模板安裝前先測放控制軸線網(wǎng)和模板控制線。I、模板安裝完畢后，對模板的軸線位移、垂直偏差、對角線等全面校正，最后進行群體柱子的驗收。4.4.3 擋墻模板安裝A、將一側(cè)預拼裝的擋墻模板按位置線及模板編號吊裝就53、位并安裝支撐桿。B、安裝固定模板螺栓及工具式螺栓和止水帶，使螺栓桿端向上，清掃墻體內(nèi)的雜物。C、用上面同樣方法安裝另一側(cè)模板，使穿墻螺栓穿過模板并在螺栓桿端上扣件和螺母，然后調(diào)整兩塊模板的位置和垂直度，固定支撐，緊固全部穿墻螺栓的螺母。D、模板安裝完畢后，全面檢查扣件、螺栓、斜撐是否緊固穩(wěn)定，模板拼縫及下口是否嚴密。框架梁板模板a、框架梁工藝流程：彈出梁軸線及水平線并復核搭設梁模支架安裝梁底模梁底起拱綁扎鋼筋安裝梁側(cè)模板安裝側(cè)向支撐檢查梁口、符合模板尺寸。b、現(xiàn)澆板工藝流程：搭設支架安裝主次龍骨調(diào)整次龍骨上皮標高鋪設模板檢查模板的上皮標高、平整度。c、架體搭設時立桿下必須鋪設通長墊木，防止破壞54、防水層；并嚴格按劃好的立桿位置搭設立桿，并按要求搭設水平橫桿。d、梁截面大于800mm時，應加設對拉螺桿加固。e、梁側(cè)模板與板模板相交處將板模板配置在梁側(cè)模邊。f、主、次梁的水平鋼管必須拉通，下設掃地桿，梁底設通長拉桿，中間間距為700mm。e、立桿接長可采用承插件或?qū)涌奂M行接長，采用承插件拼裝速度快但上下立桿易形成夾角，因此采用承插件時必須注意控制上下立桿的直線度和垂直度；采用對接扣件易保證上下立桿的直線度但速度慢些，因此選擇連接件時要根據(jù)其特點進行控制。f、豎向立桿和水平立桿通過直角扣件連接成整體，當有一定夾角時采用回形扣件連接，扣件螺絲須擰緊。g、模板安裝前，模板內(nèi)、外灰漿（含模板零55、部件）必須鏟除清刷干凈，并涂刷脫模劑；模板脫模劑均選用對鋼筋無污染的水性脫模劑。E、模板起拱要求梁、板的底模應按規(guī)范或設計要求的起拱高度支模，起拱線順直，不得有折線。現(xiàn)澆鋼筋混凝土梁、板，當跨度等于或大于4m時，模板起拱高度為全跨度的1/1000，當跨度8m，按3/1000起拱。4.5 模板的拆除安全要求4.5.1 模板的拆除順序：拆模按支模的倒順序進行；先拆大模板再拆小模板，先拆結(jié)構(gòu)不太復雜部位的模板，最后拆除梁柱接頭、梁梁接頭及梁板交接處等復雜部位的模板。4.5.2 模板的拆除時間A、模板拆除實行拆模申請審批制度。B、側(cè)模拆除：柱、梁、擋墻的側(cè)模板拆除以不破壞棱角為準；為準確掌握拆模時間，56、必須留置同條件試件，試塊強度達到1.2Mpa時允許拆模。C、梁、板模板底模的拆除:本工程配置兩段梁底模，待現(xiàn)澆板砼到達設計允許拆模強度后，保留梁底模板和其下鋼管腳手架，將板模板及支撐拆除，既減少了模板及支撐的配置量，又能滿足上部承受施工荷載的要求，且待該砼強度達到100%后可拆除。4.5.3 模板拆除應注意事項A、拆模時不得使用大錘，撬杠硬撬；拆除時可用撬杠從底部輕微撬動，保證混凝土表面及棱角的完好；模板拆除時應從可拆縫處開始。 B、結(jié)構(gòu)拆除底模板后，其上部結(jié)構(gòu)應嚴格控制堆放料具施工荷載，必要時經(jīng)過核算或加設臨時支撐。C、拆除的模板應及時維修保養(yǎng)，清理干凈涂刷隔離劑，并分類堆放整齊。4.6 質(zhì)量標準：4.6.1 軸線位移:3mm；梁、板底模標高3mm；4.6.2 截面尺寸：基礎+10mm，柱、墻、梁2mm；4.6.3 表面平整度：3mm，垂直度：2mm；4.6.4 預埋鐵件、預埋管：2mm；4.6.5 預留孔洞：中心線位移5mm，截面10mm，0mm；