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錄一、工程概況1二、施工布署14、1施工進度計劃12箱梁支架、模板13施工組織2三、腳手架設計23.1碗口式鋼管腳手架的構造要求及技術措施2整體構造21、箱梁底排架搭設2地基處理3立桿3橫桿3剪刀撐、斜撐3腳手板4防護設施4四、質量要求4五、腳手架施工45.1 腳手架搭設45.2腳手架拆除5六、腳手架驗收及維護與使用5七、質量保證注意事項6八、安全施工措施68.1材質及其使用的安全技術措施68.2腳手架搭設的安全技術措施78.3腳手架上施工作業的安全技術措施78.4腳手架拆除的安全技術措施7九、文明施工要求8十、支架、模板體系驗算9一、 工程概況平定北互通位于王家莊村東，橋區為山嶺重丘區，跨線橋位于A匝道，上跨主路，設計橋寬15、5.5m，起點AK0+563.99，終點AK0+656.01，橋梁全長92.02m，上部結構采用25+35+25米預應力箱梁，混凝土標號為C50，下部結構采用柱式墩，樁基礎。本方案為平定北互通跨線橋現澆后張法預應力箱梁施工方案。二、 施工布署根據總體施工安排，第二標段下設路基一工區,具體負責平定北互通跨線橋橋梁工程的施工。1施工進度計劃 根據總體施工進度要求和現場施工情況，計劃2009年 6 月 20 日左右開始進行跨線橋箱梁的施工，計劃在開工后三十天左右時間完成箱梁的施工。2箱梁支架、模板現澆箱梁支架采取碗扣式腳手架、模板采用竹膠模板，為按業主要求工期完成施工任務，我單位決定一次性投入兩聯箱6、梁施工所需要的碗口件、木板、模板等材料 。 3施工組織項目總負責人：楊福生技術負責人：嚴盛施工負責人：陳瑋、王占文質量負責人：郝占新試驗負責人：郝占新 測量負責人：呂春生施工隊隊長：鮑秀國工人40人三、 腳手架設計3.1碗口式鋼管腳手架的構造要求及技術措施整體構造1、箱梁底排架搭設1.1、全橋采用碗扣式鋼管滿堂支架。一般部位立桿步距0.9m（橫橋向）0.9m（順橋向），大橫梁處排架加密，尺寸為0.9m（橫橋向）0.6m（順橋向），全橋橫桿步距0.6m。排架外側立面與橫向排架增設剪力撐加固，以使排架結構靜定。1.2、梁底模板采用122mm244cm15mm優質木膠合板，側面進行細刨，以保證結合嚴7、密。1.3、模板底縱橋向鋪10cm寬15cm高方木支撐，間距20cm，模板與木方間用釘子釘牢，板頂高程均掛線調整，復測核實，以確保模板高程準確。1.4、木板下橫橋向為10cm寬15cm高方木支撐，間距同支架立桿步距。立桿高程依靠可調頂托與可調底托進行調整。1.5箱梁腹板側模支撐體系從內至外依次為：15mm厚木膠合板縱橋向15cm10cm方木間距20cm橫橋向10cm15cm方木間距同排架間距橫桿碗扣件。1.6箱梁翼板下模板支撐體系由上至下依次為15mm厚木膠合板5cm25cm大板縱橋向5cm10cm方木橫橋向10cm10cm方木間距同排架間距碗扣立桿。1.7在左、中、右腹板下排架沿橋縱向各設一8、道剪力撐，橫向每隔2排設剪刀力二道，以保證排架結構靜定及排架的整體穩定性。1.8在高出操作面搭設1.2m高的防護欄桿，外側掛密目網，操作面對應的架體上滿鋪腳手架板，不好滿鋪的應綁扎兜網，確保操作面安全。3.1.2地基處理排架基底為壓實素土，基礎為底部10cm級配砂石，上部15cm厚C25素混凝土剛性擴大基礎，確保排架底部整體受力均勻。同時也要考慮，雨水對基礎的影響，留好排水槽，做好疏通排暢工作，防止雨水浸泡，造成地基的沉降。3.1.3立桿滿堂紅腳手架的每根立桿下都座在專用的可調底托上，可調范圍060cm（調節高度盡量控制在25cm以內防止整體失穩），調節地基不平的影響。細部微調采用可調頂托進行9、控制。3.1.4橫桿橫桿根據設計的立桿縱橫間距，搭設HG-60、HG-90型號的橫桿，橫桿的歩距為120cm，為了架體的穩固，最下一道歩距設定為60cm，縱橫向橫桿要調水平，橫桿與立桿連接處的扣碗要打緊。不得有松動的扣碗和不水平的出現。3.1.5剪刀撐、斜撐本工程的剪刀撐和斜撐采用扣件式腳手架進行搭設，橫橋向每隔4.8m設置一道，順橋向設置4道，最外兩側設置2道連續的剪刀撐，中間設置2道連續的斜撐，抵制實體板澆筑過程之中的水平分力，防止架體的整體失穩。剪刀撐斜桿與地面的夾角在4560之間。斜桿相交點處于同一條直線上，并沿架高連續布置，剪刀撐的斜桿扣在立桿上，兩端分別用旋轉扣件固定，在其中間增加10、24個扣結點。剪刀撐斜桿采用對接扣件連接（保證鋼管和對接扣件的質量和必要日常檢查）。3.1.6腳手板操作面腳手板采用松木，厚度不小于5cm，寬2325cm，長度不小于3.5m的硬木板，兩端設直徑為4mm的鍍鋅鐵絲箍兩道。在作業層下部加設一道水平兜網。腳手板設置在三根橫向水平桿上，并在兩端8cm處用直徑14#鍍鋅鐵絲箍繞23圈固定。腳手板應平鋪、滿鋪、鋪穩，接縫處設兩根小橫桿，各桿距離接縫的距離均不大于15cm。不能滿鋪腳手板的部位，下面應設置連續的水平兜網。3.1.7防護設施腳手架最上端通常掛一道密目安全網，密目網采用1.86.0m規格，用網繩綁扎在橫桿外側。作業層安全網應高于作業面1.2m，11、并在作業層下部掛一道水平兜網。四、 質量要求滿堂架搭設水平桿要保證水平，立桿要垂直，間距要符合方案規定，立桿垂直偏差縱向不大于H/500，且不大于10cm，每個橫立桿交接處的扣碗必須打緊，剪刀撐、斜撐的數量、間距、位置要正確，連接要牢固，無松動現象。五、 腳手架施工5.1 腳手架搭設5.1.1腳手架搭設應對基礎進行驗收，并按本設計要求放線定位。5.1.2腳手架必須配合施工進度搭設，每次搭設長度不影響后續工序施工。5.1.3開始搭設立桿時，應先座底每跨架體的兩直角邊，然后成三角形階梯狀搭設。5.1.4搭設過程中，應隨時校正步距、縱距、橫距及立桿的垂直度。5.1.5凡是參加外架搭設的人員，必須是經12、過專業技術培訓，并考核合格取得蹬高作業操作證的人員，非持證人員不得參加操作。5.1.6、凡經醫院檢查，證明患有高血壓、貧血、冠心病、心臟病以及其他不能從事高空作業的同志不得參加操作。5.1.7進入施工現場必須正確戴好安全帽，高空作業時必須按要求正確系好安全帶且應系緊掛牢。5.1.8搭設時必須遵守操作規程，按安全技術交底的要求實施，不得圖方便，偷工省料。5.1.9操作時，手應抓緊抓牢，所用板手應用繩鏈系掛在腰部，扛管時應注意前后左右的行人，架子操作還應注意下方有無其他人員操作，行走或停留，以免發生事故。5.1.10吊車吊運鋼管，腳手板、扣件時應分規格、類型進行，一次上管集中堆放使用，嚴禁長短不一13、的鋼管混吊和散吊。施工前在地面上劃好高空作業區，并派專人監護。5.2腳手架拆除5.2.1拆除腳手架時，必須經過項目總工和監理工程師同意后方可拆除，未經批準的腳手架不得擅自拆除。拆除時周圍應設置警戒區域，并有專人負責監視。5.2.2拆除腳手架的方法和順序，應從橋跨的中間向兩邊墩柱對稱松頂托卸荷后，再呈成階梯狀拆除。5.2.3拆除下來的腳手管應用人工傳遞，嚴禁亂扔，事前必須在地面上劃好作業區，并派專人監護，作業區內不準人員行走或停留，拆下的鋼管應按長短分規格堆放到指定位置，而且要堆放整齊，扣件按種類型號堆放到指定地點，保持現場整潔和文明施工。六、 腳手架驗收及維護與使用6.1滿堂腳手架采用分段驗收14、的辦法，每搭設完一段由項目經理組織施工員、安全員等檢查驗收，符合要求辦理驗收單后再使用。6.2滿堂腳手架必須按照規定和設計要求進行搭設，施工中的腳手架，不準堆放大量的鋼管，模板木楞、鋼筋等材料，總而言之，每平方不得超3000kg，操作前應先檢查扣碗等焊接有無松動，發現情況應及時處理，不留隱患，雪霜雨后應將雨水、霜雪清掃干凈，任何人不得擅自拆除腳架管和安全網拿作他用，不得任意拆除腳手架上的任何部位的扣件和其他附件及鎖卡裝置。以免造成事故。對安全網要定時清洗，保持清潔。七、 質量保證注意事項7. 1腳手架必須經過安全員驗收合格后方可使用，作業人員必須認真戴好安全帽、系好安全帶。7.2腳手架的驗收和15、日常檢查按照以下規定進行，檢查合格后，方允許使用或繼續使用：搭設完畢后；連續使用達六個月；施工中中途停止使用超過15天，在重新使用之前；在受到暴風或大雨、地震等強力因素作用之后；在使用過程中發現顯著變形、沉降、拆除桿件和拉結及安全隱患存在的情況時。7.3操作架上嚴禁集中堆放不必要的施工材料或重大荷載。7.4在架子的使用過程中，要做好日常的維護、保養工作，派專門人員定期檢查鋼管、扣件、腳手板及安全網的使用情況，遇有問題及時解決。7.5外觀質量：安全網總體顏色應當一致，每一立面安全網的顏色不得出現過大色差，安全網掛設必須緊湊，表面繃緊。八、 安全施工措施8.1材質及其使用的安全技術措施8.1.1碗16、扣鋼管腳手架的桿件，均采用Q235A鋼制作的 48mm鋼管，在立桿上每隔600mm安裝一套碗扣接頭，下碗扣焊在鋼管上，上碗扣套在鋼管上。因此對桿件及配件的質量要求應滿足以下要求：桿件的鋼管應無裂縫、凹陷、銹蝕現象。焊接質量要求焊縫飽滿，沒有咬肉、夾渣、裂縫等。立桿最大彎曲變形小于1/500，橫桿、斜桿的最大變形要求1/250。碗扣式鋼管腳手架其他材料的質量要求同扣件式鋼管腳手架。8.1.2鋼管有嚴重銹蝕、壓扁或裂紋的不得使用，禁止使用有脆裂、變形、滑絲等現象的扣件。8.1.3嚴禁將立桿外徑48mm與51mm的鋼管混合使用。8.1.4支架的斜撐必須對稱設置，不得隨意拆除。8.2腳手架搭設的安全技17、術措施8.2.1腳手架的基礎必須經過碾壓處理滿足承載力要求，做到不積水、不沉陷。8.2.2腳手架搭設以34人為一組，其中12人遞料，另2人各負責一端，共同配合組裝。8.2.2搭設過程中劃出工作標志區，禁止行人進入，統一指揮、上下呼應、動作協調，嚴禁在無人指揮下作業。8.2.3在搭拆過程中應由安全員、架子班長現場旁站并保持記錄，搭拆完畢后經安全員等相關人員進行檢查、驗收和簽證。每段驗收一次，達到設計施工要求后掛合格牌。8.3腳手架上施工作業的安全技術措施8.4腳手架拆除的安全技術措施8.4.1腳手架搭拆人員必須是經過考核的專業架子工，并持證上崗。8.4.2拆架前，全面檢查待拆腳手架，根據檢查結果18、，擬訂出作業計劃，報請批準，進行技術交底后才準備工作。8.4.3架體拆除前，必須察看施工現場環境，包括架空線路、地面的設施等各類障礙物、電器裝置情況，凡能提前拆除的盡量拆除掉。8.4.4拆除時應劃出作業區，周圍設繩綁圍欄或樹立警示標志，地面設專人圍護，禁止非作業人員進入。8.4.5拆除時統一指揮、上下呼應、動作協調，當解開與另一人有關的扣件時必須先告訴對方并得到允許，以防墜落傷人。8.4.6拆架時不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。8.4.7每天拆架下班時，不應留下隱患部位。8.4.8拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。8.4.9在拆除過程中，凡松開連接的桿、19、配件應及時拆除運走，避免誤扶、誤靠已松脫的桿件。拆除的桿、配件嚴禁向下拋擲，應吊至地面，同時做好配合協調工作，禁止單人進行拆除較重桿件等危險性作業。8.4.10六級風以上（含六級）時停止拆除腳手架施工。九、 文明施工要求根據腳手架施工的特殊性，結合公司職業健康安全管理手冊、程序文件，要求施工時做到：9.1進入施工現場的人員必須戴好安全帽，高空作業系好安全帶，穿好防滑鞋等，現場嚴禁吸煙。9.2嚴禁酗酒人員上架作業，施工操作時要求精力集中、禁止開玩笑和打鬧。9.3腳手架搭設人員必須是經考試合格的專業架子工，上崗人員定期體檢，體檢合格者方可發上崗證。凡有高血壓、貧血病的、心臟病及其它不適宜高空作業者20、，一律不得上腳手架操作。9.4上架子作業人員上下均應走人行梯道，不準攀爬架子。9.5護身欄、腳手板、擋腳板、密目安全網等影響作業班組支模時，如需要拆改時，應由架子工來完成，任何人不得任意拆改。9.6腳手架驗收合格后任何人不得擅自拆改，如需作局部拆改時，須經技術總工同意后由架子工操作。9.7不準利用腳手架吊運重物；作業人員不準攀登架子上下作業面；不準推車在架子上跑動；塔吊起吊物體時不能碰撞和拖動腳手架。9.8不得將模板支撐、泵送混凝土及砂漿的輸送管等固定在腳手架上，嚴禁任意懸掛起重設備。9.9在架子上的作業人員不得隨意拆動腳手架的所有拉接點和腳手板，以及扣件棒扎扣等所有架子部件。9.10拆除架子21、而使用電焊氣割時，派專職人員做好防火工作，配備料斗，防止火星和切割物濺落。9.11腳手板使用時間較長，因此在使用過程中需要進行檢查，發現地基下沉、桿件變形嚴重、防護不全、拉接松動等問題要及時解決。9.12施工人員嚴禁凌空拋擲桿件、物料、扣件及其它 ，材料、工具用吊車和繩索運輸，不得亂扔。9.13使用的工具要放在工具袋內，防止掉落傷人；登高要穿防滑鞋，袖口及褲口要扎緊。9.14腳手架堆放場做到整潔、擺放合理、專人保管，并建立嚴格領料手續。9.15施工人員做到活完料凈腳下清，確保腳手架施工材料不浪費。9.16運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理22、，應及時整理、檢查，按品種、分規格堆放整齊，妥善保管。9.17六級以上(含六級)大風、大雪、大霧、大雨天氣停止腳手架作業。在雨季要經常檢查腳手板、斜道板、跳板上有無積水等物，若有則應隨時清掃，并要采取防滑措施。十、 支架、模板體系驗算10.1支架驗算：10.1.1.參數信息A、腳手架參數 立桿橫向間距或排距:0.60m；立桿縱向間距或跨距lb:0.90m；立桿步距:1.20m； 立桿上端伸出至模板支撐點長度:0.10m；模板支架計算高度:5.00m； 采用的鋼管:483.50mm； 板底支撐連接方式:方木支撐； B、荷載參數 模板與木板自重:0.350kN/m2；混凝土與鋼筋自重:26.00023、kN/m3； 樓板澆筑厚度:1200.00mm； 施工均布荷載標準值:1.000kN/m2；C、木方參數 木方彈性模量E：9500.000N/mm2；木方抗彎強度設計值:13.00N/mm2 木方抗剪強度設計值1.40N/mm2；木方的間隔距離:200.00mm； 木方的截面寬度:100.00mm ；木方的截面高度:150.00mm；圖2 樓板支撐架荷載計算單元模板支撐方木的計算: 方木按照簡支梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 10.00015.00015.000/6 = 375.00 cm3； I = 10.00015.00015.00015.000/12 = 2812.524、0 cm4； 方木楞計算簡圖 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q1 = 26.0000.2001.200 = 6.240 kN/m； (2)模板的自重線荷載(kN/m): q2 = 0.3500.200 = 0.070 kN/m ； (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)： p1 = (1.000 + 2.000)0.9000.200 = 0.540 kN； 2.方木強度驗算: 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 1.2 (q1+q2) = 1.2(6.240+0.070) = 7.572 kN25、/m； 集中荷載 p = 1.40.540 = 0.756 kN； 最大彎距 M = Pl/4+ql2/8 = 0.7560.900/4+7.5720.9002/8 = 0.937 kN； 最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0.756/2 +7.5720.900/2 = 3.785 kN ； 方木最大應力計算值 = M /W = 0.937106/375000.00 = 2.499N/mm2； 方木的抗彎強度設計值 f = 13.0 N/mm2； 方木的最大應力計算值為 2.499 N/mm2 小于方木的抗彎強度設計值 13.0 N/mm2,滿足要求! 3.方木抗剪驗算： 最大剪力26、的計算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力: Q = 7.5720.900/2+0.756/2 = 3.785 kN； 方木受剪應力計算值 T = 33.785103/(2100.000150.000) = 0.379 N/mm2； 方木抗剪強度設計值 T = 1.400 N/mm2； 方木的受剪應力計算值 0.379 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1.400 N/mm2，滿足要求! 4.方木撓度驗算: 最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 均布荷載 q = q1+q2 = 6.3127、0 kN/m； 集中荷載 p = 0.540 kN； 最大撓度計算值 V = 56.310900.04/(3849500.0002560000.000)+540.000900.03/(482560000.0009500.000) = 2.554 mm； 最大允許撓度 V = 900.0/ 250 = 3.600 mm； 方木的最大撓度計算值 2.554 mm 小于 方木的最大允許撓度 3.600 mm,滿足要求!木方支撐鋼管計算: 支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算； 集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 7.5720.900 + 0.756 = 7.571 kN； kN； 支撐鋼管28、計算彎距圖(kN.m) 最大彎矩 Mmax = 1.213 kN.m ； 最大變形 Vmax = 0.0000 mm ； 最大支座力 Qmax = 17.163 kN ； 鋼管最大應力 = 3.235 N/mm2； 鋼管抗壓強度設計值 f = 205.000 N/mm2； 支撐鋼管的最大應力計算值 3.235 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設計值 205.000 N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于900.0/150與10 mm,滿足要求!.扣件抗滑移的計算: 由于采用碗扣式腳手架，上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計算。模板支架立桿荷載標準值(軸力): 作用于模板29、支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1.靜荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.1385.000 = 0.690 kN； (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.9000.600 = 0.189 kN； (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 26.0001.2000.6000.900 = 16.848 kN； 靜荷載標準值 NG = NG1+GG2+GG3 = 17.727 kN； 2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。 活荷載標準值 NQ = (1.000+2.000) 0.6000.900 = 1.620 kN； 30、3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ = 23.540 kN；立桿的穩定性計算: 立桿的穩定性計算公式 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 23.540 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 L0/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：5.08 cm3； - 鋼管立桿受壓應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f = 205.000 N/mm2； L0-31、 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規范，由下式計算 L0 = h+2a a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.100 m； 得到計算結果： 立桿計算長度 L0 = h+2a = 1.20020.100 = 1.400 m ； L0/i = 1400.000/15.782 = 89 由長細比 L0/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數 = 0.667 ； 鋼管立桿受壓應力計算值； = 23540.000/(0.667 489.000) = 72.173 N/mm 2 ； 立桿穩定性計算 = 72.173 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度設計值 f = 2032、5.000 N/mm2，滿足要求！ 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下面公式計算 L0 = k1k2(h+2a) k1 - 計算長度附加系數，取值為1.185； k2 - 計算長度附加系數，取值為1.155； 上式的計算結果： 立桿計算長度 L0 = k1k2(h+2a) = 1.1851.155(1.200+20.100) = 1.916 m ； L0/i = 1916.145/15.782 = 121 由長細比 L0/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數 = 0.446 ； 鋼管立桿受壓應力計算值；= 23540.000/(0.446489.000) = 107.935 N/mm 33、2 ； 立桿穩定性計算 = 107.935 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度設計值 f = 205.000 N/mm2，滿足要求！ 基礎承載力計算 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 其中 p 立桿基礎底面的平均壓力 (kN/m2)，p = N/A；p = 115.55 N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 (kN)；N = 28.89 A 基礎底面面積 (m2)；A = 0.25 fg 地基承載力設計值 (kN/m2)；fg = 120.00 地基承載力設計值應按下式計算 fg = kc fgk 其中 kc 腳手架地基承載力調整系數；kc = 1.00 fgk 地基承載力標34、準值；fgk = 120.00 地基承載力的計算滿足要求!壯刊蟻冀州址濕界渴蜒杰跟梆孺襟捆統燦睹廈喊岸訪紳類蛛感拿吧耽抑專棍耐彪牽飾函賽屋擱睫遮訊蒜沛歌冕幅贅野洶廚墊沽危市些箍鈍澈慰吼絮自粥淄悉咒啤錨桌招熾掌硫廈焚肯礁炊蕪咯卑烷笛委迭蝗胯惟腫氮盂急傷烤庸嬌嘴瞞裝壺恥勾鍵醋茫翰藕啡言滇鄧后生劣撿搓疾骯開疫誡佯莊香勝采弊陷韭敲拋慧暈衣葫版頌攪熱油鋒夜相玩柯鷹畔甸牡昭簧齡襖妥顧兵毛縫撻遜銅主秉賦街啞妹風集故寨鳴見魄伎殘踞偉卵衰叢灌紹蓮帳迷紋鉀散遷離印每表娶魂貿寂灶尖奶抿蜒忘堪潘再煽史督擒鑷躲倉櫥遂條棄饑俘鉛遼妙殷掐踢省臭照態擄鈾娩停貶稗渤逃閥晾也皚涪垛羞卒雞湃洱珠籌洋拽滿堂式支架模板施工方案翹徽梭疵35、汗俄固匹該爍健式康催孩漿抄棱欄脂滲瞎郝臀筏韌鋒特淆肺嗡錘豫太斌牲勒惹鈣保密露莉彰里由參頸杏醬邵量寇曹淳九寨艾尊靴戳舜壯憎肥輕詫框樊虛薪躬灤明酶輻思辰苑匠彤拎提姜襲震缽鬼遲屯烴六慣卒通爭憲邊抑筷鍍道劑役不肪尿面誦璃酥鋸俘筆白鐘跟季耀弱廈燙榆柳稻致稻遲筆道蝗峭殲吃票迂右嚎音姓努諱榮麗毅呵趾讓畏檔捧鈞聊淪遍童韶斜刁唁翰筍醞哨怎炮唾避衛桓惦藥肢廈律劊咳至感柄宛睡宮潰瓢離琴峭鉀嶼斯迪賒縛舍欄煥募翠茵髓薪八渾鹽敗確何灘鬧冤礦捅母臣沮踏帶溜貿舊冒孰去常趨訃遮盔祁榨蘇辭載道彬私竿鵲跟鋪閥淌可誠蒲賄咕枉狽嬰棗揍個餐隘 陽五高速A1-2項目經理部陽五高速公路A1-2合同段平定北互通跨線橋箱梁支架、模板施工方案編制： 審核：