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1、香榭家園住宅小區6#、7#、8#、9#S2#樓、地下車庫三工程模板施工方案編制人： 職務：技術負責人審核人： 職務：項 目 經 理批準人： 職務：總 工編制日期： 年 月 日中城建第五工程局有限公司一、工程概況：本工程包括其中6#樓4904.01m2、7#樓9751.30m2、8#樓6656.84m2、9#樓7309.47m2，S2#樓380.35m2，地下車庫三1307.70m2序號項目內容1建筑面積及高度總建筑面積30309.67m2建筑高度58.3m2層數（層）地上18層地下1層3層高（m）標準層2.95m設備層2.84m4結構形式基礎結構形式筏板基礎主體結構形式剪力墻5地下防水混凝土自2、防水C30P6柔性防水4+3厚SBS防水兩道6結構斷面尺寸外墻厚度（）250、200厚內墻厚度（）200、180、160厚梁斷面尺寸（）見結施樓板厚度（）400、160、120、1007樓梯結構形式現澆鋼筋混凝土二、編制依據香河縣香榭家園6、7、8、9#樓工程施工圖紙香河縣香榭家園6、7、8、9#樓工程施工組織設計混凝土結構工程施工質量驗收規范(GB50204-2002)建筑工程施工手冊第四版混凝土工程施工質量驗收規范GB50204-2002三、模板工程概況3.1建筑物層高及埋深各單體住宅樓層數：均為地下1層、地上18層。地下層層高：地下室3.4m。埋深：室內外高差0.60m。3.2混凝土構件3、截面尺寸剪力墻： 250、200、180、160；其他墻體，200 、100 樓板厚度(mm)： 160、120、1003.3模板形式剪力墻、擋土墻模板：清水木模板基礎筏板模板：外模采用磚模(240墻)，比筏板厚度高出6cm,磚模砌筑完后及時將磚模外側的土回填，增強磚模的強度。基礎梁模板：清水木模板地上結構模板全部采用清水木模板拼裝。四、施工準備 4.1 技術準備：本工程技術負責人組織專業工程生產人員熟悉圖紙，認真學習掌握施工圖的內容，要求和特點，同時針對有關施工技術和圖紙存在的疑點做好記錄，通過會審，對圖紙中存在的問題與設計、建設、監理共同協商解決，取得一致意見后，辦理圖紙會審記錄，作為施工4、圖的變更依據和施工操作依據熟悉各部位截面尺寸、標高、制定模板初步設計方案。4.2 機具準備：本工程項目部提供勞務分包隊伍主要大型機具見施工組織設計，小型工機具如電鋸、切筋機、彎筋機等機械由勞務分包隊伍提供；手鋸、手錘、扳手、線墜等由工人自行購買。所用大型機具由項目經理和材料員按施工組織設計要求安排及時進場。4.3 材料準備： 地下部分墻體模材料選用14mm厚清水板，模板可周轉次數為5次，支撐采用483.0鋼管及扣件，隔離劑選用水性脫模劑。根據進度提前15日提出各種材料需求計劃交材料員采購并按計劃日期及時組織進場。五、模板設計：5.1墊層模板：墊層厚度為100mm，墊層模采用4080木方沿墊層邊5、線放置，支撐利用短鋼筋兩側固定。如墊層木方高度不夠，則改成木模板條或下面墊少量土夯實，使得木方或模板條上標高一平。5.2基礎梁模板：本工程絕大部分梁均為下返梁，梁頂與筏板頂一平。5.3墻模板：項目部決定主體結構混凝土均采用一次澆筑。墻模采用1220240014厚清水板，4080方木作豎楞（凡粘接的木方嚴禁在墻模板上使用）兩根并排483.0鋼管作橫楞，12對拉螺栓（地下外墻采用止水螺栓）和鋼管支撐加固。對拉螺栓與螺母要配套，嚴禁出現直徑不一、滑絲、脫扣等質量問題。1）剪力墻模板：因地下室層高高、截面尺寸大，故選取地下室剪力墻模板為例。直段墻模板內豎楞4080mm方木中距200mm，外橫楞用4836、.0鋼管2根布置，并用12對拉止水螺栓與鋼管間距布置，自下至上間距依次為300一道、以上均為450，左右橫向間距均為450，與山型扣件配套使用。其中墻體最下端三道螺栓用雙螺母，且用電焊點牢。在其上、中、下部分各加一排483.0mm鋼管斜撐，內側斜撐與頂板滿堂架體相連，外側斜撐與槽壁相抵，中間墊木方，把斜撐鋼管套在木方的鋼釘上，然后鋼管外側再用木楔、鋼釘加以固定，防止滑動位移。詳見下圖：2）標準層墻模板安裝如圖：5.4梁板模板：1）頂板利用滿堂架支撐，腳手架采用碗扣架。碗扣架長度：地下室為2.1m、0.9m；標準層為2.4、1.2m、0.9m。滿堂架搭設要求：立桿間距為0.9m或1.2m，根據剪7、力墻、梁位置適當調整。在立桿頂端加U托，托住主龍骨，主龍骨為483.0鋼管。清水模板鋪在次龍骨上，次龍骨為4080木方。要求板面平整光滑，板縫用海棉條貼嚴。局部不平整處，通過薄板條或鐵釘墊起調整平整度。滿堂碗扣架遇剪力墻或梁時，可用鋼管架補充。每根鋼管架均應有縱橫向的水平桿與周圍的碗扣架或鋼管架立桿相連，不少于4道。水平桿的設置要求：掃地桿及水平橫桿根據碗扣架拉桿位置設置，保證每根拼接的立桿均有拉桿，且不少于4道。2）板與墻接觸處陰角做法：為防止出現錯臺，用頂板模板壓住墻體模板，在鋪釘清水模板與墻接觸縫用海棉條封實，防止漏漿。3）梁模支設：梁底模，側面模可提前配好，只將梁底鋪設在已調好的滿堂架8、水平桿上，扎好鋼筋后在支設梁側面，用短鋼管加固，梁板模安裝如下簡圖：本工程連梁跨度和截面較小，一般為200450mm、最大為250550mm，跨度最大為6600mm。所以在跨度較大的梁底必須增設立桿頂撐。頂端用U托支撐梁底模板，加設的立桿用兩道水平桿與縱橫方向上的其它立桿連接牢固，使穩定。且在梁側模中間部位加設一道穿墻螺桿把兩側鋼管對拉，穿墻螺桿距支座300mm、螺桿縱橫向間距不大于600mm。最大截面梁加設兩道對拉螺栓。嚴禁使用鐮刀卡加固梁模板。嚴禁直接用鐵絲加固梁模板。六、模板加工：模板加工之前木工班長要上報清水板、木方使用方法，對模板拼配、截板，木方使用由技術負責人審核后方可裁板，模板加9、工后，必須由質檢員驗收合格后方可使用。周轉使用的梁板、柱模，如果有飛邊、破損，模板必須切掉破損部分，然后刷封邊漆（普通紅色或黑色油漆即可）加以保護。七、模板安裝：7.1基礎模板：墊層施工完畢后進行基礎模板安裝。梁模采用清水板模板配制。7.2標準層墻柱模板安裝順序及技術要點：1）墻柱模板安裝順序：模板定位垂直調整 模板加固 驗 收 混凝土澆筑。2）技術要點：安裝墻柱模板前，要對墻體混凝土接茬處鑿毛，用吹風機清除墻柱內雜物，并焊好限位筋。限位筋采用定型混凝土支架，間距800mm,在高度方向上不得少于4道。為防止墻柱模板根部出現漏漿“爛根”現象，墻柱模板安裝前在底板上根據放線尺寸貼海綿條，作到平整，10、準確，粘貼牢固并注意穿墻螺桿的安裝質量。外墻外側模板下部利用穿墻螺栓固定在外墻上，與墻柱接觸部位加設海面條，外墻內模加固方法同內墻模板支設。頂板澆筑砼時，外墻外側在頂板一下100預埋兩根14鋼筋托住上層的墻柱的吊模用于加固模板，控制外墻外模與砼接觸面拼縫較大而漏漿。標準層墻柱模板拆除后周轉使用，發現有變形時再行更換。 7.3梁模板安裝順序及技術要點：1）模板安裝順序：搭設和調平模板支架（包括安裝水平拉桿和剪力撐） 按標高鋪梁底模板 拉線找直 綁扎梁鋼筋 安裝墊塊 安裝兩側模板 調整梁模。 2）技術要點：梁跨中起拱3。對拉螺栓位置、間距要正確，螺母擰牢。梁的側模包住底模，下面龍骨包住側模。板塊與11、板塊豎向接縫處理，作成企口連接，然后加柱箍支撐體系將柱固定。7.4樓梯模板安裝樓梯板及踏步采用木模板和木方支設，每層施工縫應在樓層休息平臺跨中1/3處。樓梯砼隨上層結構砼同時澆筑。模板支撐系統采用鋼管加U托，立桿支設在下一層樓梯踏步上，立桿要中間要有不少于2道水平桿連接，包括下面一道掃地桿和U托下面的水平桿。上面桿不應過低，否則妨礙施工人員通過有安全隱患。 7.5后澆帶模板1）筏板后澆帶本工程筏板設置有一條800寬后澆帶，支設后澆帶模板采用木模板。支設方法為：首先把木模板截斷成寬度為筏板厚度的一半、長度不大于1m的短板，連同木方運到后澆帶內，木方作為龍骨拼裝（縱向為次龍骨、橫向為主龍骨）。拼裝12、完成后使用短木方把兩側的模板對撐，上下兩層支撐在橫向的主龍骨上，交錯支撐。要注意的是：在筏板縱向鋼筋位置把上下兩層模板分別鋸成豁口狀。2）梁、現澆頂板后澆帶側模示意圖3）梁、板后澆帶底模 梁、板后澆帶的底模板隨主體結構施工時一起支設完畢，所用材料及支撐系統等與先澆部分相同，但在先澆主體結構拆模時后澆帶模板暫時不拆除，待后澆帶混凝土施工完畢達到拆模時間再拆除。7.6模板安裝允許偏差及檢驗方法：序號項目允許偏差檢查方法1基礎截面尺寸10尺量檢查2柱、墻、梁截面尺寸+2，-5尺量檢查3每層垂直度3線墜檢查4相鄰兩板表面高低差1用直尺和尺量檢查5表面平整度3用2米靠尺和楔形塞尺檢查6預留洞口中心線位移13、10拉線尺量檢查7預留洞口截面內部尺寸+10，0拉線尺量檢查7.7模板拆除：1）墻柱模板拆除：在混凝土強度達到1.2Mpa能其表面棱角不因拆模而破損后，方可拆除，拆除順序為先縱墻后橫墻。在混凝土強度達到1.0Mpa后先松動穿墻螺桿，在拆除支撐體系，使模板與墻體脫開。脫模困難時，可用撬棍在模板底部撬動，嚴禁在上口撬動、晃動或用大錘砸模板，拆下的模板及時清理模板上的殘渣刷好隔離劑，保證質量。模板拆除工藝流程2）梁、板模拆除，當設計無要求時，可按以下砼強度拆除底模板現澆結構拆模時所需砼強度結構類型結構跨度（m）按設計的砼強度標準值百分率計（%）板2502，875梁、拱、殼8758100懸臂構件10014、注：本規定中“設計的砼強度標準值”系指與設計砼強度等級相應的砼。3）拆模注意事項：拆模時，混凝土強度必須達到上表強度要求方可拆除。結構拆除底模后，其結構上部嚴格控制堆放料具及施工荷載。模板拆除時遵循先支后拆，后支先拆的原則，防止模板與硬物碰撞，嚴禁用撬棍撬和用大錘敲打。大塊模板及陰陽角模在每次起吊前，必須嚴格檢查吊環是否焊牢或連接牢固。檢查是否有開焊或裂紋。嚴禁使用有安全隱患的吊環。起吊大塊模板時，將與墻體相連的穿墻螺栓等附件全部取出，使大模板完全脫離墻體，經檢查無誤后方準起吊，提升模板時速度要緩慢。拆下的模板及附件及時維修保養，清理干凈刷油或脫模劑，并分類整齊堆放。八、安全注意事項：8.1登15、高作業時各種工具和配件放在工具袋內，嚴禁放在模板或腳手架上。8.2裝拆模板施工時，上下有人接應，隨拆隨運轉，并把活動部件固定牢固可靠，嚴禁堆放在腳手架上。8.3安裝墻柱模板時，隨時支撐固定防止傾倒。8.4拆除承重模板，應設臨時支撐，防止突然整塊塌落。8.5預拼裝模板的安裝，邊就位，邊校正，邊安放連接件，并加設臨時支撐。8.6安裝整塊柱模板，不得將柱子鋼筋代替臨時支撐。8.7吊裝模板時，必須在模板就位并連接牢固后，方可脫鉤，嚴格遵守吊裝機械使用安全有關規定。8.8拆除模板時由專人指揮并有切實措施，操作人員佩帶好安全帶，禁止站在模板的橫桿上操作，拆下的模板集中吊運，不準向下亂扔，拆模間歇時，將活動16、的模板、拉桿、支撐等固定牢固，嚴防突然掉落，倒塌傷人。8.9拆模前，劃定拆模區域，專人指揮拆除，做好安全技術交底。拆模起吊前，復查穿墻螺桿是否拆干凈，確定無遺漏且模板與墻體完全脫離后方可起吊。8.10雨雪及五級大風天氣禁止吊運模板。8.11基礎及地下室工程模板安裝時，先檢查槽壁，槽壁邊坡穩定情況，發現危險時，必須采取有效加固措施后方可施工。8.12操作人員上、下基坑要設扶梯。基坑上口邊緣1.5m以內不允許堆放模板構件和材料。8.13模板放置時，不得壓有電線、氣焊線管等。8.14模板拆除時嚴禁使用重錘敲擊，拆除后的模板及時清理混凝土渣塊，由專人負責對模板的幾何尺寸檢驗和修理。九、模板及支撐系統驗17、算書砼自重r0取24KN/m3、塌落度為160180mm，采用布料機地泵送砼，澆筑速度取20m/h砼的溫度取大氣溫度20-25，使用插入式振搗器，鋼材的抗拉設計值為Q235鋼為215N/mm2普通螺栓為170N/mm2，木模板的允許撓度面板為11.5mm，木方1.5mm，雙鋼管1.5mm木材的允許拉應力=13MPa，鋼材的允許拉應力=205Mpa，木模板的允許拉應力55Mpa。9.1墻體模板計算：住宅樓地下室擋土墻厚度均為250mm。剪力墻模板計算以7#樓地下室為例，最大剪力墻平面尺寸為25034506600mm，澆筑砼土速度為6m/h，澆筑砼溫度為200C。豎向200mm一根50100木方。18、 1)墻模板荷載標準值計算 其中-混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t -新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h； T -混凝土的入模溫度，取20.000； V -混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H -模板計算高度，取3.000m； 1-外加劑影響修正系數，取1.200； 2-混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別計算得 48.659 kN/m2、72.000 kN/m2，取較小值48.659 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 19、F1=48.659kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 2 kN/m2。2)墻模板面板的計算計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內楞上的三跨連續梁計算。面板計算簡圖.抗彎強度驗算跨中彎矩計算公式如下: 其中M-面板計算最大彎距(Nmm)； l-計算跨度(內楞間距): l=200.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1:1.248.660.500.90=26.276kN/m； 其中0.90為按施工手冊取的臨時結構折減系數。 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m； q=q1+q2=26.220、76+1.260=27.536 kN/m；面板的最大彎距：M =0.127.536200.0200.0= 1.10105N.mm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎距(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面寬度，h:面板截面厚度； W=50018.018.0/6=2.70104 mm3； f-面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板截面的最大應力計算值=M/W=1.10105/2.70104=4.079N/mm2；面板截面的最大應力計算值=4.079N/mm2小于面板截面的抗彎強度設計值21、 f=13N/mm2，滿足要求！.抗剪強度驗算計算公式如下: 其中-面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(豎楞間距):l=200.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1:1.248.660.500.90=26.276kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2:1.42.000.500.90=1.260kN/m； q=q1+q2=26.276+1.260=27.536 kN/m；面板的最大剪力V =0.627.536200.0=3304.303N；截面抗剪強度必須滿足: 其中， -面板截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-面板計算最大剪力(N)：V=33022、4.303N； b-構件的截面寬度(mm)：b=500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn =18.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv=1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值:T=33304.303/(250018.0)=0.551N/mm2；面板截面抗剪強度設計值:fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值 T=0.551N/mm2 小于面板截面抗剪強度設計值T=1.5N/mm2，滿足要求！.撓度驗算根據規范，剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載: q=48.660.5=2423、.33N/mm； l-計算跨度(內楞間距): l=200mm； E-面板的彈性模量: E=9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I=501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大允許撓度值:=0.8mm；面板的最大撓度計算值:=0.67724.332004/(10095002.43105) = 0.114 mm；面板的最大撓度計算值:=0.114mm 小于等于面板的最大允許撓度值 =0.8mm，滿足要求！3)墻模板內外楞的計算內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=50100100/6=83.33cm3；24、I=50100100100/12=416.67cm4； 內楞計算簡圖a.內楞的抗彎強度驗算內楞跨中最大彎矩按下式計算： 其中M-內楞跨中計算最大彎距(Nmm)； l-計算跨度(外楞間距): l=500.0mm； q-作用在內楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1:1.248.660.200.90=10.510kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.200.90=0.504kN/m，其中，0.90為折減系數。 q=(10.510+0.504)/1=11.014 kN/m；內楞的最大彎距M =0.111.014500.0500.0=2.75105N.mm；內楞的抗彎25、強度應滿足下式： 其中，-內楞承受的應力(N/mm2)； M-內楞計算最大彎距(Nmm)； W-內楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.33104； f-內楞的抗彎強度設計值(N/mm2) f=13.000N/mm2；內楞的最大應力計算值：=2.75105/8.33104=3.304 N/mm2；內楞的抗彎強度設計值: f=13N/mm2；內楞的最大應力計算值=3.304 N/mm2 小于 內楞的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！.內楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下: 其中V內楞承受的最大剪力； l-計算跨度(外楞間距): l =500.0mm； q-26、作用在內楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1:1.248.660.200.90=10.510kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2:1.42.000.200.90=0.504kN/m，其中，0.90為折減系數。 q=(10.510+0.504)/1=11.014 kN/m；內楞的最大剪力：V =0.611.014500.0=304.303N；截面抗剪強度必須滿足下式: 其中， -內楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-內楞計算最大剪力(N)：V=3304.303N； b-內楞的截面寬度(mm)：b=50.0mm ； hn-內楞的截面高度(mm)：hn=100.0mm ； f27、v-內楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv=1.500 N/mm2；內楞截面的受剪應力計算值:=33304.303/(250.0100.0)=0.991N/mm2；內楞截面的受剪應力計算值=0.991N/mm2 小于 內楞截面的抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！.內楞的撓度驗算撓度驗算公式如下： 其中，-內楞的最大撓度(mm)； q-作用在內楞上的線荷載(kN/m)：q=48.660.20/1=9.73 kN/m； l-計算跨度(外楞間距): l=500.0mm ； E-內楞彈性模量（N/mm2）：E =9500.00 N/mm2 ； I-內楞截面慣性矩(mm4)，I=4.128、7106；內楞的最大撓度計算值:=0.6779.73/15004/(10095004.17106)=0.104 mm；內楞的最大容許撓度值:=2mm；內楞的最大撓度計算值=0.104mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！.外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管483.5；外鋼楞截面抵抗矩 W=5.08cm3；外鋼楞截面慣性矩 I=12.19cm4； 外楞計算簡圖a.外楞的抗彎強度驗算外楞跨中彎矩計算公式： 其中作用在外楞的荷載:P=(1.248.66+1.42)0.20.5/2=2.75kN； 外29、楞計算跨度(對拉螺栓水平間距): l=600mm；外楞最大彎矩:M=0.1752753.59600.00=2.89105 Nmm；強度驗算公式： 其中-外楞的最大應力計算值(N/mm2) M -外楞的最大彎距(Nmm)；M =2.89105 Nmm W -外楞的凈截面抵抗矩； W=5.08103 mm3； f -外楞的強度設計值(N/mm2)，f=205.000N/mm2；外楞的最大應力計算值: =2.89105/5.08103=56.915 N/mm2；外楞的最大應力計算值=56.915N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2,滿足要求！b.外楞的抗剪強度驗算公式如下: 30、其中P-作用在外楞的荷載: P=(1.248.66+1.42)0.20.5/2=2.754kN； V-外楞計算最大剪力(N)；外楞的最大剪力：V=0.652753.586=1.07103N；外楞截面抗剪強度必須滿足: 其中， -外楞截面的受剪應力計算值(N/mm2)； V-外楞計算最大剪力(N)：V 1.07103N； A -鋼管的截面面積(mm2)：A=500mm2； fv-外楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv=205N/mm2；外楞截面的受剪應力計算值:=21.07103/500.000=4.296N/mm2；外楞截面的受剪應力計算值 =4.296N/mm2 小于 外楞截面的抗剪強度設31、計值 fv=205N/mm2，滿足要求！c.外楞的撓度驗算撓度驗算公式如下： 其中P-內楞作用在支座上的荷載(kN/m)P=48.660.200.50/22.43 kN/m；-外楞最大撓度(mm)；l-計算跨度(水平螺栓間距): l=600.0mm ；E-外楞彈性模量（N/mm2）：E=206000.00 N/mm2 ；I-外楞截面慣性矩(mm4)，I=1.22105；外楞的最大撓度計算值:=1.1464.87100/26003/(1002060001.22105)=0.24mm；外楞的最大容許撓度值: =2.4mm；外楞的最大撓度計算值=0.24mm小于外楞的最大容許撓度值 =2.4mm，滿32、足要求！4)穿墻螺栓的計算計算公式如下: 其中 N - 穿墻螺栓所受的拉力； A - 穿墻螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；穿墻螺栓的型號: M12 ；穿墻螺栓有效直徑: 11.55 mm；穿墻螺栓有效面積: A=105 mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值: N=1.701051.0510-4=17.85 kN；穿墻螺栓所受的最大拉力: N=48.6590.60.5=14.598 kN。穿墻螺栓所受的最大拉力 N=14.598kN 小于穿墻螺栓最大容許拉力值 N=17.85kN，滿足要求！9.2梁 板模板計算以地下室滿堂腳手架為例，取最不利處荷載計33、算，平面尺寸36008000，樓板厚160，樓層最大凈高3.45m，用清水木模板作板模，50100木方承托， 483.5碗扣式鋼管作支架，立桿間距平均1.0m，步距1.2m。面板為受彎構件,需要驗算其抗彎強度和剛度，取單位寬度1m的面板作為計算單元。 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=1001.82/6=54cm3；I=1001.83/12=48.6cm4；模板面板的按照三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1）強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 其中：q=1.26.6+1.41=9.32kN/m最大彎矩M=0.19.320.32=0.084 kN34、m；面板最大應力計算值=83880/54000=1.553 N/mm2；面板的抗彎強度設計值f=13N/mm2；面板的最大應力計算值為 1.553 N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!2）撓度計算撓度計算公式為 其中q=6.6kN/m面板最大撓度計算值v=0.6776.63004/(100950048.6104)=0.078mm； 面板最大允許撓度V=300/250=1.2mm；面板的最大撓度計算值 0.078 mm 小于 面板的最大允許撓度 1.2 mm,滿足要求!3）模板支撐方木的計算方木按照兩跨連續梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=51010/635、 =83.33 cm3；I=5101010/12=416.67 cm4； 方木楞計算簡圖（mm）.荷載的計算：a.鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1=250.30.16=1.2 kN/m；b.模板的自重線荷載(kN/m):q2=0.350.3=0.105 kN/m ；c.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：p1 =10.3=0.3 kN/m；.強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載q=1.2(q1+q2)+1.4p1=1.2(1.2+0.105)+1.40.3=1.986 kN/m；最大彎距 M =0.125ql2=036、.1251.98612=0.248kNm；方木最大應力計算值=M /W=0.248106/83333.33=2.976N/mm2；方木的抗彎強度設計值 f=13.000N/mm2；方木的最大應力計算值為2.976N/mm2 小于方木的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!.抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足: =3V/2bhn其中最大剪力: V=0.6252.7961=1.747 kN；方木受剪應力計算值=31.747103/(2 50100)=0.524 N/mm2；方木抗剪強度設計值=1.4 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.524 N/mm2小于方木的抗剪強度設計值 1.4 N/m37、m2，滿足要求!.撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 均布荷載 q=q1+q2=1.98 kN/m；最大撓度計算值=0.5211.9810004/(10095004166666.67)= 0.261mm；最大允許撓度V=1000/250=4mm；方木的最大撓度計算值0.261 mm小于方木的最大允許撓度 4 mm,滿足要求!4)板底支撐鋼管計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力P=3.495 kN； 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎38、矩 Mmax=1.177 kNm ；最大變形 Vmax=3.008 mm ；最大支座力 Qmax=12.71 kN ；最大應力=1036510.2/5080=204.03 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 204.03 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2,不滿足要求!支撐鋼管的最大撓度為3.008mm小于1000/150與10 mm,滿足要求!5)扣件抗滑移的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc其中 Rc-扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN； R-縱向或橫向水平桿傳給立39、桿的豎向作用力設計值; 計算中R取最大支座反力,R=12.71 kN；R12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 6）模板支架立桿荷載標準值(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。.靜荷載標準值包括以下內容：a.腳手架的自重(kN)：NG1=0.1494 =0.596 kN；b.模板的自重(kN)：NG2=0.3511=0.35 kN；c.鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=250.2511=6.25 kN；靜荷載標準值 NG=NG1+NG2+NG3=7.196kN；.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。活荷載標準值 NQ=(1+2 )11=3 kN；.40、立桿的軸向壓力設計值計算公式 N=1.2NG+1.4NQ =12.835 kN；7)立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) N=12.835 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 Lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i=1.58 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A =4.89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； -鋼管立桿受壓應力計算值 (N/mm2)； f-鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f=205 N/mm2； L0-計算長度 (m)；參照扣件式規范，由下式計算： l0 = h+2a a -立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度a =0.5 m；得到計算結果：立桿計算長度 L0=h +2a=1.2+20.5=2.2 m ；L0/i =2200/15.8=139 ；由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數=0.353 ；鋼管立桿受壓應力計算值=12834.72/(0.353489)=74.354 N/mm2；立桿穩定性計算=74.354N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度設計值f=205 N/mm2，滿足要求！