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1、第一章 工程概況 xx縣xx鎮xx小學學生宿舍樓位于xx縣xx鎮xx小學，建設單位為xx縣xx鎮xx小學；設計單位為xx縣建筑設計院。工程建筑平面呈長方形，占地面積 229 m2，總建筑面積約 686 m2，平面尺寸為27m8.2m的主體組成。 本工程結構形式為：框架結構，主體3層，層高3.6m。總建筑高度10.8m。結合工程特點，腳手架采用落地腳手架第二章 施工準備2.1材料準備及材質要求2.1.1鋼管：外架全部采用483.5無縫鋼管，表面除銹、去污后刷上橘黃色（紅色）油漆，使用前嚴格進行鋼管篩選，凡嚴重銹蝕、薄壁、彎曲裂變的鋼管禁止使用于外架及作其它安全防護架用。2.1.2扣件：鋼管采用扣2、件連接，嚴重銹蝕、變形、裂縫、螺桿螺紋已損壞的扣件不準使用。2.1.3安全網：立網采用深綠色、平網采用白色，立網密細度為2000目，生產廠家必須是政府或公司安監部門指定或認可的廠家。2.1.4竹架板：剛度好，連接可靠，不易變形，無腐蝕現象。長度尺寸為2.53米/塊，厚度不小于50mm、寬度25cm以上。2.1.5其它材料：14#鐵絲、竹夾板等。2.2作業條件2.2.1從事外架及安全防護施工人員必須執證上崗，責任心強，身體健康，沒有妨礙從事外架搭設的疾病和生理缺陷，且從事該項工作人員要相對固定，中途變換人員時，必須將名單報項目質安科備案以便項目部嚴格控制。操作者上崗前均必須接受項目部的有關安全技3、術交底與安全教育。2.2.2六級以上大風、大霧、大雨和大雪天氣應暫停在作業層作業，雨雪后上架要有防滑措施。2.2.3外架搭設人員應嚴格按交底要求在樓面上預埋鋼筋拉環。第三章 施工組織與部署3.1分工：主樓外架及其安全防護由腳手架作業隊負責搭設；模板滿堂架由木工搭設；砌筑腳手架及抹灰腳手架由腳手架作業隊負責搭設，項目部安全員根據作業指導書制定安全檢查制度，并負責日常巡檢與指導。3.2搭設進度與時間安排外架搭設高度高于主體1.2m（二步架高），即施工到某一作業面時外架必須高于作業面1.21.5m。第四章 外架搭設施工工藝4.1構造形式及組架方法4.1.1搭設的雙排鋼管扣件式腳手架寬度為1米，內立桿4、與建筑物外邊尺寸為300mm，并用腳手板封閉，步距為1.5米到1.8米，立桿縱距為1.5m。如圖示：4.2搭設要點4.2.1立桿：要求每面架體陽角及陰角端點立桿采用雙立桿；相鄰立桿的接頭位置應錯開布置在不同的步距內與相近大橫桿的距離不宜大于60公分，立桿與大橫桿必須用直角扣件扣緊，不得隔步設置或遺漏，雙立桿必須都與大橫桿用扣件扣緊，以避免其計算長度成倍增加，如上圖：搭設立桿其垂直偏差為3公分內，間隔偏差5公分內。4.2.2大橫桿：上下橫桿接長位置錯開布置在不同的立桿縱距中，與相近立桿的距離不大于50公分；同一排大橫桿水平偏差不得大于該片架長的1/300，也不得大于30公分，上下排間距偏差控制在5、5公分內。4.2.3小橫桿小橫桿布置搭于大橫桿之上，并用直角扣件扣緊，間距1300之內，即保證每塊架板支撐在三根小橫桿之上，同時要求小橫桿外伸長度一致為10公分，上下順直。小橫桿與建筑物外邊間距100,并鋪竹跳板。4.2.4腳手板（1） 主體施工階段除底層及作業面必須滿鋪新腳手板外，中間層要求每三層一次亦必須滿鋪架板，里立桿與外墻空檔要求每樓層封閉一次。（2） 腳手板采取縱向對接平鋪，在對接處與其下兩側支撐橫桿的距離應控制在1020公分之間，嚴禁出現端頭超出支撐橫桿25公分以上和未作固定的探頭板。（3） 腳手板應與其支撐橫桿于以下部位綁扎固定：腳手架的兩端和拐角處；坡道兩端；其它可能發生滑動翹6、起的部位。4.2.5連墻撐采用扣件式鋼管腳手架的剛性連墻構造方式，要求垂直、水平方向分別控制在7米、7米內連墻件的間距（兩層一拉）。4.2.6剪刀撐根據主樓結構形式，擬在陰陽轉角處部位布置剪刀撐，剪刀撐斜桿與水平面夾角為60度，沿架高通長連續布置，并且要求在整個長度和高度上連續設置剪刀撐，剪刀撐的斜桿除兩面三刀端用旋轉扣件與腳手架的立桿或大橫桿扣緊外，在其中部增設2-4個扣結點，斜桿接長必須采用搭接連接。4.2.7水平斜拉桿：設置在有連墻桿的步架平面內，以加強腳手架的橫向剛度。4.2.8護欄和擋腳板：在鋪腳手板的操作層上及頂層上必須設2道護欄和滿掛安全網，上欄桿高度為1.2米，第二道為0.6米7、。4.2.9卸料平臺：在主樓的分層循環設置卸料平臺，周邊搭設欄桿。4.2.10安全網安裝：安全網采用深綠色，密目安全網，并且到公司安監站指定廠家采購，用14#鐵絲與架管連接。要求鋪貼整齊、平順與架管連接。4.3搭設注意事項4.3.1桿件組裝順序：起始外架按照：底排大橫桿小橫桿腳手板立桿大橫桿小橫桿斜撐安全網的順序施工組裝時以3-4人為一小組為宜，其中1-2人遞料，另外兩人共同配合組裝，每人負責一端。4.3.2注意事項（1） 在搭設過程中應注意通過調整連墻撐的長度來調整架的垂直度，要求整架垂直度小于5公分，連墻撐應垂直建筑物外表面，隨架子搭設而按要求設置。（2） 在搭設、拆除或改變作業程序時，禁8、止人員進入危險區域。（3） 腳手架應隨建筑物升高而隨時設置，但不超出建筑物二步架。（4） 在搭設過程中還應注意周邊的電源及行人，要求搭設哪個方向時其下應有專 人指揮，以防碰壞線路或掉下扣件傷人。（5） 在搭設過程中施工人員必須佩帶安全帽綁好安全戴。第五章 安全防護5.1防護棚(板)在門式提升機、東向、西向搭設雙層防護棚，防護棚的寬度根據場地而定，如果超過6米的應搭滿。以每五層結構分為一安全結構段，在該第一層設置斜向安全防護棚。5.2洞口防護5.2.1樓板、屋面和平臺等處的洞口，根據具體情況采取設防護欄桿、張掛安全網、裝安全門等措施。（1） 邊長為25-50公分洞口，用竹夾板蓋，蓋板應能防止挪動9、穩位，并要求標識；（2） 邊長50-150公分的洞口，四周設防護欄桿用密目安全網圍護，并在底部橫桿下設置固定的高度不低于20公分的踢腳板；（3） 邊長大于150公分的洞口，除按上條設置防護外，同時洞口下張設安全網第六章 驗收制度6.1外架部分施工負責人、作業隊長、架工班組長和質安人員組織外架的底層和中間驗收合格后填寫驗收表，并掛牌標識可以使用。6.1.1腳手架的驗收和日常檢查應按以下規定進行，檢查合格后，方可投入使用或繼續使用。（1） 搭設完畢后：（2） 連續使用達到6個月；（3） 停止使用超長15天，在重新使用前；（4） 遭受暴風、大雨、大雪等強力因素作用之后；（5） 在使用過程中，發現有顯10、著的變形沉降、拆除桿件和拉接以及安全隱患存在的情況。6.1.2加強巡檢制度：每天作業隊安全員應對外架及防護進行一次巡檢，發現問題及時督促架工班限期整改并跟蹤檢查直至符合要求，有困難時上報項目質安科，由質安科甚至副經理督促整改到位；同時質安科每三天對外架及防護設施也要檢查一遍，并要求作好相應書面記錄，限期整改并跟蹤檢查，每半月一次的綜合考評時，發現隱患定人、定措施、限期整改到位，絕不姑息遷就。6.1.3腳手架的驗收標準規定（1） 構件結構符合上述規定和設計要求，個別部位的尺寸變化應在允許的調整范圍內；（2） 節點連接可靠，其中扣件的擰緊程度應控制在扭力矩達到40-60N.M；（3） 桿件的水平、11、垂直度均勻應在允許偏差之內；（4） 作業層鋪設安全防護措施符合上述要求。6.2防護部分用于高處作業的防護設施，不得擅自拆除，確因作業需用臨時拆除必須經項目副經理或質安科長同意，并采取相應可靠的措施跟上，作業后應立即恢復。第七章 安全要求7.1搭設安全7.1.1搭設作業必須在統一指揮下,嚴格按照規定程序的要求進行。7.1.2工人在架上進行搭設作業時，作業面上宜鋪設必要數量的腳手板并予以固定。7.1.3戴安全帽、系安全帶、穿軟底鞋、嚴禁酒后上架作業。7.1.4不得單人進行裝設較重配件和其它易發生失穩、脫手、碰撞、滑跌等不安全的作業。7.2使用規定7.2.1施工荷載：腳手架上禁止堆放任何材料，并且不12、得作為外模的支撐，裝修時不大于2KN/M2，（即40公斤/箱的瓷片不得超過5箱/M2，50公斤/包的水泥不得超過4包/M2），且不應集中。7.2.2每星期內要求對架板上垃圾清理一次，有大塊砼等（邊長超過20公分）應立即清除。7.2.3作業人員在架上的最大作業高度應以可進行正常操作為度，禁止在架板上加墊器物或單塊腳手板以增加操作高度。7.2.4人員上下腳手架必須走設有安全防護的出入通（梯）道，嚴禁攀援腳手架上下，嚴禁上架人員在架面上奔跑、推行。7.2.5作業前（中），應注意檢查有無影響安全作業的隱患。7.2.6每步架作業完畢,要做到工完料清。每日收工前應清理架面，將面上的材料物品堆放整齊，垃圾清13、運出去。作業期間，應及時清理落入安全網的材料和物品。在任何情況下，嚴禁自架上向下拋擲材料物品和傾倒垃圾。7.2.7外架安全設施的維護:外架搭設完畢,要求十天進行檢查,維護,如扣件是否松動，架管是否銹蝕,防護設施是否被改動。7.3拆除規定7.3.1架子拆除應劃分作業區，周圍設圍欄或豎立警戒標志，地面設有專人指揮，嚴禁非作業人員出入。7.3.2拆除順序應遵循“自上而下、先搭后拆、后搭先拆”的原則。即：先拆欄桿、腳手板、剪力撐、斜撐，后拆小橫桿、立桿等，并按“一步一清”的原則依次進行，要嚴禁上下同時進行作業。7.3.3拆立桿時，應先抱住立桿再拆開兩個扣，拆除大橫桿、斜撐，后拆剪刀撐時，應先拆交叉處扣14、件，然后從上至下拆除與立桿交叉的扣件，拆小橫桿，再解端頭扣。7.3.4連墻點應隨拆除進度逐層拆除，拆拋撐前，應設置臨時拋撐。7.3.5拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。7.3.6在大片架子拆除前應將預留的斜道、卸料平臺、通道口、小飛跳等先行加固，以便拆除后能確保其完整、安全和穩定。7.3.7拆除時不應碰撞門窗、玻璃、水落管、地下明溝等物品。7.3.8拆架時要注意到周圍的電線、電纜，該保護則先保護，該轉移則需轉移，防止弄斷磨損等。7.3.9拆下的架管、架板等應采用麻繩吊運至地面，扣件裝入布袋從人貨電梯內運至地面，嚴禁往下扔，以防砸壞成品或傷15、人及損失材料。外架計算書扣件式鋼管落地腳手架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)、建筑地基基礎設計規范(GB 50007-2002)、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等編制。一、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0.033 kN/m ；腳手板的荷載標準值: P2= 0.31.5/3=0.15 kN/m ；活荷載標準值: Q=21.5/3=1 kN16、/m；荷載的計算值: q=1.20.033+1.20.15+1.41 = 1.62 kN/m； 2.強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下: 最大彎矩 Mqmax =1.621.052/8 = 0.223 kN.m；最大應力計算值 = Mqmax/W =49.722 N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力 =49.722 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度計算:最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值q=0.033+0.15+1 = 1.183 kN/m ； 最大撓度 V = 5.01.18310504/(3842.17、06105107800)=0.843 mm；小橫桿的最大撓度 0.843 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1050 / 150=7 與10 mm，滿足要求！二、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。1.荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0.0331.05=0.035 kN；腳手板的荷載標準值: P2= 0.31.051.5/3=0.158 kN；活荷載標準值: Q= 21.051.5/3=1.05 kN；荷載的設計值: P=(1.20.035+1.20.158+1.41.05)/2=0.85 kN；2.強度驗算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫18、桿傳遞荷載的設計值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算:M1max=0.080.0331.51.5=0.006 kN.m； 集中荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算:M2max=0.2670.851.5= 0.341 kN.m；M = M1max + M2max = 0.006+0.341=0.347 kN.m最大應力計算值 = 0.347106/4490=77.196 N/mm2；大橫桿的最大應力計算值 = 77.196 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的19、撓度和,單位:mm均布荷載最大撓度計算公式如下: 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度： Vmax= 0.6770.03315004 /(1002.06105107800) = 0.051 mm；集中荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度：小橫桿傳遞荷載 P=（0.035+0.158+1.05）/2=0.621kN V= 1.8830.62115003/ ( 100 2.06105107800) = 1.778 mm；最大撓度和：V= Vmax + Vpmax = 0.051+1.778=1.829 mm；大橫桿的最大撓度 1.829 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 20、1500 / 150=10與10 mm，滿足要求！三、扣件抗滑力的計算:按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；小橫桿的自重標準值: P1 = 0.0331.052/2=0.035 kN；大橫桿的自重標準值: P2 = 0.0331.5=0.05 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.31.0521、1.5/2=0.236 kN；活荷載標準值: Q = 21.051.5 /2 = 1.575 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.035+0.05+0.236)+1.41.575=2.59 kN；R 6.40 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 四、腳手架立桿荷載計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN)，為0.1505 NG1 = 0.1505+(1.052/2)0.033/1.5021.50 = 3.737；(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3 NG2= 0.3722、1.5(1.05+0.3)/2 = 2.126 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15 NG3 = 0.1571.5/2 = 0.788 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.521.5 = 0.161 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.812 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ= 21.051.52/2 = 3.15 kN；風荷載標準值按照以下公式23、計算 其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Wo = 0.45 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Uz= 1 ； Us - 風荷載體型系數：取值為0.645；經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 0.4510.645 = 0.203 kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.26.812+ 1.43.15= 12.584 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0.851.424、NQ = 1.26.812+ 0.851.43.15= 11.923 kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.2031.5 1.52/10 = 0.082 kN.m；五、立桿的穩定性計算: 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為： 立桿的軸向壓力設計值 ：N = 12.584 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；當驗算桿件長細比時，取塊1.0；計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3得 ： = 1.8 ；計算長度 ,由公式 lo =25、 kh 確定 ：l0 = 3.118 m；長細比 Lo/i = 196 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ：= 0.188 ；立桿凈截面面積 ： A = 4.24 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 12584/(0.188424)=157.872 N/mm2；立桿穩定性計算 = 157.872 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N = 11.923 kN；計算立桿的截面回轉半26、徑 ：i = 1.59 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3得 ： = 1.8 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.118 m；長細比: L0/i = 196 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.188立桿凈截面面積 ： A = 4.24 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 11922.798/(0.188424)+81600.159/4490 = 167.747 N/mm27、2；立桿穩定性計算 = 167.747 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！六、最大搭設高度的計算: 按規范5.3.6條不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 3.075 kN；活荷載標準值 ：NQ = 3.15 kN；每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.15 kN/m；Hs =0.1884.2410-4205103-(1.23.075+1.43.15)/(1.20.15)=45.631 m；按規范528、.3.6條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米： H = 45.631 /(1+0.00145.631)=43.64 m；H= 43.64 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 H =43.64 m。腳手架單立桿搭設高度為21.5m，小于H，滿足要求！按規范5.3.6條考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 3.075 kN；活荷載標準值 ：NQ = 3.15 kN；每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 29、0.15 kN/m；計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.082 /(1.4 0.85) = 0.069 kN.m；Hs =( 0.1884.2410-4205103-(1.23.075+0.851.4(3.15+0.1884.241000.069/4.49)/(1.20.15)=41.272 m；按規范5.3.6條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米： H = 41.272 /(1+0.00141.272)=39.636 m；H= 39.636 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 H =39.63630、 m。腳手架單立桿搭設高度為21.5m，小于H，滿足要求！七、連墻件的計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0風荷載標準值 Wk = 0.203 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 13.5 m2；按規范5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 3.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 3.84 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 6.84 kN；連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定31、系數； 由長細比 l0/i = 300/15.9的結果查表得到 =0.949，l為內排架距離墻的長度；又： A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9494.2410-4205103 = 82.487 kN；Nl = 6.84 Nf = 82.487,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl = 6.84小于雙扣件的抗滑力 12.8 kN，滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖八、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc = 160 kpa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 160 kpa ； 腳手架地基承載力調整系數：kc = 1 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =47.691 kpa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 11.923 kN；基礎底面面積 ：A = 0.25 m2 。p=47.691 fg=160 kpa 。地基承載力滿足要求！高），能滿足要求。