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1、萬家花城萬和苑二期工程卸料平臺專項方案編制人： 職務/職稱： 審核人： 職務/職稱： 批準人： 職務/職稱： 一、工程概況 平湖萬家花城萬和苑二期工程，本工程地塊位于嘉興平湖市，勝利路以南，漕兌路以北，平湖大道以東，梅園路以西。本工程建筑結構形式為框架-剪力墻結構，基礎類型為出庫及8#、14#主樓采用鋼筋砼預制管樁及其余主樓采用混凝土鉆孔灌注樁基礎，本工程由5棟30層高層及整體地下室1層局部2層，建筑總高度89.8m。總建筑面積152278.98m2，其中地上建筑面積106082.54,地下室建筑面積46196.44 m2。本工程0.000標高相當于黃海標高3.900m。結構類型為框架、剪力墻2、結構，建筑結構安全等級為二級，設計使用年限為50年，地基基礎設計等級為甲級，屋面防水等級為一級，地下室防水等級為一級，建筑消防類別為一類高層建筑，建筑物耐火等級為一級。本工程建筑抗震設防分類為標準設防類（丙類）建筑，場地類別為類，抗震設防烈度為7度，設計基本地震加速度為0.1g，抗震等級主樓及其相關范圍內（主樓外二跨且不小于20米）的抗震等級同主樓一層的抗震等級（剪力墻抗震等級為三級（用于27層建筑）、剪力墻抗震等級為二級（用于30層建筑）、框架抗震等級為二級），其余車庫處的框架抗震等級為三級。基礎形式為車庫采用預應力管樁，主樓27層采用管樁，30層鉆孔灌注樁，基坑開挖深度約10m。卸料平臺的3、布置本工程單層面積大，樓層高，且施工工期較為緊張，為使鋼管、模板等建筑材料能快速有效地翻運至上部施工層，故特從二層開始一個單元每層均布設一只卸料臺位（使用荷載小于或等于1.5噸），安裝后進行上下垂直運輸，并層層往上循環安裝使用，直至33層。（卸料平臺詳圖附后）。二、 卸料平臺的制作本工程用卸料平臺平面尺寸為19003500，平臺靠砼現澆構件外側布置，突出現澆構件最外側1550mm，平臺骨架主梁采用16#槽鋼，平臺板下橫檔采用16#槽鋼，拼接焊接而成，橫檔上鋪設模板作卸料平臺用。防護欄桿采用483.0mm鋼管焊接，共計有兩排平行于建筑物縱向欄桿，每排有立桿6根，間距為0.7m，高度1.2 m。欄4、桿上鋪滿鋪模板作圍護用，如附圖所示。三、 安裝、拆除與使用卸料平臺制作完成后，利用塔吊進行吊裝，用鋼絲繩將平臺套住（通過預焊在平臺上的420吊環）后吊運至欲安裝樓層，將靠建筑物一端的槽鋼放入預埋在樓面板中的拉環（420拉環埋件）內，并用電焊固定。外側利用421.5鋼絲繩吊拉至上層構件的預埋拉鉤內，各鋼絲繩利用雙調螺絲張緊。拆除時則用塔吊吊住平臺（平臺上應清理干凈，以免平臺內的物體墜落）使之不至翻落，而后松掉鋼絲繩及螺絲即可吊離原安裝位置，吊至上層進行安裝，有專人負責指揮。操作時，應盡量使吊物擺放均勻，同時不得堆載過重,限載1.5T。四、 操作平臺安全要求1.卸料平臺的上部拉結點，必須設于建筑物5、上，不得設置在腳手架等施工設備上；2.卸料平臺安裝時，鋼絲繩應采用專用的掛鉤掛牢，建筑物銳角口圍系鋼絲繩處應加 補軟墊物，平臺外口應略高于內口；3.卸料平臺左右兩側必須裝置固定的防護欄；4.卸料平臺吊裝，需要橫梁支撐點電焊固定，接好鋼絲繩，經過檢驗后才能松卸起重吊鉤；5.卸料平臺使用時，應有專人負責檢查，發現鋼絲繩有銹蝕損壞應及時調換，焊縫脫焊應及時修復；6.操作平臺上應顯著標明容許荷載，人員和物料總重量嚴禁超過設計容許荷載，配專人監督。五、 卸料平臺安全計算書一、參數信息一、參數信息1.荷載參數腳手板類別：木腳手板，腳手板自重(kN/m2)：0.35；欄桿、擋板類別：木腳手板擋板，欄桿、擋板6、腳手板自重(kN/m)：0.14；施工人員等活荷載(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷載(kN):15.00。2.懸挑參數內側鋼繩與墻的距離(m)：2.80，外側鋼繩與內側鋼繩之間的距離(m)：1.30；上部拉繩點與懸挑梁墻支點的距離(m)：2.90；鋼絲繩安全系數K：6.00，懸挑梁與墻的節點按 鉸支 計算；只對外側鋼繩進行計算；內側鋼繩只是起到保險作用，不進行計算。3.水平支撐梁主梁材料類型及型號：16a號槽鋼槽口水平 ；次梁材料類型及型號：16a號槽鋼槽口水平；次梁水平間距ld(m)：0.50，建筑物與次梁的最大允許距離le(m)：1.20。4.卸料平臺參數水平鋼梁(主梁)的懸挑長度7、(m)：5.10，水平鋼梁(主梁)的錨固長度(m)：1.50, 次梁懸臂Mc(m)：0.00；平臺計算寬度(m)：1.90。 二、次梁的驗算次梁選擇 16a號槽鋼槽口水平 ，間距0.5m，其截面特性為：面積 A=21.95cm2；慣性距 Ix=866.2cm4；轉動慣量 Wx=108.3cm3；回轉半徑 ix=6.28cm；截面尺寸：b=63mm,h=160mm,t=10mm。1.荷載計算(1)、腳手板的自重標準值：本例采用木腳手板，標準值為0.35kN/m2； Q1=0.35 0.50= 0.18kN/m；(2)、型鋼自重標準值：本例采用16a號槽鋼槽口水平，標準值為0.17kN/m Q2=8、0.17kN/m(3)、活荷載計算1)施工荷載標準值：取2.00kN/m2 Q3=2.00kN/m22)最大堆放材料荷載P：15.00kN荷載組合Q=1.2(0.18+0.17)+1.42.000.50=1.81kN/mP=1.415.00=21.00kN2.內力驗算內力按照集中荷載P與均布荷載q作用下的簡支梁計算，計算簡圖如下： 最大彎矩M的計算公式(規范JGJ80-91，P31)為： Mmax=ql2/8(1 - m2/l2)2 + pl/4經計算得出: Mmax=(1.811.902/8)(1-(0.002/1.902)2+21.001.90/4=10.79kNm。 最大支座力計算公式:9、 R=P + q(l+2m)/2經計算得出: R=(21.00 + 1.81(1.90 + 20.00)/2=12.22kN3.抗彎強度驗算次梁應力： =M/xWx f其中 x - 截面塑性發展系數，取1.05； f - 鋼材的抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；次梁槽鋼的最大應力計算值 =1.08104/(1.05108.30)=94.91N/mm2；次梁槽鋼的最大應力計算值 =94.912N/mm2 小于 次梁槽鋼的抗壓強度設計值 f=205N/mm2,滿足要求！4.整體穩定性驗算 =M/bWx f其中，b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算： b=(570tb/lh10、)(235/fy)經過計算得到 b=57010.0063.00235/(1900.00160.00235.0)=1.18；由于 b大于0.6，按照下面公式調整： b=1.07 - 0.282/b 1.0得到 b=0.831；次梁槽鋼的穩定性驗算 =1.08104/(0.831108.300)=119.89N/mm2；次梁槽鋼的穩定性驗算 =119.886N/mm2 小于 次梁槽鋼的抗壓強度設計值 f=205N/mm2,滿足要求！三、主梁的驗算根據現場實際情況和一般做法，卸料平臺的內鋼繩作為安全儲備不參與內力的計算。主梁選擇 16a號槽鋼槽口水平 ，其截面特性為： 面積 A=21.95cm2；慣11、性距 Ix=866.2cm4；轉動慣量 Wx=108.3cm3；回轉半徑 ix=6.28cm；截面尺寸，b=63mm,h=160mm,t=10mm；1.荷載驗算(1)欄桿與擋腳手板自重標準值：本例采用木腳手板擋板，標準值為0.14kN/m； Q1=0.14kN/m；(2)槽鋼自重荷載 Q2=0.17kN/m 靜荷載設計值 q=1.2(Q1+Q2)=1.2(0.14+0.17)=0.37kN/m； 次梁傳遞的集中荷載取次梁支座力 R；2.內力驗算 懸挑卸料平臺示意圖 懸挑卸料平臺水平鋼梁計算簡圖 懸挑水平鋼梁支撐梁剪力圖(kN) 懸挑水平鋼梁支撐梁彎矩圖(kNm) 懸挑水平鋼梁支撐梁變形圖(mm12、) 從左至右各支座反力： R1=17.459kN； R2=11.931kN； R3=-4.207kN。 最大支座反力為 Rmax=11.931kN；最大彎矩 Mmax=9.687kNm；最大撓度 =0.064 mm。3.抗彎強度驗算 =M/(xWx) + N/A f其中 x - 截面塑性發展系數，取1.05； f - 鋼材抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；主梁槽鋼的最大應力計算值 =9.687106/1.05/108300.0+1.69104/2195.000=92.868N/mm2；主梁槽鋼的最大應力計算值 92.868N/mm2 小于 主梁槽鋼的抗壓強度設計值 f=205.00N13、/mm2，滿足要求！4.整體穩定性驗算 =M/(bWx) f其中 b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算：b=(570tb/lh)(235/fy) b=57010.063.0235/(4100.0160.0235.0)=0.547；主梁槽鋼的穩定性驗算 =9.687106/(0.547108300.00)=163.39N/mm2；主梁槽鋼的穩定性驗算 =163.39N/mm2 小于 f=205.00,滿足要求！四、鋼絲拉繩的內力驗算水平鋼梁的垂直支坐反力RCi和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算， RCi=RUisini其中 RCi - 水平鋼梁的垂直支坐反力(kN)； RUi - 14、拉鋼繩的軸力(kN)； i - 拉鋼繩的軸力與水平鋼梁的垂直支坐反力的夾角； sini=Sin (ArcTan (2.9/(1.3+2.8)=0.577；根據以上公式計算得到外鋼繩的拉力為：RUi=RCi / sini；RUi=17.459 / 0.577=30.23kN；五、鋼絲拉繩的強度驗算選擇619鋼絲繩,鋼絲繩公稱抗拉強度1550MPa，直徑21.5mm。 Fg=aFg/K其中Fg- 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)，查表得Fg271.5kN； - 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8。0.8515、； K - 鋼絲繩使用安全系數。K6。得到：Fg=38.462kNRu30.233kN。經計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。六、鋼絲拉繩拉環的強度驗算取鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力最大值RU進行計算作為拉環的拉力N為：N=RU=30233.350N。拉環強度計算公式為： =N/A f其中， f為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范10.9.8所述在物件的自重標準值作用下，每個拉環按2個截面計算的。拉環的應力不應大于50N/mm2，故拉環鋼筋的抗拉強度設計值f=50.0N/mm2；所需要的拉環最小直徑 D=30233.44/(3.14250.002)1/2=19.6mm。實際拉環選用直徑D=20mm的HPB235的鋼筋制作即可。七、操作平臺安全要求1.卸料平臺的上部拉結點，必須設于建筑物上，不得設置在腳手架等施工設備上；2.卸料平臺安裝時，鋼絲繩應采用專用的掛鉤掛牢，建筑物銳角口圍系鋼絲繩處應加補軟墊物，平臺外口應略高于內口；3.卸料平臺左右兩側必須裝置固定的防護欄；4.卸料平臺吊裝，需要橫梁支撐點電焊固定，接好鋼絲繩，經過檢驗后才能松卸起重吊鉤；5.卸料平臺使用時，應有專人負責檢查，發現鋼絲繩有銹蝕損壞應及時調換，焊縫脫焊應及時修復；6.操作平臺上應顯著標明容許荷載，人員和物料總重量嚴禁超過設計容許荷載，配專人監督。