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1、K13+495淡家沖中橋16M簡支空心板預應力張拉技術方案K13+495淡家沖中橋16m空心板預應力體系采用四孔5j15.24夾片錨，預應力鋼束為高強度松弛鋼絞線，標準強度為=1860Mpa，公算面積為140mm2。一、預應力材料1、波紋管布置波紋管時首先用鋼筋加工環形架作為波紋管的定位架，縱向間距為1m，橫向位置按設計圖紙上的坐標定位，波紋管中穿有內襯管，以保證波紋管成孔質量。筑混凝土前應檢查波紋管是否有孔洞或變形，接頭處是否用膠帶密封好，在與錨墊板接頭處，一定要用磁帶或其它東西堵塞好，以防水泥漿滲進波紋管或錨孔內。筑混凝土時應盡量避免振搗棒直接接觸波紋管，以防漏漿堵孔。2、鋼絞線和錨具鋼絞2、線采用s15.24（STM416-94a，270級，低松弛），標準強度Ryb=1860Mpa。錨具型號為：XM15-5.鋼絞線下料要在干凈整潔的地面上進行，并清除表面上的銹跡及雜物，下料時用砂輪切割機切割。穿束前，將鋼絞線理順，用扎絲綁扎好，以防在穿束過程中鋼絞線打絞，張拉時受力不均，導致有的鋼絞線達不到張拉控制應力而有的則可能被拉斷。穿束時，將鋼束中單根鋼絞線編號，以便張拉時做到對應編號，對稱張拉。二、預應力張拉準備工作準備工作：1、 對設計圖紙提供的 的預應力伸長值進行復核計算,對不符合要求的要會同監理、設計、業主進行更正。2、現場須有具備預應力施工知識并懂得正確操縱的施工人員。3、施工現3、場已具備確保全體操縱人員和設備安全的必要的措施。千斤頂的吊裝應有簡單的支撐架，支架用鋼管或角鋼制作。千斤頂的升降用倒鏈進行。4、張拉設備校核：張拉機具與錨具配套使用，在進場使用前進行檢查與校核，每臺千斤頂與壓力表、壓力盒、測力計及其他裝置，應具有1%的讀數精度。壓力表精度不應低于1.5級。千斤頂一般使用超過6月或200次，以及在使用中出現不正常現象時，應重新校準。5、張拉前檢查孔道是否堵塞：檢查錨墊板是否與預應力筋垂直，張拉力作用線與預應力的軸線是否重合一致；檢查錨具與錨墊板是否緊密結合，清除錨墊板上的雜物；空心板混凝土的強度是否達到設計強度的90%以上（即36Mpa以上） 6、 張拉前試驗同4、條件養護砼試塊抗壓強度，達到設計強度90%后方可進行張拉。張拉前檢查孔道位置、孔道是否暢通、構件端部預埋件位置是否準確、千斤頂、油泵的油量是否充足、灌漿孔及排氣孔是否滿足施工要求，確認無誤后開始張拉。 三、預應力張拉操縱程序張拉程序：參照橋涵施工技術規范JTJ041-2000和施工設計圖紙，因設計所用鋼絞線為s15.24（STM416-94a，270級，低松弛），標準強度Ryb=1860Mpa。彈性模量E=1.95105 Mpa；公稱面積A=140mm2的鋼絞線。錨具為夾片式自錨式錨具，所以不需要超張拉。張拉施工流程： 安裝工作錨板安夾片安限位板安千斤頂安工具錨張拉錨固。張拉采用兩端對稱張拉，5、鋼束張拉采用雙控即張拉力和伸長值。伸長率容許誤差控制在6%以內。為保證在張拉過程中的兩端能同步進行，同時為便于張拉過程中實際伸長率計算，張拉過程如下：0初應力15%終應力100%持荷2mim（錨固）。張拉時，應先調整到初應力，初應力宜為張拉控制應力的10%15%。當澆筑混凝土強度達到設計強度的90%，同時齡期必須為三天以上方可進行張拉，張拉順序為N1，N3，N4，N2（一）預應力張拉操作：1、 對鋼絞線預壓，預壓應力為15%設計應力，壓到初始應力時，測定千斤頂的行程。預壓的目的是調整各束鋼絞線的初始應力保持一致，便于整體張拉。2、張拉及頂壓：預拉調整以后方可按規定張拉程序張拉。張拉由兩臺千斤頂6、從梁板兩端同時同步進行，統一指揮，張拉到控制應力 ，持荷3分鐘，測定千斤頂的行程，然后開始回油。3、張拉完畢，測出鋼絲伸長值，苦與規定符合，就可進行頂壓錨塞。頂壓錨塞時必須關閉大缸油路，給小缸進油，使小缸活塞猛頂錨塞。當兩端都張拉頂壓完畢后，應測量鋼絲滑入錨楦中的內縮量是否符合要求，如果大于規定數值，必須再張拉，補回損失。 4、鋼絲斷絲和滑脫的數量，嚴禁超過構件同一截面鋼絲總數的3%，且一束鋼絲只允許一根。如超過上述規定，必須重新張拉，這時應把鋼絲拉到原來的張拉噸位，拉松錨塞，用一根鋼釬插入墊板槽口內，卡住錨塞，然后大缸回油，錨塞被拉出，取出整個錨楦。分別檢查錨環是否被抽成凹槽，錨塞的細齒是否7、被抽平，若有這類情況，要調換錨具，重新張拉，如果錨環、錨塞仍然完好無損，則只要在頂壓時加大壓力頂緊錨塞。5、填寫施加預應力記錄。（二）預應力張拉完成后注意事項（1）當預應力筋完成后，卸去千斤頂，檢查預應力筋有無滑絲、斷絲現象，若有滑絲、斷絲現象，必須對預應筋進行更換，重新張拉。（2）檢查夾片的外露量，一般情況下，錨頭與夾片為配套產品，夾片外露量為13mm，當普遍存在夾片外露梁3mm時，可認為錨具不標準，應退貨或換貨。（3）張拉完成之后，對外露多余鋼絞線進行切割。（4）張拉時，應注意夾片的回縮量，并做好記錄予以減除，采用自錨錨頭時，夾片的回縮量即鋼絞線的回縮量，一般為限位板槽深減去夾片外露量。夾8、片外露量右張拉完畢后量得。（三）特殊狀況分析：1、滑絲、可能在張拉時錨具錐孔與夾片之間有雜物。、鋼絞線有油污，錨墊板喇叭口內有混凝土和其它雜物。、錨固效北系數小于規范要求值。、初應力小，可能鋼束中鋼絞線受力不均勻，引起鋼絞線收縮變形。、切割錨頭鋼絞線的留的太短，或未采取降溫措施。、塞片、錨具的強度不夠。2、斷絲、鋼束在孔道內部變曲，張拉時部分受力大于鋼絞線的破壞力。、鋼絞線本身質量有問題。、油頂重復多次使用，導致張拉力不準確，應重新標定油頂。（四）施工安全技術措施和注意事項1、安全技術措施 臺座兩端應有防護措施，張拉時，沿臺座長度方向每4-5m應設一防護架。人員不得站在臺座兩端或進入臺座。 預9、應力鋼絞線張拉到控制應力后，宜停2-3min在打緊夾具，此時，操作人員應站在側面。 操作高壓油泵人員要帶防護目鏡，防止油管破裂及接頭處噴油傷眼。 張拉地區應標示明顯的標記，禁止非工作人員進入張拉場地。2、注意事項： 每片板中斷絲數量不能超過鋼絲總數的1%。 每端夾片外露量不得小于5mm。 鋼絞線瞬間回縮值不得大于3mm，張拉滑移量的總和不得大于該根總伸長量的2%。 張拉橫梁受力后，撓度不應大于2mm。 預應力鋼絞線張拉完畢后，對設計位置的偏差不得大于5mm，亦不得大于構件截面最短邊長的4%。 吊點支點位置應符合設計規定，其距離誤差不得大于20cm。 預應力空心板反拱值不應超過13mm，存梁時間10、不得大于60天，否則可能產生過大的反拱度四、孔道壓漿 1、壓漿前的準備工作：1）割切錨外鋼絲：應用切割機切割，嚴禁用燒割方式切割。預應力筋割切后的余留長度不得少于3cm。2）封錨：錨具外面的預應力筋間隙應用環氧樹脂膠漿或棉花和水泥漿堵塞，以免冒漿而損失灌閃壓力。封錨應留排氣孔。3）洗孔道：孔道在壓漿前應用壓力水沖洗，以排氣孔內粉渣等雜物，保證孔涎暢通，保持孔道潤滑，而使水泥漿與孔壁的結合良好。在沖洗過程中，如發現有冒水、漏水現象，則應及時堵塞漏洞；當發現有串孔現象，又不易處理時，應判明串孔數量，在壓漿幾個串孔同時壓注，或者某一孔道壓漿后，立刻對相鄰孔道用高壓水徹底沖洗。2、水泥漿的拌制水泥漿的11、主要技術條件：（1）、水泥：宜采用硅酸鹽水泥或普通水泥；采用礦碴水泥時，應加強檢驗，防止材性不穩定，水泥的標號不宜低于P.O42.5號。（2）、強度：不低于設計強度40Mpa。（3）、泌水性：最大不超過3%，拌和后3h泌水率宜控制在2%，24h后泌水應全部被漿吸收。（4）、流動性：在流動性測定儀上進行試驗，水泥漿片儀器內流出時間不超過6S。（5）、膨脹率：水泥漿中（通過試驗）查滲入適當膨脹劑如鋁粉等，鋁粉等，侶粉的摻入量約為水泥用量的0.01%，水泥漿摻入膨脹后的自由膨脹應小于10%。（6）、收縮率：不大于2%。3、水泥漿的拌和：先下水再下水泥，拌和時間不少于1分鐘，灰漿過篩后存放于儲漿桶內，12、此時桶內灰漿仍要低速攪拌，并經常保持足夠的數量以保證每根管道的壓漿能一次連續完成，水泥漿自調制到壓入管道的間隔時間不得超過40分鐘。4、壓漿：壓漿時應按孔道自下而上的順序壓漿，壓漿時應緩慢、均勻的進行，不得中斷，并應將所有最高點排氣孔依次一一放開和關閉，使孔道內排氣暢通。較集中和鄰近的孔道，宜盡量先連續壓漿完成，不能連續壓漿時，后壓漿的孔道應在壓前用壓力水沖洗通暢，壓漿進程中及壓漿后48h內。結構砼的溫度不得低于5oC，否則應采取保溫措施。當氣溫高于35oC時，壓漿宜在夜間進行。漿的稠度控制，用標準稠度筒測試，一般控制在15秒至20秒之間。(三)預應力張拉伸長量計算1、預應力張拉計算參數說明：13、 式中：Ap預應力筋公算面積 ，s15.24鋼絞線公算面積為： 140mm2EP預應力筋彈性模量，取幾捆鋼絞線的彈性模量平均值。1.95105 N/mm2k錨下控制應力。Pp預應力筋平均張拉力（N） P預應力筋張拉端的張拉力（張拉控制力）（N） X從張拉端至計算截面的孔道長度（m）L預應力筋張拉長度 L=X+A+B+C(A代表預應力在千斤頂中長度，B代表限位板工作長度，C代表工作錨長度)從張拉端至計算截面的曲線孔道部分切線的夾角之和（rad）k孔道每米局部偏差對摩檫的影響系數，取0.002 預應力筋與孔道壁的摩檫系數，取0.14 千斤頂計算長度：56cm 工作錨長度：7cm 限位板計算長度：214、.5cm2、預應力筋的理論伸長值計算過程二、鋼絞線理論伸長量計算： 1、N1束和N3一端的伸長量：（見后面預應力鋼筋構造圖） （一）錨下控制應力k=0.75Ryb=0.751860=1395MPa(二)張拉控制應力單根鋼絞線張拉力：P= Apk= 0.751860140=195300N 張拉盤控制應力：195.3KN5根=977KNX=17.281/2=8.641m （N1單根下料長度為17.281 m）=2.5/180=0.043611rad kx+=0.0028.641+0.140.043611=0.021643Pp=195300（1-e-0.021643）/0.021643=19320215、N L=PpL/（ApEp）=1932028.641/（1401.95105）=61.2mm N1和N3兩端理論伸長值:61.22=122.4 mm L取值范圍6% :(118 mmL130 mm)2、N2束和N4束一端的伸長量：（見后面預應力鋼筋構造圖） （一）錨下控制應力k=0.75Ryb=0.751860=1395MPa(二)張拉控制應力P=0.751860140=195300N X=17.348/2=8.674m （N1單根下料長度為17.348 m）=12/180=0.20933rad kx+=0.0028.674+0.140.20933=0.046654 Pp=195300（1-e16、-0.046654）/0.046654=190814N L=PpL/（ApEp）=19081480674/（1401.95105）=56.38mmN2和N4兩端理論伸長值:56.42=112.8 mmL取值范圍6% :(108.3 mmL119.6 mm)三、張拉時理論伸長量計算： 1、N1束一端的伸長量： X=15.812/2=7.906m L=7.906+（0.56+0.07+0.025）=8.561m =11.4/180=0.19897rad kx+=0.0027.906+0.140.19897=0.0436678 Pp=201745（1-e-0.0436678）/0.0436678=117、97404N L=PpL/（ApEp）=1974048.561/（1402.02105）=59.8mm 2、N2束一端的伸長量： X=15.821/2=7.9105m L=7.9105+（0.56+0.07+0.025）=8.566m =12.8/180=0.2234rad kx+=0.0027.9105+0.140.2234=0.047097 Pp=201745（1-e-0.047097）/0.047097=197068N L=PpL/（ApEp）=1970688.566/（1402.02105）=59.7mm （四）張拉實測伸長值計算實際伸長值的測量與計算：預應力鋼絞線張拉前調整到初應力018、=15%K，再張拉和量測伸長值，實際伸長值應為量測伸長值加初應力時的推算伸長值，計算公式如下：L=L1+L2 L1從初應力至最大張拉力之間的實測伸長值 (注意：要減去張拉過程中兩端的回縮量) L2初應力0時（控制應力的15%）的推算伸長值 L2=0L/ Ep 或者采用相鄰級實測伸長量為初應力推算伸長量（即從15%K30%K實測伸長量）。 (五)千斤頂張拉力與對應油表讀數計算 一、鋼絞線的張拉控制應力：二、1523號千斤頂張拉、0050號油表時：5根鋼絞線束：con=100%k=100%977=977KN 千斤頂回歸方程： P=-0.35+0.01035F 式中：P油壓表讀數（MPa） F千斤頂19、拉力（KN） (1)、10%con=97.7KN時： P=-0.35+0.01035F=-0.35+0.0103597.7=0.66MPa (2)、40%con=390.8KN時： P=-0.35+0.01035F=-0.35+0.01035390.8=3.7MPa (3)、70%con=683.9時： P=-0.35+0.01035F=-0.35+0.01035683.9=6.72MPa (4)、100%con=977KN時： P=-0.35+0.01035F=-0.35+0.01035977=9.76MPa 三、1524號千斤頂張拉、0054號油表時： 千斤頂回歸方程： P=0.21+0.20、01022F： 式中：P油壓表讀數（MPa） F千斤頂拉力（KN） (1)、10%con=242.032KN時： P=0.21+0.01022F=0.21+0.01022242.032=2.68MPa (2)、40%con=968.13KN時： P=0.21+0.01022F=0.21+0.01022968.13=10.10MPa (3)、70%con=1694.22KN時： P=0.21+0.01022F=0.21+0.010221694.22=17.52MPa (4)、100%con=2420.32KN時： P=0.21+0.01022F=0.21+0.010222420.32=24.9521、MPa 四、1525號千斤頂張拉、0077號油表時： 千斤頂回歸方程：P=-0.47+0.01024F： 式中：P油壓表讀數（MPa） F千斤頂拉力（KN） (1)、10%con=242.032KN時： P=-0.47+0.01024F=-0.47+0.01024242.032=2.0MPa (2)、40%con=968.13KN時 P=-0.47+0.01024F=-0.47+0.01024968.13=9.44MPa (3)、70%con=1694.22KN時： P=-0.47+0.01024F=-0.47+0.010241694.22=16.88MPa (4)、100%con=2420.22、32KN時： P=-0.47+0.01024F=-0.47+0.010242420.32=24.31MPa 五、1526號千斤頂張拉、0064號油表時： 千斤頂回歸方程：P=-0.05+0.01021F： 式中：P油壓表讀數（MPa） F千斤頂拉力（KN） (1)、10%con=242.032KN時： P=-0.05+0.01021F=-0.05+0.01021242.032=2.42MPa (2)、40%con=968.13KN時 P=-0.05+0.01021F=-0.05+0.01021968.13=9.83MPa (3)、70%con=1694.22KN時： P=-0.05+0.01021F=-0.05+0.010211694.22=17.24MPa (4)、100%con=2420.32KN時： P=-0.05+0.01021F=-0.05+0.010212420.32=24.66MPa