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1、掛籃施工方案主橋箱梁采用掛籃進行對稱平衡懸臂澆筑施工， 10#12#墩的最大塊重 131.7t ，5#9#、13#16#副墩的箱梁最大塊重 93.3t 。按設計圖紙要求，須將一套掛籃自重控制在最大塊重的 0.5 倍以內。為滿足設計要求，擬采用斜拉式輕型掛籃，分成兩種承載力的掛籃，承載力分別為 163t 、116t ，掛籃自重控制在 60.0t 、42.0t以內。掛籃主要由主梁系、底籃系、側模系、 錨固系及支行系組成。主梁采用抗彎抗扭性能良好的箱形截面，受力明確；內、外橫板系按全斷面一次澆注砼考慮，外模采用鋼桁架鋼模，內模采用組合鋼模，箱梁腹板厚度變化引起內頂模寬度的變化通過頂模骨架橫肋上設置的2、活動銷來實現，內側模的豎肋與頂模橫肋連接處設鉸以利于拆模。掛籃前吊桿采用 4 根板帶式分段吊帶，以適應梁體高度的變化。底籃后托梁采用根錨桿錨固在前一已成梁段的底板上，主梁后錨則利用已成梁段的豎向高強預應力鋼筋來平衡傾覆力矩，取消常規的尾部配重，有效地減輕掛籃自重。掛籃結構見 圖 5-16 斜拉式輕型掛籃示意圖 所示。考慮到澆注砼時脹模超載及掛籃施工安全方面的重要性，掛籃設計的最大承載力取 1.2 131.7 1.03 163t 與 1.2 93.3 1.03 116t 兩種，分別用于 10#12#主墩和 5#9#、13#16#副墩的箱梁懸臂澆注。掛籃澆注砼和前移時的抗傾覆穩定系數要不小于 2.3、0 。掛籃的加工構件加工完畢后， 先進行主要部件的X 光探傷檢測，滿足要求后駁船運住現場采用80t 船吊或 40t 汽車吊配合安裝。由于0#1#塊長度為 12.0m，不夠布置一套即兩個掛籃導梁的長度，因此先拼成扁擔式掛籃( 見圖 5-17 ) ，施工完1#塊后再分離接長掛籃。首先在0#塊與 1#頂板安放枕木及滑塊，然后吊裝上主梁系，并做好錨固；再吊裝主梁系的前橫梁。在主梁安裝完成后，吊裝底籃系并錨固，側模系在掛籃壓載試驗完成后再進行吊裝。在掛籃安裝完成后， 對其進行水箱加載模擬梁體自重的壓載試驗， 以檢驗掛籃加工質量，驗證設計荷載下掛籃的設計參數及承載能力，并為箱梁懸澆施工高程控制提供掛籃變形4、依據。在掛籃通過試驗驗證達到設計要求后，船吊配合吊裝掛籃的側模系和工作平臺。安裝完畢后即可對稱進行懸澆箱梁的施工。宿遷運河二號橋掛籃設計與施工摘要：本文主要介紹了宿遷運河二號橋施工用掛籃的結構型式、主要特點、結構計算、施工安裝和注意事項，以及施工中采用的行走、穿束等系 列輕便、快速施工工藝和撓度控制等。關鍵詞： 橋梁掛籃設計施工宿遷運河二號橋主橋為線變化。主橋施工分為 2 個單墩頂上部 7m 為 0 號段， 1545+75+45m的 PC連續箱梁體系，梁底按二次拋 物T，每個單 T 以墩中心線為對稱軸向兩邊分成 9 段。號段長 3.4m， 69 號段長 4.0m，最重梁段為 1 號段 (8865、kN) 。該橋設計分為上下游兩幅， 兩幅間設計為 70cm寬濕接縫。根據工期要求，掛籃設計必需考慮 上、下游幅懸澆基本同步進行。1 結構型式和主要特點掛籃由主桁系統、配重及后錨固系統、走行系統、前后上下橫桁、吊掛系統、底模、內外側 模幾個部分組成。1.1主桁系統該掛籃主桁設計為兩桁， 三路貝雷桁架片利用型鋼聯結片連成整體形成主桁，貝雷上、下加設加強桿。 設計最大允許彎矩為 4700kNm， 兩主桁置于腹板位置，中心距 6.4m ， 縱向長 12m。1.2后配重及后錨固系統形成單只掛籃后，為保證掛籃不前傾，設計于兩主桁間橫擔兩根 36 號工字鋼，其上放置重 35 t 的鋼箱裝黃砂作為掛籃后配重；6、為抵消混凝土澆筑時的后拉力，主桁尾部 50cm處以兩根配 重橫 梁作錨梁，每道主桁設計用 2 根級32 精軋螺紋與已澆箱梁錨接起來。配重與錨桿同時作用確保了掛籃的安全，同時精軋螺紋可自由拆卸、安裝、效果良好。后配重的黃砂、懸澆結束后材料可全部回收使用，大大降低成本。1.3行走系統上橫桁移動在兩根前后上橫桁于主桁位置處直接焊輔兩塊12mm鋼板，覆蓋于主桁上作為橫桁滑移使用，在掛籃移向2塊時，用 50kN倒鏈將前后上橫桁移至施工位置。掛籃整體走行系統本次設計中徹底放棄了以往的滑道施工工藝，而直接用貝雷平滾置于主桁前支點下 ( 已澆混 凝土 段端面向內 50cm)，后支點 ( 配重位置 ) 下設置 7、16 號工字鋼加工的托板， 下用 32 圓鋼作滾筒 ，混凝土梁段上鋪 5mm鋼板作為滾筒跑道。掛籃整體行走時，于已澆梁段頂部預埋 16 拉環 一只，利用轉向葫蘆直接采取卷揚機牽引的施工工藝，當行走到待澆梁段位置時，前支點處 用鋼板墊牢，保證混凝土澆筑時的支點承載。 該施工工藝在施工中每行走 4m長塊件時，所需 時 間僅約 20min，而所有準備工作均可以在等待混凝土強度上升、張拉壓漿階段穿插完成。1.4前后上下橫桁系統上橫桁由兩根 45 號工字鋼組成， 下橫桁由 2 根 36 號工字鋼組成， 前后橫桁中心距 5m，橫桁長 1 3m，上橫桁懸臂長 3.5m。前后橫桁上分別設有底模平臺及內外側模的8、吊掛點。1.5吊掛系統澆筑混凝土時，底模平臺及其它各部分的重量吊掛是通過鋼吊帶實現的。前橫桁設計有 5 根 4cm鋼吊帶，后橫桁于箱梁截面以外設計有 2 根 4cm鋼吊鏈，箱梁截面底寬 6.5m 范圍 內設計有 3 根級 32 精軋螺紋錨桿， 施工中用兩只 32t 千斤頂對每根錨桿加有約 500kN的預 緊力，使底模與成品混凝土夾緊不漏漿，而且承擔混凝土澆筑時的部分豎向分力。1.6模板由底模、外側模、內芯模和端模組成。底模系將12mm鋼板直接固定在底模平臺上，底模平臺長 6m、寬 13m，承擔澆筑時混凝土重量及施工機具設備的重量，并兼作施工操作平臺。底模平臺以型鋼 (7 組 2 根 28 號槽9、鋼加 6 組 2 根20 號槽鋼 ) 拼成加勁梁，并與前后下橫桁直接焊接。為保證梁底線型，加勁梁加工時中段進行預壓彎約8mm。外側模用 10 號槽鋼依照翼緣尺寸加工成定型骨架片，按1塊尺寸連接組拼成整體骨架，滿 足不同長度塊件使用。 整體骨架表面釘附16mm竹膠板作為面板，保證混凝土表面的平整 、光潔。內側模為組合鋼模與木模相結合，通過 16 拉桿內外側模連接定位，控制變形。用 內徑 20 的硬塑料管作拉桿套管，且伸出內外側模板，以消除混凝土澆注時套管進漿導致拉 桿無法抽拔。結果表明，除個別套管因振搗碰撞破裂進漿，造成拉桿抽拔失敗外，拉桿回收 率達 100。 拆模后，伸出混凝土表面的套管只需用10、鐵鏟鏟斷即可，既保證了外表美觀，也避免了繁瑣的 修復工作。芯模頂板施工采用搭設木排架，上鋪組合鋼模。端模用組合鋼模與木模結合，利用梁體鋼筋臨時固定，內外模將其夾緊、定位。2 結構計算2.1主桁未分離計算澆筑 1、 2塊時，結構為雙懸臂筒支梁，主要計算主桁前支座反力，驗算主桁片的抗壓變形破壞；其次計算主桁片的彎曲應力，以及上橫桁承載及變形。2.2形成單只掛籃計算此時結構為單懸臂的簡支梁，后錨固受拉，前支座受壓，主要驗算混凝土澆筑及行走時的傾 覆穩定性。2.3其它計算掛籃前后下橫桁在灌注混凝土時按 4 跨和 3 跨連續梁計算，行走時按簡支梁計算，掛籃后上橫 桁按雙懸臂簡支梁計算。2.4技術指標掛籃11、行走時傾覆穩定系數K 2.28 1.5 ；后錨固允許受力與最大受力比值K 3.24 1.5 ；混凝土澆筑時主桁承載( 考慮貝雷組拼承載能力的削弱80 )K3.57 ；上下橫桁承載安全系數K1.89 。3 施工安裝(1) 根據已有起吊設備， 主桁先在岸上分段組裝， 底模平臺拼裝于浮箱上，側模骨架拼裝結束后放于底模平臺上。(2) 在已澆 0塊上整體拼裝。按照主桁支座、主桁、前后上橫桁及吊掛系統、配重系統的順 序逐步安裝。上橫桁就位后，在 0塊頂安放四臺卷揚機，通過轉向葫蘆將拼裝于浮箱上的 底模、側模系統起吊到位， 通過吊帶銷接完成全部拼裝。(3) 掛籃的一個循環周期大約經過如下步驟：混凝土養護期間12、拆除外模架支點， 將外模架落于底模平臺上， 穿跑掛籃用的卷揚機開口、鋼絲繩。混凝土強度達設計值90時，張拉、壓漿。拆除底錨、后錨，用千斤頂安裝前支座平滾。前后吊帶系統下落1020cm。用卷揚機將掛籃整體行走到下一塊的位置，錨好后錨桿，墊實前支點。底模平臺調整，側模調整，吊帶系統調整固定。綁扎底板鋼筋、腹板鋼筋，組拼內模，上對拉桿，綁扎頂板鋼筋。立端模準備澆筑新的塊件。本次掛籃設計結構受力明確、操作方便、施工進度快、質量好。自1998年 8 月 29 日澆筑上游 1 塊至 10 月 29 號澆筑下游 9塊全部結束，歷時 61d，共懸澆 18 塊件。平均 6d 一周期，最快 塊件 4.5d 。4 13、掛籃施工中的幾個問題(1) 要確保混凝土澆筑時主桁前支座材料強度滿足受力要求， 并因此支點反力較大，必要時 須對主桁片進行加固，防止出現壓桿破壞。(2) 外側模底部與底模接觸處設置必要的橫向剛撐，確保底角不漏漿，影響外觀。(3) 設置必要的腹板拉桿數量，防止出現面板變形，影響質量。(4) 掛籃懸澆至 7塊結束時，由于鋼絞線較長，且預埋波紋管采用內接白鐵皮管接頭，使索 道 孔內徑減小，人工穿束困難。經現場研究，決定采用卷揚機牽引的施工工藝：先穿一根8 鋼筋，出孔處連接卷揚機鋼絲繩，將懸澆束12 根鋼絞線 ( 板束為 19 根) 于索道進口處整體焊接在鋼筋上，注意焊接時要盡量使鋼絞線排列成圓形截面14、，然后直接用卷揚機牽引。施工結果表明，此工藝不僅節省人力，且大大縮短穿束時間，索道接頭鐵皮管有時亦能被強行拉出，平均每道穿束時間為 30min。(5) 由于梁體懸臂較長， 根據施工實踐， 側模骨架片采用 10 號槽鋼加工易產生彎曲、扭曲變 形，后用 14 號槽鋼加固，將原骨架片兩支腿改為三支腿，效果良好。(6) 掛籃在走行時出現主桁尾端橫向彎曲達30cm，有安全事故隱患。經分析原因有二：一是 因三路貝雷底面不在同一水平面上，主桁有傾斜現象，置于主桁的后配重產生水平分力；二 是主桁后支點偏前，配重位置下無支點，側向分力無法消除，最終導致端貝雷出現橫向彎曲 。根據上述原因，將主桁后支點移于配重位置15、下，同時調整使每組桁片貝雷底標高相同，行 走時隨時注意觀察、調整，處理效果良好。5 箱梁撓度控制箱梁的撓度、底板線型控制一直是懸澆工藝中的難點。本次掛籃設計對前后上下橫桁、 吊帶 節點的伸長、 主桁彈變的疊加均作了計算， 最后取值為 1.5cm。澆筑過程中定時觀察， 根據 設計單位提供每節段預拱度及時調整底板標高， 最后測得主桁前端平均彈性變形為 12cm，非 彈性變形為 0.5cm，與計算基本相符。在塊件張拉前后，實測塊件標高，結果表明懸澆束的 張拉對箱梁的起拱極小，適當減小預拱度值進行下一塊件的施工。全橋懸澆結束后，梁段底 表面平整、光潔，而且底板的線型曲率圓滑流暢，效果很好。說明星欣設計16、圖庫資料專賣店擁有最新最全的設計參考圖庫資料，內容涉及 景觀園林、建筑、規劃、室內裝修、建筑結構、暖通空調、給排水、電氣設計、施工組織設計 等各個領域的設計素材和設計圖紙等參考學習資料。是為廣大藝術設計工作者優質設計學習參考資料。本站所售的參考資料包括設計方案和施工圖案例已達幾十萬套以上，總量在數千 G 以上。圖庫網址聯系 QQ ：447255935電話：下面為附送畢業論文致謝詞范文！不需要的可以編輯刪除！謝謝！畢業論文致謝詞我的畢業論文是在韋xx 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