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1、目錄一、工程概況.1二、編制依據.1三、升降機的型號及技術參數.1四、基礎設計.2五、主要施工方法 .3（一）、基坑開挖.3（二）、鋼筋施工.4（三）、混凝土施工 .5六、安全文明施工 .6七、基礎驗算.6(一)、參數信息 .6(二)、基礎承載計算：.7(三)、地基承載力驗算 .7(四)、基礎承臺驗算.8附圖：.11人貨梯基礎施工方案一、工程概況百悅尚城三期項目由深建房地產開發，項目地點位于市南城區袁屋邊段宏七路北側 A 地塊，場地東側為宏二路，西側為市百悅尚城學校，北側為宏六路，南側為宏七路，對外交通十分便利。設計單位:華森建筑與工程設計顧問；監理單位:大眾建設監理；施工總承包單位:中鐵建設2、集團。本項目總建筑面積292258.48 平方米，我公司承建該工程的29#36#樓、42#44#樓、47#綜合樓、大門主體及配套建設工程的施工，由12 棟住宅及附屬設施組成，總建筑面積138237.10。其中，47#樓為四層，建筑高度21.3,塔樓高度 25.7m，其他樓均為 18 層，建筑高度 55.75m，塔樓高度 72.85m。大門采用獨立基礎，其余各棟樓均采用高強預應力管樁樁基。大門及47#綜合樓為框架結構，其余各棟均為抗震墻結構。二、編制依據序號資料名稱編號1 百悅尚城三期工程施工圖結施、建施以及變更2 百悅尚城三期工程施工組織設計-3 本工程巖土工程勘測報告-4 施工升降機GB/T3、 10054-2005 5 施工升降機安全規則GB10055-2007 6 建筑地基基礎設計規GB50007-2002 7 混凝土結構設計規GB 50010-2002 8 本工程混凝土、鋼筋、土方施工方案-三、升降機的型號及技術參數根據本工程建筑總高度、建筑面積及工程量，確定選用的電梯型號，列表如下：序號項目名稱參數1 電梯型號SC200/200TD 2 對重0kg 3 額定載重22000kg 4 吊籠重量22200kg 5 外籠重量1480kg 6 吊籠尺寸3.2m 1.5m2.5m 7 電梯額定功率3112kw 8 標準節尺寸8008001508mm 9（額定）提升速度36m/min 四、4、基礎設計基礎位置設置要綜合考慮懸挑外架的寬度，基礎的排水措施，扶墻架至建筑物邊線的距離等。按人貨梯廠家提供的資料，人貨梯的基礎尺寸為（4400*3920），現場施工按照4400*4000mm 制作，基礎厚度為400mm，基礎配制雙層雙向級 12200 鋼筋網，并在人貨梯基座的正下方圍,底筋位置縱橫加設級14200附加筋，基礎混凝土底板下地面地基承載力特征值大于0.15MPa，在基礎邊上挖 800*800mm，深 500mm 集水坑（位置見后附基礎圖），基礎四周砌240 厚砌體，高出回填地面200mm，基坑四周鋼管架圍護，并拉設防護網。防雷設置：基礎混凝土澆筑前，在基礎兩邊對稱打入兩條16鋼筋，5、入土2.5 米,外露長度 200mm,用 10圓鋼與人貨梯基座及鋼筋網焊接，接地電阻4。根據本工程巖土工程勘測報告，及現場所測標高確定基礎下挖深度（見下表）；樓號相應位置鉆孔號符合要求地層頂標高(m)現場回填土標高(m)基礎底板下地基承載力特征值(KPa)理論下挖深度(m)36 ZK63 10.3 14 150 3.7 35 ZK53 11.76 15 140 3.24 34 ZK51 13.6 15.7 140 2.1 33 ZK41 16.83 17.5 230 0.67 32 ZK36 17.88 18.3 230 0.42 31 ZK32 18.2 18.2 231 0 30 ZK256、 16.9 17.7 170 0.8 29 ZK21 17.39 17.7 230 0.31 44 ZK14 16.3 17 230 0.7 43 ZK8 16.3 16.1 170/42 ZK2 13.7 15.1 170 1.4 根據表中數據可以看出各樓人貨梯基礎的下挖深度，其中下挖深度不足60cm 的按 60cm 開挖。升降機基礎驗算架設高度按最高一棟樓（36 棟）的架設高度 65m 計算；使用說明書要求基礎混凝土底板下地面承載力特征值大于0.15MPa，根據本工程巖土工程勘測報告 及上表可以看出，各基礎混凝土底面下土層承載力特征值或經深寬修正后的地基承載力特征值（修正計算過程見基礎驗算7、部分）均大于0.15MPa，所以地基參數中地基承載力特征值取150KPa進行基礎驗算。五、主要施工方法（一）、基坑開挖1、基坑開挖土方工程量：樓號36 35 34 33 32 31 挖方量（m3）309.81 276.36 202.46 127.90 124.76 124.76 樓號30 29 44 43 42 總挖方（m3）挖方量（m3）133.84 124.76 129.25 124.76 163.44 1166.06 2、機械設備自卸汽車、挖土機、翻斗車等、蛙式或柴油打夯機、鐵鍬、35m 鋼尺、梯子、鐵鎬、鋼尺、坡度尺、小線等。3、工藝流程確定開挖的順序和坡度沿灰線切出槽邊輪廓線分層開挖8、修整槽邊清底4、質量控制措施a、開挖前應由測量人員放樣出開挖圍，按照1:1 坡度開挖，坑底每邊比設計承臺大小外擴 1.0m；b、開挖過程隨時控制標高，挖到設計標高后由人工清理下挖20cm，并夯實坑底；c、隨時注意觀察邊坡穩定情況，若有開裂等情況應采取措施消除隱患厚再開挖；d、開挖完成后及時打混凝土墊層，若坑有積水，沿坑邊人工開挖排水溝，將積水引至集水坑。（二）、鋼筋施工1、鋼筋工程量鋼筋型號（）單個承臺重量（kg）承臺個數合計（kg）12 370.83 11 4079.13 14 72.36 11 795.96 2、機械設備彎曲機、調直機、切割機、電焊機3、工藝流程核對鋼筋半成品劃鋼筋位置線運9、鋼筋到使用部位綁扎基礎鋼筋(墻體、頂板鋼筋)預埋管線及鐵件墊好墊塊及馬凳鐵隱檢4、質量標準a、鋼筋原材料及鋼筋加工工程質量要求符合混凝土結構工程施工質量驗收規(GB50204-2002)規定。項序檢查項目允許偏差或允許值主控項目1 力學性能檢驗第 5.2.1 條2 抗震用鋼筋強度實測值第 5.2.2 條3 化學成分等專項檢驗第 5.2.3 條4 受力鋼筋的彎鉤和彎折第 5.3.1 條5 箍筋彎鉤形式第 5.3.1 條一般項目1 外觀質量第 5.2.4 條2 鋼筋調直第 5.3.3 條3 受力筋長度10mm 4 彎起鋼筋彎折位置20mm 5 箍筋凈尺寸5mm b、鋼筋安裝工程質量要求符合混凝土結10、構工程施工質量驗收規(GB50204-2002)的規定。項序檢查項目允許偏差或允主控項目1 縱向受力鋼筋的連接方式第 5.4.1 條2 機械連接和焊接接頭的力學性能第 5.4.2 條3 受力鋼筋的品種、級別和數量第 5.5.1 條一般項目1 接頭位置和數量第 5.4.3 條2 機械連接、焊接的外觀質量第 5.4.4 條3 機械連接、焊接的接頭面積百分率第 5.4.5 條4 綁扎搭接接頭面積百分率和搭接長度第 5.4.6 條附5 搭接長度圍的箍筋第 5.4.7 條6 鋼筋安裝允許偏差綁扎鋼筋網長寬10mm 網眼尺寸20mm 綁扎鋼筋骨架長10mm 寬、高5mm 受力鋼筋間距10mm 排距5mm 11、保護層厚度基礎10mm 柱、梁5mm 板、墻、殼3mm 綁扎箍筋、橫向鋼筋間距20mm 鋼筋彎起點位置20mm 預埋件中心線位置5mm 水平高差+3,0mm（三）、混凝土施工1、混凝土工程量單個承臺混凝土量（m3）承臺個數合計（m3）7.04 11 77.44 2、機械設備混凝土罐車、鐵鍬、振搗棒、刮桿、木抹子、膠皮手套、串桶或溜槽等。3、工藝流程清理混凝土墊層清理鋼筋綁扎支模板相關專業施工清理混凝土攪拌混凝土澆筑混凝土振搗混凝土找平混凝土養護4、質量控制措施a、采用插人式振搗器，插入的間距不大于振搗器作用部分長度的1.25 倍。上層振搗捧插人下層35cm。盡量避免碰撞預埋件、預埋螺栓，防止預12、埋件移位。b、混凝土澆筑后，表面比較大的混凝土，使用平板振搗器振一遍，然后用木桿刮平，再用木抹子搓平。收面前必須校核混凝土表面標高，不符合要求處立即整改。c、澆筑混凝土時，經常觀察模板、支架、螺栓、預留孔洞和管有無走動情況，一經發現有變形、走動或位移時，立即停止澆筑，并及時修整和加固模板，然后再繼續澆筑。d、已澆筑完的混凝土，常溫下，應在12h 左右覆蓋和澆水。一般常溫養護不得少于 7d，特種混凝土養護不得少于14d。養護設專人檢查落實，防止由于養護不及時而造成混凝土表面裂縫。e、嚴格控制基礎混凝土表面平整度，允許偏差不大于2mm。f、側面模板在混凝土強度能保證其棱角不因拆模板而受損壞時方可拆13、模，拆模前設專人檢查混凝土強度，拆除時采用撬棍從一側順序拆除，不得采用大錘砸或撬棍亂撬，以免造成混凝土棱角破壞。g、混凝土澆筑前預埋件必須準確而牢固地安裝就位。六、安全文明施工1、基坑開挖時，挖機設專人指揮，作業半徑嚴禁站人。2、挖出的土應甩到基坑安全圍以外，以防基坑壁受壓而坍塌。3，所有作業人員進入現場均需佩戴安全帽，未戴安全帽者禁止進入現場。4、機械操作人員必須持證上崗。5、現場應有安全管理人員巡視，發現安全隱患及時清除。6、加強安全教育，建立安全交底檢查制度，人人明確本工程的安全作業規程。七、基礎驗算(一)、參數信息1.施工升降機基本參數施工升降機型號：SC200/200TD；吊籠形式：14、雙吊籠；架設總高度：65m；標準節長度：1.508m；導軌架截面長：0.8m；導軌架截面寬：0.8m；標準節重：170kg；對重重量：0kg；單個吊籠重:2000kg；吊籠載重：2000kg；外籠重：1480kg；2.地基參數地基土承載力特征值：150KPa；地基承載力折減系數：0.4；3.基礎參數基礎混凝土強度等級：C35；承臺底部長向鋼筋：12200；承臺底部短向鋼筋：12200；基礎長度 l：4.40 m；基礎寬度 b：4.0 m；基礎高度 h：0.4 m；(二)、基礎承載計算：導軌架重（共需 43 節標準節，標準節重170kg）：170kg*43=7310kg，施工升降機自重標準值：P15、k=(2000.00*2+1480+0.00*2+2000.00*2+7310)*10/1000=167.9kN 考慮動載、自重誤差及風載對基礎的影響，取系數n=2.1 基礎承載力設計值：P=2.1*167.9=352.59kN(三)、地基承載力驗算承臺自重標準值：Gk=25*4.40*4*0.40=176kN 承臺自重設計值：G176*1.2211.2kN 作用在地基上的豎向力設計值：F352.59+211.2=563.79kN 其中 35 棟、34 棟基礎底面位于3-4 層，地基承載力特征值為140KPa，其中 34 棟基礎埋深為 2.1 米，35 棟基礎埋深為3.24 米；根據建筑地基基16、礎設計規 5.2.3 條可求得修正后的地基承載力特征值，34 棟修正后的地基承載力特征值：fa=140+2*20.1*（4-3）+3*18.1*（2.1-0.5）=267.08KPa150KPa 同理，可求得 35 棟修正后的地基承載力特征值：fa=140+2*20.1*（4-3）+3*17.8*(3.24-0.5)=326.516KPa 150KPa 基礎下地基承載力為：p=150*4.40*4*0.40 1056KN F=534.891KN(四)、基礎承臺驗算1、承臺底面積驗算軸心受壓基礎基底面積應滿足S=4.4*4=17.6m2(Pk+Gk)/fc=(167.9+176)/(16.7*117、03)=0.021m2。2、承臺抗沖切驗算由于導軌架直接與基礎相連，故只考慮導軌架對基礎的沖切作用。計算簡圖如下：F1 0.7hpftamhoam=(at+ab)/2 F1=pj*Al式中Pj-扣除基礎自重后相應于荷載效應基本組合時的地基土單位面積凈反力，Pj=P/S=352.59/17.6=20.034kN/m2；hp-受沖切承載力截面高度影響系數，hp=1；h0-基礎沖切破壞錐體的有效高度，h0=400-35=365mm；Al-沖切驗算時取用的部分基底面積，Al=4*1.4=5.6m2；am-沖切破壞錐體最不利一側計算長度；at-沖切破壞錐體最不利一側斜截面的上邊長，取導軌架寬a；ab-沖18、切破壞錐體最不利一側斜截面在基礎底面積圍的下邊長；ab=a+2h0=0.8+2*0.365=1.53m am=(at+ab)/2=(0.8+1.53)/2=1.165m FlPj*Al=20.034*5.6=112.19kN 0.7hpftamh0=0.7*1*1.43*1165*365/1000=425.65kN 112.19kN。3、承臺底部彎矩計算屬于軸心受壓，在承臺底部兩個方向的彎矩：M1=(a12/12)(2l+a)(pmax+p-2G/A)+(pmax-p)l M2=(1/48)(l-a)2(2b+b)(pmax+pmin-2G/A)式中 M1,M2-任意截面 1-1、2-2處相應19、于荷載效應基本組合時的彎矩設計值；a1-任意截面 1-1至基底邊緣最大反力處的距離，a1=1.8m；l,b-基礎底面的長和寬；a、b導軌架截面的長寬；pmax,pmin-相應于荷載效應基本組合時的基礎底面邊緣最大和最小地基反力設計值，pmax=pmin=(352.59+211.2)/17.6=32.034kN/m2；p-相應于荷載效應基本組合時在任意截面1-1處基礎底面地基反力設計值，p=pmax=32.034kN/m2；G-考慮荷載分項系數的基礎自重，當組合值由永久荷載控制時，G=1.35Gk，Gk為基礎標準自重，G=1.35*176=237.6kN；M1=1.752/12*(2*4.4+020、.8)*(32.034+32.034-2*237.6/17.6)+(32.034-32.034)*4.4=90.817kN m;M2=(4.4-0.8)2/48*(2*4+0.6)*(32.034+32.034-2*237.6/17.6)=86.072kNm;4、承臺底部配筋計算s=M/(1fcbh02)=1-(1-2s)1/2s=1-/2 As=M/(sh0fy)式中1-當混凝土強度不超過 C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為 C80時，1取為0.94,期間按線性插法，1=1；1-1截面：s=|M|/(1fcbh02)=90.817*106/(1.00*16.7*4*103*365.021、02)=0.01；=1-(1-2s)1/2=1-(1-2*0.01)0.5=0.01；s=1-/2=1-0.01/2=0.995；As=|M|/(sfyh0)=90.817*106/(0.995*310.00*365.00)=806.658mm2。2-2截面：s=|M|/(1fcbh02)=86.072*106/(1.00*16.7*4.4*103*365.002)=0.009；=1-(1-2s)1/2=1-(1-2*0.009)0.5=0.009；s=1-/2=1-0.009/2=0.996；As=|M|/(sfyh0)=86.072*106/(0.996*310.00*365.00)=763.744mm2。截面1-1配筋：As1=2375.04 mm2 806.658 mm2截面2-2配筋：As2=2599.92 mm2 763.744 mm2結論：通過以上驗算，基礎設計符合要求。附圖：1、人貨梯基礎配筋圖2、人貨梯基礎圖3、人貨梯位置圖附圖 1：附圖 2.附圖 3.