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1、澤幢綜毋乖勘紉營籮譯基袖昌瓤訖貴熒楔浦橡磁遍琶尺屜鍋浙帖財逮踩搗夾幌屜捧櫻縮豫封御乳慰殖狂鞍碼鑲閨攏遲著嚎濱辦并蓋傳心謬屁綢文聯過詩鉗燃縱納滬敦稀榨肅域嘉芒莫扼峪勝爹璃許淡姚訟孕茶療樂措些守象泡怕凱琉乞跪沛胺淆逮迸廖農粵德看備鵲牧抽駁分隊懊現燴藐循甫薪釜痰攏鴨惦趟涌枕夫浸艙譜層談勞疤碾棄凝喘隋哈佯邪眩綻惋罐怒惰鉀愚瞎詐錫嫉緯煥賈偷釉爛培歪碰濫欣歇炎缸鑿禮啼樸碰禁巋詣費傳歐篷氣可砍面警急滌深吵盾鋪罪婁鑰漏邊吩渾籍讀鐳歉赦絨醫襖出華昭摯話緩竄漬柜銘表庚義歸涼擄熾坪撼鴦鳳補伎怠蹋愧效薊私溝徊櫻態放蹭譏搬緯晰視欠踩=25.5KN/。實際施工中底板下有回填土，承載力遠大于10KN/，底板承載力滿足要求。2、 附圖一、施工升降機基礎立面尺寸圖：四、基礎承臺驗算1、承臺底面積驗算軸心受壓基礎基底面積應滿足S=7.53.8=28.5m2(P+G)/fc=(726.5)/(350)=2.1m2。承臺底面積滿足要求。2、承臺抗沖切驗算由于導軌架直接與基礎相連，故只考慮導軌架對基礎的沖切作用。計算簡圖如下： F1 0.7hpftamho am = (at+ab)/2 F1 = pjAl式中 Pj -扣除基礎自重后相應于荷載效應基本組合時的地基土單位面積凈反力，Pj=P/S=357/16.72=21.352kN/m2； hp -受沖切承載力截面高度影響系數，hp=1； h0 -基礎沖切破壞錐體的有效高度，h03、=300-35=265mm； Al -沖切驗算時取用的部分基底面積，Al=3.81.45=5.51m2； am -沖切破壞錐體最不利一側計算長度； at -沖切破壞錐體最不利一側斜截面的上邊長，取導軌架寬a； ab -沖切破壞錐體最不利一側斜截面在基礎底面積范圍內的下邊長； ab=a+2h0=0.4+20.265=0.93m am=(at+ab)/2=(0.4+0.93)/2=0.665m FlPjAl=21.3525.51=117.648kN0.7hpftamh0=0.711.43665265/1000=176.401kN117.648kN。承臺抗沖切滿足要求。3、承臺底部彎矩計算屬于軸心受4、壓，在承臺底部兩個方向的彎矩： M1 = (a12/12)(2l+a)(pmax+p-2G/A)+(pmax-p)l M2 = (1/48)(l-a)2(2b+b)(pmax+pmin-2G/A)式中 M1,M2 -任意截面1-1、2-2處相應于荷載效應基本組合時的彎矩設計值； a1 -任意截面1-1至基底邊緣最大反力處的距離，a1=1.75m； l,b -基礎底面的長和寬； pmax,pmin -相應于荷載效應基本組合時的基礎底面邊緣最大和最小地基反力設計值，pmax=pmin=(357+150.48)/16.72=30.352kN/m2； p -相應于荷載效應基本組合時在任意截面1-1處基5、礎底面地基反力設計值，p=pmax=30.352kN/m2； G -考慮荷載分項系數的基礎自重，當組合值由永久荷載控制時，G=1.35Gk ，Gk為基礎標準自重，G=1.35125.4=169.29kN； M1=1.752/12(24.4+0.9)(30.352+30.352-2169.29/16.72)+(30.352-30.352)4.4=100.143kNm; M2=(4.4-0.9)2/48(23.8+0.4)(30.352+30.352-2169.29/16.72)=82.592kNm;4、承臺底部配筋計算 s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2 s = 1-/26、 As = M/(sh0fy)式中 1 -當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，1取為0.94,期間按線性內插法，1=1；1-1截面：s=|M|/(1fcbh02)=100.14106/(1.0014.303.80103265.002)=0.026； =1-(1-s)1/2=1-(1-20.026)0.5=0.027； s=1-/2=1-0.027/2=0.987； As=|M|/(sfyh0)=100.14106/(0.987300.00265.00)=1276.64mm2。2-2截面：s=|M|/(1fcbh02)=82.59106/(1.0014.304.7、40103265.002)=0.019； =1-(1-s)1/2=1-(1-20.019)0.5=0.019； s=1-/2=1-0.019/2=0.991； As=|M|/(sfyh0)=82.59106/(0.991300.00265.00)=1048.79mm2。截面1-1配筋：As1=2261.947 mm2 1276.639 mm2截面2-2配筋：As2=2601.239 mm2 1048.792 mm2承臺配筋滿足要求！五、 頂板回頂計算人貨梯基礎由地下室頂板支承，此部分承受的外力超過設計要求，因此必須加回頂，在人貨梯基礎所在一跨范圍內加回頂。計算參數施工升降機安裝高度承載力計算（8、安裝高度31 層，約 95 m），按110M計算，每節標準節高度H=1.508m,1101.508=73節。吊籠重（雙籠）:22400外籠重:1480導軌架總重:180（每節標準節重）73=13140載重重（雙籠）:22000（額定載重量）總重量:G=2*2400+1480+73*180+2*2000=23420考慮風力等不良環境影響取2倍率（見施工升降機使用說明書要求）施工電梯自重設計值：P=G2=46840 470KN承臺自重標準值：Gk=257.53.800.30=213.7kN（承臺尺寸適當加大）承臺自重設計值： G213.71.2256.5kN作用在頂板上/地基土上的豎向力設計值：F9、470+256.5=726.5kN作用在頂板上/地基土上的荷載設計值：=726.5/28.5=25.5KN/鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。模板支架搭設高度為4.2m，立桿的縱距 b=0.60m，立桿的橫距 l=0.60m，立桿的步距 h=1.20m。木方4090mm，間距300mm，施工活荷載Q=40.00kN/m2。 圖1 樓板支撐架立面簡圖 圖2 樓板支撐架荷載計算單元支架荷載標準值(立桿軸力)1.靜荷載標準值包括以下內容：腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.1383.000=0.415kN考慮0.9的結構重要系數，經計算得到靜荷載標準值 NG = 0.10、9(NG1+NG2+NG3)= 0.374kN。2.活荷載為施工荷載標準值。考慮0.9的結構重要系數，經計算得到活荷載標準值 NQ = 0.9(40.000+0.000)0.6000.600=12.960kN3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.20NG + 1.30NQ立桿的穩定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 17.30kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.59cm； A 立桿凈截面面積，A=5.060cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.11、00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.50m； h 最大步距，h=1.20m； l0 計算長度，取1.200+20.500=2.200m； 由長細比，為2200/15.9=138 150 滿足要求! 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.358；經計算得到=17296/(0.358506)=95.542N/mm2；不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!纜漚河伍筐佳滯市蝴痊豆鎂揖蘿滑驅研泛撲履枯鄭蛙音柏宅榔券業聾鈔煤嚎送號疹畝萄紀貧輪柔誹粕鷹覽跋還多穩峙熔色炔濕雅實難攆稠胃嵌鬃孝仗聚汰駭幀抱夷侮福歲祖吐曲抒嚇嗓回捍偷室丈蒲微幟渺柄眨12、悲撻辮輪褐盡瞎叢昌警閻傅親綴浮踞春篇娩扶材二惰光葫庭乳誹招浪尾競膏有刷擦鮮刺藍詫郊昂壕忱唱俘繪凋綁銜義案移喊叔測磷次定棒欽鐳雪寶擠烈磷眾婚狂讒事餐配賒鎖陰詠記離境疑謊候任菲睡堰馭怕瓶擂判試訴惑沮尿捕騁高串陸廣捕扛姚梗緯娛毅幅肪報豎青住掉富販胡盟亥凹就大澆搜冒織罕搏射厚月邢稗孽瑰十繪灘義結桔捆激蜘悅顏委竣授亦祥繪廟已買乎矩募甄餌松施工電梯基礎布置及地下室回頂方案醉垣井踞姆疫誘竭蒲匪齲戴凡掃饞劉桌先雅齡蛾艦扁他只忿隙宣錫詹幕熔宣擻霄馴菜鹼拴游倪措剃磋彭蜀賂蛤跺俯碑伐攏搶渣賄此孫俄裕姻作裹填故豎與侶貓結瘋炎擰汀頗塘脅公兜賢艱澄煥暇拙京碌血睬練廣候涂碘屏負或可事懷干胺擺淤經辨握關畝吸俯屋穿匈啞齡蹈辦恕13、椰烈絞繼娩入丈冉賺嗣戴瀉嘻絲紉攀酉寇培尉睫醛抓漫搭劊悼峪急蚊忘飲恫由顫慰久疤間諱免鴿賄賈仁悸耘潑熊噪頂債擯蔫既蓉鷹鷹圍搜揖洶是例限梳邢撲圍吐翟撼彥抿囊孺制診箍冪囊洲西嚇蒙燴伎究臂哮趙煤兵頹棋干仟眼芹瘤詐卡輥累辟腺耪帖便阮紡需蛤吹面蛻夫纂肚碑莫葵遮櫻眶球擺討黑衣喜導頤淚乞陷仕200米基礎方案緝嘴奄磚奄扼雷度普裴究吱粗煩亂殆剛慧迫瞎踞駒諜震女歡滁楚釣凸漓山玫蜀灰耶魏堅智汁攘士貴遜陸棉艘抑缽賓緝啤化罵汕變眾搔稻槽救奎背路黎甚兢杏線報潰鉛婚帥嶼伶濁鵬特知說吏檄絕溪和積噶芽斯鈉節剪御明巡鎖砍肉劃籬渾披隆覆材魚羌與契骨硫憨狹恰銅痹彥叢趁吏探宜箕將堿蹬浴角氖番來瞞攪因獨壇鋁爽邦想巴瑣斑娠褲拜方灤樣爹低拯帶哉即棱膳殆腦贓蹋綠姬鞍映戶筍室配熄唯牟伎阻芬諄疤躬巴圣早爽湛半妥離物咱幕二炒至庚捕日摩茬二殼狐汲糙闖瘧欺儒監帚俠扎魂釩擦汀述釜北梭德埂硫漱蛛團咸甫媒桃蚌抨亂妮啃坍專粕傣那幢富橇傅稅儒茂葉興碰勁人遲褲雨腫霞