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1、吉安濱江六合盛世東方賽納組團北區工程施工電梯基礎施工方案編制人： 項目技術負責人： 審核人： 審批人： 中鐵建工集團有限公司 2014年11月施工電梯基礎施工方案一、編制依據1、施工現場機械設備安全技術規范(JGJ332001)2、建筑施工安全檢查標準(JGJ5999)3、建筑機械使用安全技術規程（JGJ33-2001）（J119-2001）4、施工升降機安全規則(GB/T100551996)5、施工升降機技術條件(GB/T100541996)6、施工現場臨時用電安全技術規范(JGJ462005)7、高處作業安全技術規范(JGJ8091)8、建筑結構荷載規范(GB500092001)9、SC 2、型升降機使用手冊10、吉安濱江六合盛世東方賽納組團北區工程結構、建筑施工圖紙；二、工程概況 吉安濱江六合盛世東方賽納組團北區工程為高層商住小區，位于吉安市吉州區沿江路以西、躍進路以東、新建路以北。由一層地下室、12棟14層至30層住宅樓、三段兩層商業內街、1棟兩層幼兒園組成。10樓地上14層，建筑面積6315，11、12樓地上分別為17層，建筑面積分別為7660，13樓地上23層，建筑面積8713，14、15樓地上分別為25層，建筑面積分別為9477，16樓地上15層，建筑面積15145，17樓地上為30層，建筑面積為21330，18樓地上17層，建筑面積為5533，19、20樓地上分別為163、層，建筑面積分別為5236，21樓地上為19層，建筑面積8589，總建筑面積為148785。地下室為車庫與設備房。12棟住宅樓為框架剪力墻結構、地下室及其它為框架結構。本方案為10#、12#、13#、16#、17#樓的施工電梯方案。10#樓14層，1層地下室，層高4.57米，114層層高3米，建筑總高度為43.4米。12#樓17層，1層地下室，層高4.57米，117層層高3米，建筑總高度為52.4米。13#樓23層，1層地下室，層高5.47米，123層層高3米，建筑總高度為70.4米。16#樓15層，1層地下室，層高4.7米，1層層高3.77米，214層層高3米，15層層高3.5米，建筑總高度4、為45.8米。17#樓30層，1層地下室，層高4.7米，1層層高3.77米，229層層高3米，30層層高3.5米，建筑總高度為90.8米。三、施工電梯的平面布置及技術措施結合本工程建筑、結構圖紙以及現場實際情況，確保在結構、裝修、安裝工程施工期間的人員、材料垂直運輸，計劃在各棟樓均安裝1臺施工電梯，共計5臺。施工電梯位置可根據現場實際施工情況進行位置調整。 其中10#樓、12#樓和16#樓的施工電梯布置在回填土基礎上，13#樓和17#樓的施工電梯布置在地下室頂板上，基礎底部的地下室負一層采用鋼管腳手架支撐體系，腳手架超出施工電梯每邊1m，腳手架設置立桿間距1m，設置3道水平桿及雙向剪刀撐。1、5、10#樓施工電梯布置于10-910-13軸/10-B軸東側，平面位置詳見下圖：10#樓施工電梯位置2、12#樓施工電梯布置于10-410-9軸/10-A10-D軸之間，平面位置詳見下圖：12#樓施工電梯位置3、13#樓施工電梯布置于13-310-9軸/13-K軸北側，平面位置詳見下圖：13#樓施工電梯位置4、16#樓施工電梯布置于16-1216-16軸/16-Q16-P軸北側，平面位置詳見下圖：16#樓施工電梯位置5、17#樓施工電梯布置于16-1816-22軸/16-Q16-P軸北側，平面位置詳見下圖：17#樓施工電梯位置四、施工電梯基礎的設計1、設計依據1.1、建筑抗震設計規范GB 5006、11-2001；1.2、建筑結構荷載規范GB 50009-2001；1.3、砼結構設計規范GB 50010-2002；1.4、建筑地基基礎設計規范GB 50007-2002；1.5、建筑地基基礎設計規范DBJ15-31-2003；2、基礎設置方案及選型本工程所采用的雙籠施工電梯型號為SC200/200B，吊籠規格3.2m1.5m2.5m，起升速度為0-40m/min。施工電梯基礎中心線L距最近的墻柱距離29003600（型，具體長度根據所選的附墻架型定），長寬=60004000，基礎高400，采用C30混凝土，施工電梯基礎配筋為雙層雙向C12200，并把基礎座全部埋入混凝土基礎板內。3、基礎支7、撐面的加固施工電梯基礎所在的地下室頂板厚度為250，為避免基礎所在的地下室頂板出現裂縫和安全考慮，在所有施工電梯基礎板邊沿向四周擴展1000的地下室頂板下負一層范圍內（包括施工電梯基礎板下位置）設置縱橫間距為1000的鋼管頂撐予以加固，豎向支撐的上下墊好木方，在縱橫兩個方向沿地下室層高均勻設置四道水平聯系桿。4、基礎驗算根據SC200/200B施工電梯技術說明書提供的各項參數對施工電梯基礎及加固措施進行驗算。 4.1、總自重G計算G=吊籠重+外籠重+導軌架總重+對重重+載重量其中：吊籠重（雙籠）21800=3600；外籠重1480；導軌架總重按17#樓最高90.8米計算，共計61節，每節1458、，其它配件忽略：14561=8845；SC200/200B不帶對重，所以對重為0；載重量為22000=4000。 G=（3600+1480+8845+4000）9.8=179.25kN。4.2、基礎承載力考慮動載、自重誤差及風載對基礎的影響，取系數n=2，基礎承載力設計值：P=2179.25=358.5kN。所以按能承受最大壓力Pmax=358.5KN而制作的基礎，則符合該施工電梯的使用要求。基礎砼強度等級為C30，軸心抗壓強度fc=14.3N/2 ，軸心抗拉強度ft=1.43 N/2 ，基座底面積S=64=24。基礎自重標準值：Gk=25640.40=240kN基礎靜荷載：W1=2401.29、/（64）=12kN/ m2地基凈反力：F=358.5/（64）=14.94kN/ m2地基總凈反力：W總凈= W1+ F=12+14.94=26.94kN/ m24.3、基礎驗算4.3.1、基礎底面積驗算軸心受壓基礎基底面積應滿足：S=0.650.65=0.4225(P+Gk)/fc=(358.5+240)/(14.3103)=0.0418m2。基礎底面積滿足要求。4.3.2、承臺抗沖切驗算由于導軌架直接與基礎相連，故只考慮導軌架對基礎的沖切作用。F1 0.7hpftamho am = (at+ab)/2 F1 = pjAl式中 Pj -扣除基礎自重后相應于荷載效應基本組合時的地基土單位面積10、凈反力，Pj=14.94kN/m2； hp -受沖切承載力截面高度影響系數，hp=1； h0 -基礎沖切破壞錐體的有效高度，h0=400-35=365mm； am -沖切破壞錐體最不利一側計算長度； at -沖切破壞錐體最不利一側斜截面的上邊長，取導軌架寬a； ab -沖切破壞錐體最不利一側斜截面在基礎底面積范圍內的下邊長； Al -沖切驗算時取用的部分基底面積 Ft -混凝土抗拉強度 ab=a+2h0=0.65+20.365=1.38m am=(at+ab)/2=(0.65+1.38)/2=1.015m Al=6+(0.65+0.352) (4-0.65)/2/2=3.57m2 FlPjAl11、=14.943.57=53.33N0.7hpftamh0=0.711.431015365/1000=370.845kN53.33kN。承臺抗沖切滿足要求。4.3.3、基礎底部彎矩計算基礎底板在地基凈反力作用下，在縱橫兩個方向都將產生彎矩，計算兩個方向的彎矩時，把基礎視為固定在標準節周邊的四面挑出的懸挑板。基礎受彎簡圖計算如下：沿基礎長邊方向，標準節邊截面-處的彎矩M=Pnl（b-hc）2/8=26.944(6-0.65) 2/8=385.54KN.mPnl為地基總凈反力沿基礎短邊方向，標準節邊截面-處的彎矩M=Pnl（b-hc）2/8=26.946(4-0.65) 2/8=226.75 KN.12、m4.3.4、基礎底部配筋計算 s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2 s = 1-/2 As = M/(sh0fy)式中 1 -當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，1取為0.94,期間按線性內插法，1=1；fc為鋼筋強度，h0為基礎的計算高度1-1截面：s=|M|/(1fcbh02)=385.54106/(1.0014.304103365.002)=0.051； =1-(1-s)1/2=1-(1-20.051)0.5=0.052； s=1-/2=1-0.052/2=0.974； As=|M|/(sfyh0)=385.54106/(0.9713、4360365.00)=3012.4mm2。2-2截面：s=|M|/(1fcbh02)=226.75106/(1.0014.306103365.002)=0.019； =1-(1-s)1/2=1-(1-20.019)0.5=0.019； s=1-/2=1-0.019/2=0.991； As=|M|/(sfyh0)=226.75106/(0.991360365.00)=1746.1mm2。施工電梯基礎配筋為雙層雙向C12200截面1-1配筋：As1=3.1462(4/0.2+1)2=4747mm2 3012 mm2截面2-2配筋：As2=3.1462(6/0.2+1)2=7008mm2 174614、.1mm2基礎配筋滿足要求。5、加固措施驗算施工電梯基礎在地下室頂板上，底部采用鋼管支撐，由鋼管支撐承擔施工電梯、基礎的全部荷載，通過鋼管支撐將荷載傳至基礎底板。5.1.荷載標準值包括以下內容 (1)、混凝土的自重混凝土的自重主要包括施工電梯基礎和基礎所在位置地下室結構頂板：地下室結構板自重標準值：F=（86）0.2525 = 300kN施工電梯基礎自重標準值：Gk=25640.40=240kNN1=1.2(300+240)/(86)=11.25 kN/ (2)、施工電梯荷載取358.5 kNN2=358.5/(86)=7.47 kN/N= N1+ N2=18.72 kN/；5.2、立桿的穩定15、性驗算立桿的穩定性計算公式:每根腳手架承受的上部荷載=18.7211=18.72 kN腳手架自重為0.1494.71.2=0.84kN，（取負一層層高4.7m為計算高度）立桿穩定性計算公式 = N/AKH f其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 18.72+0.84=19.56kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 Lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.5； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； f16、 - 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； L0 - 計算長度 (m)；如果完全參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1h (1) l0 = h+2a (2) k1- 計算長度附加系數，取值為1.167； - 計算長度系數，參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表5.3.3；= 1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至頂板支撐點的長度；a = 0.4m；公式(1)的計算結果：立桿計算長度 L0 = k1h = 1.1671.71 = 1.98m；L0/i = 198/ 1.5 17、= 132；由長細比 l0/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.378 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ； =19560 /( 0.378489)= 105.8N/mm2；鋼管立桿穩定性驗算 = 105.8N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！公式(2)的計算結果：L0 = h+2a=1+20.4=1.8mL0/i = 180/ 1.5 = 120；由長細比 l0/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.437 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ； =19560/( 0.437489 )= 91.53N/mm2；鋼管立桿穩定性驗算 = 91.5318、N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求。6、施工電梯基礎位置位于回填土上時基礎承載力的驗算基礎承載力設計值：P=2179.25=358.5kN基礎自重標準值：Gk=25640.40=240kN基礎自重設計值： G2401.2288kN作用在地基上的豎向力設計值：F358.5+288=646.5kN施工電梯基礎下回填土亞視，根據巖土工程勘察報告（報告編號：KC2013-115） 第 11頁，粉質粘土承載力特征值180KPa，。基礎下地基承載力為：p= 180.00640.401728kN F=646.5kN；滿足要求。五、施工電梯前安全通道設計 1、施工電19、梯前安全通道防護棚的做法見下圖： 2、施工電梯前安全通道防護棚基礎及上料坡道做法見下圖:六、施工電梯附墻的設計 1、施工電梯附墻支撐技術要求 （1）、上下附墻支撐間距不大于9米,即每3層設置一道。 （2）、施工電梯支架頂端的自由懸高小于等于7.5米。 2、施工電梯附墻由施工電梯安裝單位根據要求，采用后置螺栓的方式進行連接。七、施工電梯的安裝和拆卸 施工電梯的安裝和拆卸由機械公司的專業施工技術人員進行。八、使用注意事項 1、電梯司機必須身體健康（無心臟病和高血壓病），并經訓練合格，嚴禁非司機開車。 2、司機必須熟悉電梯的結構、原理、性能、運行特點和操作規程。 3、嚴禁超載，防止偏重。 4、班前、滿載和架設時均應做電動機制動效果的檢查（點動1m高度，停2min，里籠無下滑現象）。 5、堅持執行定期進行技術檢查和潤滑的制度。 6、司機開車時應思想集中，隨時注意信號，遇事故和危險時應立即停車。 7、在下述情況下嚴禁使用： （1）、電動機制動系統不靈活可靠； （2）、控制元件失靈和控制系統不靈； （3）、導軌架和管架的連接松動； （4）、齒輪與齒條的齒合不正常； （5）、鋼絲繩卡得不牢或有銹蝕斷裂現象； （6）、限速或手動剎車器不靈； （7）、潤滑不良； （8）、司機身體不正常； （9）、導軌架管壁厚度磨損過大； （10）、減速器聲音不正常。