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1、目 錄一、工程概況2二、場地工程地質2三、塔吊基礎施工要點3四、主要安全技術措施4五、塔吊基礎計算書5六、基礎驗算8七、基礎配筋驗算13八、塔吊基礎的做法14九、現場安裝施工安全條例15十、大型混凝土養護措施15附塔吊定位圖塔吊基礎施工方案一、工程概況時代傾城二期工程位于清遠市大學西路北側，由廣州瀚華建筑設計有限公司設計。建筑面積約117566.05平方米，自編號為24至27#，30至32，均為高層，地下室為一層。為滿足垂直運輸的需要，共計劃安裝3臺自升塔式起重機。工程目標質量目標確保清遠優良樣板工程，爭創廣東省優良樣板工程安全、文明施工目標確保清遠市安全生產、文明施工優良樣板（“雙優”）工地2、，爭創廣東省安全生產、文明施工優良樣板（“雙優”）工地 考慮本工程及現場垂直和水平運輸的實際需要，我司在現場共設置3臺塔吊， 5#、6#、7#為長沙京龍工程機械有限公司生產的 QTZ80自升塔式起重機。二、場地工程地質據鉆探揭露資料，場地內巖土層按其成因及物理力學性質差異自上而下分為：人工填土層、沖積層、殘積層及巖基。分述如下：1、人工填土層素填土：灰褐色，稍壓實，主要成分為粉質粘土、碎石。2、沖積層淤泥、淤泥質土：灰黑色，飽和，流塑，具腐臭味，不均勻含少量砂，局部含少許粉質粘土。3、殘積層粉質粘土：灰黃色、褐紅色、淺紅色，可塑狀為主，局部軟塑，粘性一般，含較多砂粒。4、基巖場地基巖巖性為石炭3、系灰巖等，按風化程度可劃分為強風化、中風化、微風化三個風化巖帶。1.3場地地質構造據鉆探資料反映，場地未發現斷裂構造跡象，參考區域地質志未有大型活動性斷裂通過本場地，本次鉆探未發現斷裂破碎帶，場地處于基本穩定狀態。參照工程巖土勘察報告和相關地質資料，塔吊基礎均采用預應力管樁基礎。 其中6#、7#塔吊采用樁承臺基礎（5#塔吊詳見5#塔吊方案），塔吊基礎尺寸5.5m5.5m1.4m，基礎持力層為強風巖層，地基承載力特征值fak500KN/，在基礎計算時，擬按強風化巖層為依據，驗算其地基承載力。塔吊基礎均采用商品砼澆注，砼強度等級為C35。三、塔吊基礎施工要點1、場地平整后放線定位，并會同有關人員對4、軸線位置進行復核。2、開挖過程中，盡量減少破壞原有的基坑護坡。3、采用機械挖土直至基底設計標高上200mm左右，再用人工修平到基底標高，挖出的土方直接用于基坑回填。4、基礎底墊層采用C15素混凝土100mm厚，各飄出基礎邊100mm,基礎側模板由現場自定。5、預埋塔吊地腳螺栓必須由專業施工人員作業，澆筑混凝土前必須經有關人員進行隱蔽驗收，驗收合格后才能澆筑混凝土。6、采用商品混凝土，澆混凝土澆注時采用平鋪法，每層厚度不超過500mm，并振搗密實，振搗時應密切注意避免碰撞鋼筋和預埋塔吊地腳螺栓。7、根據塔吊的定位，塔吊基礎嚴禁處于基坑回填土區域，在定位時考慮避免使基礎處于回填土上，同時在靠基坑一5、側做一定的加強措施。四、主要安全技術措施1、嚴格執行各項安全操作規程，施工前交任務必須要有安全交底，加強對進場職工進行安全施工教育，提高他們的自保、互保意識，充分發揮安全網、安全帽、安全帶的作用。同時，堅持班前安全活動，以提高工地全體職工的安全意識，從而自覺執行我公司制訂的各項安全規章制度。2、加強安全生產宣傳教育工作。特殊工種必須持證上崗。各工種的工人須經安全培訓和考試及格后方準進行施工作業。進入施工現場必須戴安全帽，施工人員不得穿高跟鞋和拖鞋開工，工作前和工作時間不準飲酒。3、機械挖土時應由專人指揮，防止基礎超挖回填。當挖至基礎持力層時馬上澆注墊層混凝土，基礎持力層不得長時間暴露。4、設專6、職安全員負責整個現場的安全檢查工作，實行逐級安全交底制度，把施工安全作為頭等大事來抓。5、搬運鋼筋時，要注意前后方向有無碰撞危險或被鉤掛料物，特別是避免碰撞周圍和上下方向的高壓電線。人工抬運鋼筋，上肩卸料要注意安全。6、使用振動器的作業人員，應穿膠鞋，戴絕緣手套，使用帶有漏電保護的開關箱。7、施工現場內的一切電源、電路的安裝和拆除，必須由持證電工專管，電器必須嚴格接地、接零和使用漏電保護器，電線、電纜必須按規定架空，嚴禁拖地和亂拉亂搭。8、人工挖土時應由上而下，逐層挖掘，嚴禁偷巖或在孤石下挖土，夜間應有充足的照明。9、在基坑操作時，應隨時注意土壁的變動情況，如發現有大面積裂縫現象，必須暫停施工7、，報告項目經理進行處理。10、在基坑作業時，必須戴安全帽，嚴防上面土塊及其他物體下砸傷頭部，遇有地下水滲出時，應把水引到集水井加以排除。11、基礎持力層必須至少達到強風化的泥巖層，挖到基礎底設計標高必須進行驗槽，確定達到強風化后才能澆筑基礎墊層混凝土，否則繼續向下開挖直到達到強風化巖層。12、塔吊基礎嚴禁全部或局部處于基坑回填土上。五、塔吊基礎計算書矩形板式基礎計算書一、塔機屬性塔機型號TC5613-6塔機獨立狀態的最大起吊高度H0(m)40塔機獨立狀態的計算高度H(m)43塔身桁架結構方鋼管塔身桁架結構寬度B(m)1.6二、塔機荷載塔機豎向荷載簡圖 1、塔機自身荷載標準值塔身自重G0(kN)8、251起重臂自重G1(kN)37.4起重臂重心至塔身中心距離RG1(m)22小車和吊鉤自重G2(kN)3.8最大起重荷載Qmax(kN)60最大起重荷載至塔身中心相應的最大距離RQmax(m)11.5最小起重荷載Qmin(kN)10最大吊物幅度RQmin(m)50最大起重力矩M2(kNm)Max6011.5，1050690平衡臂自重G3(kN)19.8平衡臂重心至塔身中心距離RG3(m)6.3平衡塊自重G4(kN)89.4平衡塊重心至塔身中心距離RG4(m)11.8 2、風荷載標準值k(kN/m2)工程所在地廣東 清遠市基本風壓0(kN/m2)工作狀態0.2非工作狀態0.75塔帽形狀和變幅方式9、錐形塔帽，小車變幅地面粗糙度B類(田野、鄉村、叢林、丘陵及房屋比較稀疏的鄉鎮和城市郊區)風振系數z工作狀態1.59非工作狀態1.69風壓等效高度變化系數z1.32風荷載體型系數s工作狀態1.95非工作狀態1.95風向系數1.2塔身前后片桁架的平均充實率00.35風荷載標準值k(kN/m2)工作狀態0.81.21.591.951.320.20.79非工作狀態0.81.21.691.951.320.753.13 3、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態塔機自重標準值Fk1(kN)251+37.4+3.8+19.8+89.4401.4起重荷載標準值Fqk(kN)60豎向荷載標準值Fk(kN)401.4+10、60461.4水平荷載標準值Fvk(kN)0.790.351.64319.02傾覆力矩標準值Mk(kNm)37.422+3.811.5-19.86.3-89.411.8+0.9(690+0.519.0243)675.88非工作狀態豎向荷載標準值Fk(kN)Fk1401.4水平荷載標準值Fvk(kN)3.130.351.64375.37傾覆力矩標準值Mk(kNm)37.422-19.86.3-89.411.8+0.575.37431263.6 4、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態塔機自重設計值F1(kN)1.2Fk11.2401.4481.68起重荷載設計值FQ(kN)1.4FQk1.4608411、豎向荷載設計值F(kN)481.68+84565.68水平荷載設計值Fv(kN)1.4Fvk1.419.0226.63傾覆力矩設計值M(kNm)1.2(37.422+3.811.5-19.86.3-89.411.8)+1.40.9(690+0.519.0243)1008.86非工作狀態豎向荷載設計值F(kN)1.2Fk1.2401.4481.68水平荷載設計值Fv(kN)1.4Fvk1.475.37105.52傾覆力矩設計值M(kNm)1.2(37.422-19.86.3-89.411.8)+1.40.575.37431840.4六、基礎驗算矩形板式基礎布置圖基礎布置基礎長l(m)5.5基礎寬12、b(m)5.5基礎高度h(m)1.5基礎參數基礎混凝土強度等級C35基礎混凝土自重c(kN/m3)25基礎上部覆土厚度h(m)0基礎上部覆土的重度(kN/m3)19基礎混凝土保護層厚度(mm)40地基參數地基承載力特征值fak(kPa)500基礎寬度的地基承載力修正系數b0.3基礎埋深的地基承載力修正系數d1.6基礎底面以下的土的重度(kN/m3)19基礎底面以上土的加權平均重度m(kN/m3)19基礎埋置深度d(m)1.5修正后的地基承載力特征值fa(kPa)544.65地基變形基礎傾斜方向一端沉降量S1(mm)20基礎傾斜方向另一端沉降量S2(mm)20基礎傾斜方向的基底寬度b(mm)5013、00 基礎及其上土的自重荷載標準值： Gk=blhc=5.55.51.425=1058.75kN 基礎及其上土的自重荷載設計值：G=1.2Gk=1.21058.75=1270.5kN 荷載效應標準組合時，平行基礎邊長方向受力： Mk=G1RG1-G3RG3-G4RG4+0.5FvkH/1.2 =37.422-19.86.3-89.411.8+0.575.3743/1.2 =993.52kNm Fvk=Fvk/1.2=75.37/1.2=62.81kN 荷載效應基本組合時，平行基礎邊長方向受力： M=1.2(G1RG1-G3RG3-G4RG4)+1.40.5FvkH/1.2 =1.2(37.4214、2-19.86.3-89.411.8)+1.40.575.3743/1.2 =1462.3kNm Fv=Fv/1.2=105.52/1.2=87.93kN 基礎長寬比：l/b=5.5/5.5=11.1，基礎計算形式為方形基礎。 Wx=lb2/6=5.55.52/6=27.73m3 Wy=bl2/6=5.55.52/6=27.73m3 相應于荷載效應標準組合時，同時作用于基礎X、Y方向的傾覆力矩： Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=1263.65.5/(5.52+5.52)0.5=893.5kNm Mky=Mkl/(b2+l2)0.5=1263.65.5/(5.52+5.52)0.5=89315、.5kNm 1、偏心距驗算 (1)、偏心位置 相應于荷載效應標準組合時，基礎邊緣的最小壓力值： Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy =(401.4+1058.75)/30.25-893.5/27.73-893.5/27.73=-16.180 偏心荷載合力作用點在核心區外。 (2)、偏心距驗算 偏心距：e=(Mk+FVkh)/(Fk+Gk)=(1263.6+75.371.4)/(401.4+1058.75)=0.94m 合力作用點至基礎底面最大壓力邊緣的距離： a=(5.52+5.52)0.5/2-0.94=2.95m 偏心距在x方向投影長度：eb=eb/(b2+l2)016、.5=0.945.5/(5.52+5.52)0.5=0.66m 偏心距在y方向投影長度：el=el/(b2+l2)0.5=0.945.5/(5.52+5.52)0.5=0.66m 偏心荷載合力作用點至eb一側x方向基礎邊緣的距離：b=b/2-eb=5.5/2-0.66=2.09m 偏心荷載合力作用點至el一側y方向基礎邊緣的距離：l=l/2-el=5.5/2-0.66=2.09m bl=2.092.09=4.36m20.125bl=0.1255.55.5=3.78m2 滿足要求！ 2、基礎底面壓力計算 荷載效應標準組合時，基礎底面邊緣壓力值 Pkmin=-16.18kPa Pkmax=(Fk+17、Gk)/3bl=(401.4+1058.75)/(32.092.09)=111.75kPa 3、基礎軸心荷載作用應力 Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(401.4+1058.75)/(5.55.5)=48.27kN/m2 4、基礎底面壓力驗算 (1)、修正后地基承載力特征值 fa=fak+b(b-3)+dm(d-0.5) =500.00+0.3019.00(5.50-3)+1.6019.00(1.50-0.5)=544.65kPa (2)、軸心作用時地基承載力驗算 Pk=48.27kPafa=544.65kPa 滿足要求！ (3)、偏心作用時地基承載力驗算 Pkmax=111.75kPa1.218、fa=1.2544.65=653.58kPa 滿足要求！ 5、基礎抗剪驗算 基礎有效高度：h0=h-=1400-(40+25/2)=1348mm X軸方向凈反力： Pxmin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(401.400/30.250-(993.519+62.8081.400)/27.729)=-34.737kN/m2 Pxmax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(401.400/30.250+(993.519+62.8081.400)/27.729)=70.564kN/m2 假設Pxmin=0,偏心安全，得 P1x=(b+B)/2)Pxmax/b=(5.519、00+1.600)/2)70.564/5.500=45.546kN/m2 Y軸方向凈反力： Pymin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(401.400/30.250-(993.519+62.8081.400)/27.729)=-34.737kN/m2 Pymax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(401.400/30.250+(993.519+62.8081.400)/27.729)=70.564kN/m2 假設Pymin=0,偏心安全，得 P1y=(l+B)/2)Pymax/l=(5.500+1.600)/2)70.564/5.500=45.546kN/m220、 基底平均壓力設計值： px=(Pxmax+P1x)/2=(70.56+45.55)/2=58.06kN/m2 py=(Pymax+P1y)/2=(70.56+45.55)/2=58.06kPa 基礎所受剪力： Vx=|px|(b-B)l/2=58.06(5.5-1.6)5.5/2=622.64kN Vy=|py|(l-B)b/2=58.06(5.5-1.6)5.5/2=622.64kN X軸方向抗剪： h0/l=1348/5500=0.254 0.25cfclh0=0.25116.755001348=30953.45kNVx=622.64kN 滿足要求！ Y軸方向抗剪： h0/b=1348/21、5500=0.254 0.25cfcbh0=0.25116.755001348=30953.45kNVy=622.64kN 滿足要求！ 6、地基變形驗算 傾斜率：tan=|S1-S2|/b=|20-20|/5000=00.001 滿足要求！七、基礎配筋驗算基礎底部長向配筋HRB335 22150基礎底部短向配筋HRB335 22150基礎頂部長向配筋HRB335 22150基礎頂部短向配筋HRB335 22150 1、基礎彎距計算 基礎X向彎矩： M=(b-B)2pxl/8=(5.5-1.6)258.065.5/8=607.08kNm 基礎Y向彎矩： M=(l-B)2pyb/8=(5.5-1.22、6)258.065.5/8=607.08kNm 2、基礎配筋計算 (1)、底面長向配筋面積 S1=|M|/(1fcbh02)=607.08106/(116.7550013482)=0.004 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.004)0.5=0.004 S1=1-1/2=1-0.004/2=0.998 AS1=|M|/(S1h0fy1)=607.08106/(0.9981348300)=1504mm2 基礎底需要配筋：A1=max(1504，bh0)=max(1504，0.001555001348)=11121mm2 基礎底長向實際配筋：As1=18480mm2A1=11121mm23、2 滿足要求！ (2)、底面短向配筋面積 S2=|M|/(1fclh02)=607.08106/(116.7550013482)=0.004 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.004)0.5=0.004 S2=1-2/2=1-0.004/2=0.998 AS2=|M|/(S2h0fy2)=607.08106/(0.9981348300)=1504mm2 基礎底需要配筋：A2=max(1504，lh0)=max(1504，0.001555001348)=11121mm2 基礎底短向實際配筋：AS2=18480mm2A2=11121mm2 滿足要求！ (3)、頂面長向配筋面積 基礎頂長24、向實際配筋：AS3=18480mm20.5AS1=0.518480=9240mm2 滿足要求！ (4)、頂面短向配筋面積 基礎頂短向實際配筋：AS4=13983mm20.5AS2=0.518480=9240mm2 滿足要求！ (5)、基礎豎向連接筋配筋面積 基礎豎向連接筋為雙向10500。八、塔吊基礎的做法塔吊的基礎用刨機挖至設計深度，打樁，打墊層（100mm厚），四周砌磚胎模（24厚），按照配筋圖綁扎鋼筋完后澆筑C35混凝土。澆筑完混凝土前，先預埋地腳螺栓，安裝時標準節與地腳螺體對接，以免澆筑混凝土時移位。基礎中預埋與地下室底板相接的鋼筋，接頭50%錯開，鋼筋相連采用焊接的方式。七、現場安裝25、施工安全守則7.1 作業前，有關部門人員對全體施工人員進行安全技術交底。7.2 塔式起重機安裝作業區，布好警戒線，掛起警告牌。7.3 作業時，必須有專人指揮，有專職電工負責照管電源，專人操作液壓臺。7.4進行安裝作業時，風力不得不大于六級。如遇六級或以上風力應停止高空作業。高空作業佩帶好安全帶、安全帽、穿著防滑鞋、嚴禁酒后作業。7.5 塔式起重機安裝期間，嚴禁超載卸吊，構件下禁止站人，以防落物傷人。7.6 凡需使用氣焊接時，必須做好放火措施，專人配備滅火工具并監視，用鐵皮、濕透麻袋接焊渣。作業后認真檢查確認無火種隱患方可離場。7.7 如遇到高壓電線，吊裝構件必須與高壓電線保持有效的安全距離。726、.8 所有特種作業人員必須持證才能上崗操作。八、 大型混凝土養護措施 對大體積混凝土的養護主要是控制混凝土中心和表面溫度的溫差，保持一定的濕度，防止產生裂縫，而養護的手段不外乎混凝土內部降溫法和保溫法。在工程實踐中，主要是以薄膜加麻袋的保溫法為主，并且只要按要求做好了，效果還是很好的。但往往由于計算的假定與實際有出入或氣溫驟變時，進場的保溫材料的數量不一定能滿足要求，同時覆蓋保溫材料時人為因素較多，顧采取蓄水養護法。 根據熱交換原理，每1立方米砼在規定時間內，內部中心溫度降到表面溫度時放出的熱量，等于砼在此養護期間散失到大氣中的熱量。此時，砼表面所需的熱阻系數按下式計算(公式來源施工手冊)： 溫度控制的時間設定為10天，則砼維持到指定溫度的延續時間X=1024=240(h)混凝土表面系數M=F/V 設長和寬均為40米，厚1.4米要求砼中心溫度和表面溫度之差控制在25Tmax-Th=25設K=1.3 Tj=20 w=255kg(水泥用量按拌站配合比)砼在指定齡期內水泥的水化熱 =188 kJ/kg 。 混凝土表面的蓄水深度 暫定蓄水深度為11厘米。若發生砼中心溫度和表面溫度之差大于25，可采用調整蓄水深度來控制。