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1、樟林大橋水下承臺施工方案一、工程概況莆田市華林經濟開發區樟林大橋工程位于莆田市城廂區華亭鎮下花村與樟林村之間，路線全長1060m，工程包括全長848m的樟林大橋及兩岸橋頭212m的引道路基。樟林大橋的建成將對連接木蘭溪南北兩岸的交通產生積極的意義。本工程施工區橋址岸上地勢較為平坦，地表標高在2.1613.05m，地貌上屬于剝蝕殘丘山前沖洪積濱海相淤積平原過渡地段地貌單元。橋址橫跨木蘭溪，河面寬約220m，水深約46m，為常年流水性河道平、枯水季節河水流速較為緩慢，河岸兩側未進行臨時性砌坡護岸，河岸地面高程介于7.289.48m（黃海高程），高出河面平均水位標高約為1.503.50m，河底地形一2、般起伏不大，河底面高程一般為2.54.5m。地貌上屬于木蘭溪一級階地地貌單元。二、機械設備名稱規格數量吸泥機臺履帶吊3t2臺救生艇8t1柴油發電機120KW1臺水泵100m25臺電動空壓機4L-20/82臺電動卷揚機8t-10t2臺交、直流電焊機500A8臺磁力鉆ZLC-231臺導鏈20T18套三、勞動力組織裝吊工10人；電焊工12人；潛水員2人；鉗工3人；普工18人，合計45人。四、時間計劃 單個承臺時間計劃：拆除工作平臺7天；套箱拼裝、下沉、定位7天；水下砼封底3天；封底砼育齡期7天；抽水及焊接支撐8天；切割鋼護筒、破樁頭及檢樁10天；承臺鋼筋7天；承臺砼1天；合計50天。五、施工方案（一3、）鋼套箱作用、幾何尺寸鋼套箱作用：鋼套箱作用是為了實現承臺的干施工，其側板為澆筑封底砼及承臺砼的側模，同時鋼套箱頂面也作為砼澆筑的操作面。根據承臺施工作業時段的水文特征及施工工藝要求，擬定抽水水位為+8.5m，水位達到+9.0m時即停止施工。鋼套箱結構圖附后。（二）施工工藝流程鋼套箱施工工藝流程圖如下：鋼套箱施工工藝流程圖測量孔位鋼套箱設計分塊制作搭設工作平臺檢測護筒外圍分節拼裝鉆孔平臺拆除內支撐焊接鋼護筒割除鋼套箱吊安下水入水自沉錨石定位鋼套箱套箱定位固定（三）鋼套箱設計1、 鋼吊箱設計條件：承壓水頭分析：a、 懸浮下沉階段：此時段受水側壓力較小。b、 封底砼施工階段：此時段水位差較小，受水4、側壓力較小。c、 抽水階段：此時段鋼套側壓力最大，作為側壁結構設計的依據。驗算此工況按m水位壓力差驗算，擬定抽水水位為+8.m。2、 施工要求：設計需考慮各方面因素，為此分兩節設計。鋼套箱內部布置兩層內支撐。3、工況驗算及結果鋼套箱計算分鋼套箱吊裝階段、澆注封底砼階段、鋼吊箱抽水階段三種工況進行。鋼套箱吊裝階段及澆筑砼階段此兩階段一是自身沉重，設計時滿足要求，二是側壁所承受的內外水頭差所產生的水壓力較小，因此此兩階段不作為鋼套箱本身和鋼套箱側壁結構的最不利荷載階段，可不必驗算。而鋼套箱在澆注封底砼后，即抽水階段。此階段作為鋼套箱側壁結構設計的控制狀態。（四）鋼套箱施工測量1.鋼護筒中心坐標、傾5、斜方向及傾斜度測定鋼護筒中心坐標測定：實測各墩樁位坐標。鋼護筒傾斜度，傾斜方向測定：采用垂球法或水平尺靠護筒測得。中心坐標、傾斜方向及傾斜度精確分析：根據所實測的護筒中心坐標和測得的傾斜方向及傾斜度求得鋼套箱封底砼底處護筒中心坐標。.鋼套箱就位及檢查利用錐形導向裝置套入護筒后，測量人員嚴格檢查套箱側板的平面位置和垂直度，如不滿足要求，應重新定位，以保證鋼套箱順利下沉。（五）鋼套箱施工 鋼套箱施工前準備工作利用吸泥機將封底混凝土底標高以上的泥和卵石等清理出去。鉆孔平臺拆除及工作平臺的搭設： 鋼吊箱加工及運輸鋼吊箱加工制作，經檢查合格后，分塊分批，運輸到浮吊吊鉤位置下方，進行剛性拼裝。驗收標準：平6、面尺寸誤差：5cm，內孔尺寸誤差：3cm對角線誤差：10cm，底板預留孔誤差：1cm運輸：鋼套箱加工完成后，先在岸上進行預拼裝，檢查螺栓孔位置是否正確、防水膠墊是否漏水、幾何尺寸是否滿足要求，檢驗合格后，拆開鋼套箱，分批分塊運輸到吊車吊鉤下方進行剛性拼裝。每個鋼套箱分5片分別吊裝，岸上采用25噸吊車吊上平板車，再運到墩位置后采用噸履帶吊進行拼裝。鋼套箱拼裝下沉 a、準備工作拼裝前清除原鉆孔平臺所有物資，割除原鋼護筒上的牛腿，每個護筒制作一個三角形導向架。在水面以上適當位置(根據施工時水位確定)每個鋼護筒外側水平線上各安裝一個牛腿。此牛腿主要用于鋼吊箱水上拼裝支撐用。鋼吊箱四周與鋼護筒對應位置各7、設置一個平面固定環，以便鋼套箱分片水上組拼時臨時固定鋼套箱。b、拼裝用吊車分片兩點起吊鋼套箱四周面板，每塊面板采用平面固定環臨時固定在鋼套箱上，臨時固定環與鋼套箱的連接長短可連接，所有面板調整到位后再固定。鋼套箱全部拼裝完成后，焊接鋼套箱內第二層內支撐，同時在每個鋼護筒頂面以下10厘米內外側各焊一個牛腿，內外側牛腿均用20T導鏈與鋼套箱底橫梁連接，外側倒鏈主要防止鋼套箱變形和下沉，內側導鏈主要用于套箱下沉，同時采用4個20T導鏈分別吊于4根小鋼管樁相應部位，上游和下游采用21.5鋼絲繩分別作為下拉纜和斜拉纜。鋼套箱面板與面板接觸面均需安裝防水膠墊，嚴禁鋼套箱漏水。c、鋼套箱下沉鋼套箱組拼對拉完8、后，同時緩慢拉動20T導鏈，上提鋼套箱使其懸空，同時割除鋼套箱底下牛腿，然后緩慢拉動20T導鏈使鋼套箱下沉，因上游水流影響，鋼套箱入水后在水流作用下鋼吊箱底與護筒緊密迭合，影響鋼套箱下沉，因此在上游迎水位置設置鋼絲繩作下拉纜，利用2個10T葫蘆調整下拉纜，鋼套箱迎水面采用=20mm鋼板焊接吊耳。鋼套箱下沉就位后，帶緊20T導鏈，立即施焊鋼套箱的一層內支撐并與鋼護筒焊接固定，以穩定鋼套箱，始終保持鋼套箱在封底砼完成前不因水位的上漲而上浮。鋼套箱第一層內支撐與鋼護筒形成整體后，由潛水員入水拆除20T導鏈。鋼套箱利用第一層內支撐懸掛于鋼護筒上。（六）水下封底混凝土施工鋼套箱下沉到位后，需進行水下封底9、砼施工，為了保證按期完成封底施工，確定了“泵送砼，分艙開灌，一次到位”的施工工藝，準備工作如下：1、 水下封底施工工藝封底砼的選擇：本橋中采用的封底C20砼可選用鉆孔樁水下砼，坍落度為18-22cm，7天強度達到30Mpa，實際封底施工時，混凝土各項性能指標均應滿足要求，封底7天后抽水。分艙方式、施工平臺、導管和料斗、砼輸送方式的選擇：a、 封底砼施工分艙：鋼套箱按井字形分9個艙。b、 施工平臺：選用第一層內支撐作為封底砼施工平臺。c、 導管：選用=6mm的鋼板卷制而成內徑3mm的導管，法蘭盤連接。d、 料斗：采用1m3左右料斗。e、 砼輸送方式：采用2臺砼輸送車水平輸送，由三一泵（60 m310、/h）直接輸送到封底現場。封底砼澆筑順序與工藝：封底砼澆筑采用先護筒艙，對稱澆筑，一次一艙及時補料的原則，一般澆筑分封底（首灌）階段，正常澆筑階段，結束階段。2、封底施工施工準備：鋼套箱下沉到位并固定后，即可進行澆筑平臺的搭設，平臺由1010cm方木和竹排組成，它支承于第一層內支撐上，完成導管料斗和導管夾具以及輸送泵和泵管就位，接通電源試泵，T履帶吊吊就位于鋼吊箱范圍內負責導管首灌拔塞及導管提升和拆除。人員組織：根據工藝特點設立了攪拌工段，負責砼生產和運輸；設立泵送工段，及時處理因堵管而需拆管、接管及提管，保證砼連續灌注；測量人員負責封底砼頂標高控制；設立指揮中心，由指揮中心統一指揮封底施工的11、各項工序作業。封底施工：封底施工開始后，輸送泵連續向料斗泵送砼，待料斗滿時，指揮人員下達拔塞指令，砼經導管流向一個艙，待首灌成功，連續向艙供料，直至設計標高，提升導管，同樣進行其他各艙封底，直至全部完成。每個艙首灌前，測量人員對該艙導管進行測量，保證開灌時導管底口距套箱底15cm。（七）承臺施工承臺施工工藝流程圖附后。1、鋼套箱內抽水封底砼澆筑完成后7天開始抽水，用清水泵（揚程20m，流量100 m3/h）同時抽水，水位每下降1m，停抽30min，檢查套箱有無異常情況。2、清渣，割護筒及鑿樁頭箱內水抽完后，檢查套箱漏水情況，并及時堵漏，著手進行高于承臺的砼清除，待完成后，割除設計樁頂標高處以上12、鋼護筒，倒運上岸，進行樁頭鑿除工作。3、承臺鋼筋、預埋件承臺鋼筋工作量較大，鋼套箱不大且箱內有支撐系統因此給承臺鋼筋綁扎帶來一定麻煩。承臺鋼筋綁扎完后，預埋以上工序結構物的鋼筋和加固模板的預埋件。4、承臺砼澆筑承臺砼配比及要求：承臺砼采用的砼應由商混拌合站試驗室嚴格設計其配合比，并要求和易性、可靠性達到施工要求，坍落度18-22cm，初凝時間4-5h。承臺砼澆筑順序：考慮到鋼套箱受力，澆筑時從中間開始，往四周擴散，然后又按順序回來，力求鋼套箱均勻受力，澆筑過程中用插入式振搗棒振搗，振搗點呈梅花形布置。承臺砼澆筑：采用泵輸送，分兩次澆筑。承臺砼散熱及養護：由于承臺澆筑是無水作業，承臺砼散熱成為主13、要問題，砼配合比設計時采用礦渣水泥，以減少水化熱。根據經驗，大體積混凝土內外溫差控制在25以內，可避免混凝土出現溫度收縮裂縫，為此擬采取“內排外保”的措施：a、“內排”：盡快排出混凝土內部熱量，降低混凝土內部溫度。在混凝土澆注以前，預先在混凝土內按設計要求布置鋼管作散熱管。混凝土灌注中和灌注后每隔2h換冷水循環散熱一次，可降低混凝土內部溫度58，待混凝土內外溫差降至25以下可停止換水，混凝土達28天后用同標號混凝土將散熱管灌實。b、“外保”：在混凝土表面采取保溫措施，控制混凝土內外溫差及表面與空氣溫差，避免出現深層裂紋和表面裂紋。冷卻水管布置圖見設計圖。（八）安全保證措施（1）配足通訊工具，確14、保統一指揮。進入施工現場人員，按規定配帶好安全防護用品，遵章守紀，聽從指揮。（2）在通航的江河上進行施工前，與當地航政部門聯系，商定有關航運和施工的安全事項，并通報有關單位，在航道上按規定設置航標進行導航。（3）所以施工人員必須配戴安全帽，水上作業必須穿戴救生衣。（）當出現六級以上大風時，停止工作，如確有需要繼續作業時，采取有效措施。（）水上作業人員必須穿好救生衣，并站在適當位置，以防落水。（）施工中需要封航時，必須與航務部門聯系，在航道上做好封航標志，辦理封航手續并通知相關單位。（）由于潛水作業較多，墩位上下游各1200米范圍內設置明顯標志，標明潛水作業時間，請當地居民在此期間內不要到河面上15、炸魚，確保潛水員安全。有潛水作業時，要派出防護人員上下游進行防護。（）由于水上焊接作業較多，電纜電線必須經常檢查，避免漏電。施工用電設備實行一機一閘一漏一箱。漏電保護裝置與設備相匹配。（）從事作業人員，定期進行體格檢查，不適宜作業的人員，不得從事此項工作。作業人員必須戴安全帶，穿防滑鞋。不得穿拖鞋、高跟鞋、硬底鞋、易滑鞋和裙子上班進入施工現場。（1）根據具體情況使用符合要求的腳手架、腳手板、吊架、梯子、跳板、安全帶等，按安全有關規定在高空、臨空處、水上作業平臺設置欄桿或安全網等安全設施。懸掛的梯子掛在牢固處，掛鉤與承載結構物捆綁牢靠。（1）在水上作業平臺上作業，原則上不進行雙層作業，無法避免時16、，上下交替施工，設置隔離措施，并設專人進行防護。上層不停止時，下層不準進入現場；下層人員沒有完全撤出時，上層不準施工，以確保人身安全。高處作業佩帶工具袋，小型材料放入袋內，較大的工具用繩拴好，不得隨便亂放，防止落下傷人。（1）夜間進行作業時，必須在現場有足夠的照明設備，在危險地帶等處設有明顯的標志。（1）危險地點懸掛按照安全色和安全標志規定的標牌，夜間有人經過的坑、洞、施工作業危險地帶設紅燈示警。嚴禁無關人員隨意出入現場。（1）起吊重物時，起落速度應均勻，動作要平穩，禁止忽快忽慢，不準緊急制動。放置吊運的重物時，要注意地面的平整，防止斜歪傾倒。六、圍堰計算書（一）本設計計算書適用于樟林大橋主橋17、S1#、N1# 承臺圍堰。 1圍堰形成選定：依據設計圖紙，主墩S1#、N1# 河底標高分別為2.55 m和3.45m，而承臺封底砼厚度為1m，且承臺底標高（含1m封底砼）為1.5m。因此選用無底鋼圍堰，圍堰側模兼做承臺模板。2、圍堰設計原則:依據項目部現有材料，結合承臺棱角為弧形，所以套和模板要分塊制作，塊與塊之間通過螺栓連接。套箱模板采用S=5mm鋼板；橫肋采用10槽鋼；加勁肋采用808mm鋼板，縱肋采用220槽鋼；內支撐選用2I20b工字鋼作內圈梁，型號為I40b工字鋼作內支撐桿。圍堰結構布置詳見“圍堰設計圖”.（二）設計依據1、公路橋涵設計通用規范 （JTQD602004）2、公路橋涵鋼18、結構及木結構設計規范 （JTJ02586）3、鋼結構設計規范（GB500172003）4、簡明施工計算手冊第二版 5、路橋施工計算手冊6、樟林大橋施工圖（三）計算工況及計算荷載組合.計算橫板側壓力，分三種情況計算套鋼模板側壓力。第一種工況：圍堰下沉到位，水下灌注封底砼，此時圍堰內外水面高度一致，內外水壓平衡，圍堰承受1m砼的側壓力。 第二種工況：封底砼達到設計強度要求，抽出圍堰內水，圍堰承受最高靜水壓力及流水壓力。第三種工況：借助承臺砼，此時圍堰承受外側靜水壓力，流水壓力及新澆砼的壓力。1.計算第一種工況：封底砼對圍堰的側壓力根據砼對圍堰橫板的側壓力公式Pm=krhm進行計算。(路橋施工計算手19、冊第173頁)其中：當VT0.035時，hm=0.22+24.9VT（V砼澆筑時速度取0.2mh ；T砼入模時的溫度取20C 則hm=0.22+24.90.220=0.47mK取1.2，r取24KNm3 故 Pm =krhm =1.224KNm30.47m =13.54 KNm3=13.54KPa查若傾倒砼容量大于0.8 m3的運輸器具傾倒時取砼沖擊力6 KPa，則側壓力PM1=PmP沖=6+13.54=19.54 KPa由于水下封底砼灌注時，水壓力由外平衡，故只考慮砼側壓力PM1=19.54 KPa。為了安全起見，采用對拉螺桿措施，防止脹模。2.計算第二種工況：本橋位處最高水位為8.5m則：20、靜水壓力P靜=rh=106=60 KPa（r 水的比重10 KNm3，h=8.52.5=6m ） 流水壓力：FW=KAV22g（其中水的 重力密度，取10 KNm3；V流水速度，取2ms；A圍堰阻水面積，取111m2 ； g重力加速度，取9.8mg2；K是形狀系數，取k=1.5 ）則FW=1.51102229.8=3.1 KPa因此靜水壓力和流水壓力如圖所示：3、計算第三種工況：若不考慮砼澆筑過程對圍堰側壓力影響，只考慮水壓力，則最大水壓力為Pmax=63.1 KPa若外側無水壓力，依據公路橋涵施工技術規范，荷載組合砼側壓力傾倒砼側壓力，分別計算如下： 新澆砼對圍堰的側壓力：a . Pmax=21、0.22t0Yk1kV12 =0.220.75251.21.150.212=2.5 KPa注： t0初疑時間取45min；r砼的容重；k1外加劑影響系數，取1.2；k2坍落度修正系數，取1.15；V砼澆筑速度，取0.2mh）b. Pmax=k r h （h有效壓頭高度）當 VT0.035時； h=0.22+24.9 VT=0.22+24.90.220=0.47m 則Pmax=1.2250.47=14.1 KPa經計算，新澆砼對圍堰的側壓力取Pmax=14.1 KPa傾倒砼時沖擊力產生的水平荷載取6.0 KPa 綜上計算可知，承臺砼澆筑時最大壓力為圍堰外側水壓力，故套和設計取Pmax=63.1 22、KPa作為控制荷載。 （四）校核封底砼的厚度（見簡明施工計算手冊） 、h=（3.5kMmaxbfct+Dch其中：k安全系數，取2.65；b板寬，取1m；fct砼抗拉度（C20），取1200tm2；D水下砼與井底泥土摻混需增厚度，取d=0.30.5mMmax=12 (其中1計算跨度取較小者10.5m；彎矩系數，L1L2=10.514.5=0.7241L2；故取0.0729 P靜水壓力形成的荷載，取60 KNm（取單位寬度荷載）Mmax=0.07296010.52=4822 KNm故 h=3.52.6548211200+D=0.61m+（0.30.5m）h=0.911.11（基本符合強度要求）（23、五）面板強度及撓度計算擬采用=5mm A3鋼板作套箱面板，則1.強度驗算（見簡明施工計算手冊）Lx=0.35m Ly=0.4m則 Lx Ly=0.875查表可得Kx=0.06 Ky=0.055故Mx= Mmax=Kxq Lx2 （其中q=63.1 KNm單位寬度） =0.0663.10.352=0.464 KNmmax= MmaxW=0.464103 Nm(10.00526) =111.36Mpa =145 Mpa2.撓度驗算Wmax=Kf（FL4B0）=0.001663.11030.3542.3103=6.610-4=0.66mmW=L500=0.7m （滿足要求）其中Kf撓度計算系數，F最24、大側壓力，L面板短邊，B0構件剛度B0=Eh312（1V2）=210110.005312（10.32）=2.3103 Nm（六）計算橫向加進肋的強度橫肋采用10槽鋼，其W=39.710-6m3 ，A=12.7410-4m2 橫肋按簡支梁承受均布荷載計算，計算跨經L取35cm，最大均布荷載q=63.1 KNm0.4=25.24 KNm則RA=RB=1225.240.35=4.42 KNmMmax=18q2=1825.240.352=0.386 KNm故 max= MmaxW=0.38610339.710-6=9.7 KNm撓度 Wmax=5q4384EI=525.240.354 3842101125、198.310-8=145 Mpa （滿足要求）=1.2410-4=0.12mmW=L500=0.7mm （滿足要求）剪應力 I=QA=4.42103 12.7410-4=3.5NpaI=85 Mpa (滿足要求) 橫肋按連續梁計算：則：彎矩 Mmax=KMqL2 （其中K=0.077，q=63.1104=25.24 KNm，L=0.35m）彎曲應力 max= MmaxW=0.23810339.710-6=5.99 Mpa=145 Mpa剪力：Q=Kvq=0.60725.240.355.36KN則剪應力I=QA=5.3610312.7410-4=4.2 MpaI=85 MpaWmax不變（七）26、計算豎向小加肋的強度小縱肋采用808mm鋼板，其W=bh26=0.0080.0826=8.510-6m3 A=0.0080.08=6.410-4m2， I=bh3123.410-7 m3 小縱肋按連續梁計算彎矩 Mmax=KMqL2=0.07725.240.42=0.78 KNm彎曲應力 max= MmaxW=0.781038.510-6=91.8 Mpa=145 Mpa剪力 Q=Kvq=0.60725.240.46.2KN剪應力 I=6.21036.410-4=9.5 MpaI=85 MpaWmax=5q4384EI=525.240.44103384210113.410-7=1.2410-427、=0.13mmL5000.8mm（八）計算大縱肋強度大縱肋采用220槽鋼，其W=2191.410-6m3 I=21913.710-8m4 A=232.8310-4m2大縱肋以內支撐為支點，如圖所示內支撐高度方向按2.5米，每層布置，共設兩層。大縱肋按二跨連續梁計算，最大彎矩 Mmax=KMq2 （其中KM=0.07） =0.0763.12.52=27.6 KNm最大彎曲應力max= Mmaxw=27.611032191.410-6=72.1 Mpa=145 Mpa最大剪力 Qmax=Kvq=0.37563.12.559.2KN （其中Kv=0.375）Imax=QA=59.2103232.8328、10-4=9.0I=85 Mpa跨中撓度：Wmax=q4384EI(5242)=63.11032.543842101121913.710-8（5240.42）=0.97mmL500=2500500=5mm 其中=12.5=0.4 懸壁撓度 W1=q48EI=63.11031482101121913.710-8=1mm10005002mm（九）內圈梁計算橫橋向內圈梁四跨連續 M=KMqL2 q=63.1 KNm V=KvqL懸壁WA=q1L38EIL3500跨中WA=qL4384EI（5242)L500 KM=0.077則m=0.07763.1 KNm2.52=30.366 KNm= MmaxW29、需W需= Mmax =145 Mpa）W需=30.366103145106=0.2094103=209.410cm3220槽鋼w=2191.4 cm3Q=0.39363.12.561.995I=QA=61.995103232.8310-4=9.44 MpaI=85 MpaW跨（其中.） .懸.103.-.要求懸臂部分焊于面板上，此解決撓度偏大問題。故用根20槽鋼作內圈梁。（十）內支撐梁計算：當抽水澆筑承臺時，鋼套箱圍堰需一邊抽水，一邊進行支擋，原圍堰將失去穩定。橫橋向內支撐計算：RA=RE=KV1q=0.39363.12.565.9KNRB=RD= KV2q=（0.607+0.536）63.130、2.5180.3KNRC= KV3q=20.46463.12.5146.4 KN橫橋向內支撐I40b工字鋼最大壓力 Rmax= RB= RD=180.3KN a. 受壓驗算=NA=180.310394.110-4=19.2 Mpa 145 Mpab. 壓力極限值：（按兩端較支算）臨界力Pcr=2EIL2=3.142210112278010-814.72=2078103N=207.8tRmax=18.03t或驗算強度：=NA 其中N= Rmax=180.3KN A=94.110-4m2根據選定 = L0 i=L0（IA）12=14.7（2278010-894.110-4）12=94.495當7531、時 =30002=300094.4952=0.336故 =NA180.31030.33694.110-4=57 Mpa=145 Mpa 滿足要求b.之重作用下撓度驗算：f=5q4384EI=573.81014.74384210112278010-8=9.8mmL400=14700400=36.75mm滿足要求c.順橋向內支撐I40b工字鋼計算： （如圖）RA=KV1q0.41763.11.539.5KNRB=RC= KV2q2=（0.583+0.2）63.13148.2KN內支撐最大壓力Rmax=148.2KN1.受壓驗算：=NA=148.210394.110-4=15.7 Mpa=145 M32、pa2.壓力極限值已計算可知為Pcr=207.8t14.8t滿足要求3. HH1工字鋼的計算（斜撐40b工字鋼）故Mmax=（180.31034）5225.4103max=MmaxW=25.4103114010-6=197.7=145 Mpa故選用兩根I366工字鋼，則max=225.4103291910-6=122.6 Mpa= 145 Mpa 滿足要求注意：要求HH1與A和焊接牢固（焊縫為10mm厚） 其焊縫如下： f=Nhelw其中he=0.7107mm lw=138mm N= RB2=90.15KNf=90.15103710-30.1382=46.7 Mpa=75 Mpa滿足要求（十一33、）浮力計算：1.鋼套箱圍堰整體上浮驗算圍堰抽水澆筑承臺時所產生的浮力W=14.710.771101.03t圍堰鋼材之重：G1=0.15355.653.34t封底砼與鋼護筒的摩擦力f=60t/m2 42.39m2=2119（注鋼護筒與砼摩擦力60t/m2）則F浮-（G+f）=1101-53.34-2119=-10720故鋼套箱在抽水時不會上浮。2.鋼套箱上浮驗算TwKF浮 （其中圍堰浮力=1101.03t，封底砼與圍堰接觸，K安全系數，K=4）（14.7110.71）2=50.8m2Tw砼的握裹力 Tw=150tm2 則50.815041905tF浮=1101.03t故鋼圍堰側模不會脫離封底砼而上浮。