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1、目 錄1、工程概況12、腳手架方案編制依據13、腳手架參數信息及搭設13.1、腳手架參數及搭設13.2、活荷載參數33.3、風荷載參數33.4、靜荷載參數33.5、地基參數34、腳手架計算44.1、大橫桿的計算:44.2、小橫桿的計算:64.3、扣件抗滑力的計算:84.4、腳手架荷載標準值:84.5、立桿的穩定性計算:104.6、連墻件的計算115、材料、勞動力用量計劃135.1、主要物資計劃136、腳手架的使用及保養136.1、腳手架的使用136.2、腳手架的保養147、腳手架的拆除148、腳手架的安全管理159、腳手架坍塌事故應急預案159.1、目的159.2、應急指揮領導小組成員159.2、3、應急響應169.3.2 報警169.3.3 接車169.3.4 搶救179.3.5 現場保護171、工程概況本工程為泉港區污水處理廠尾水排海管道修復更新工程泵房沉井腳手架工程，外部采用雙排落地式腳手架，內部為滿堂式腳手架。沉井長度為11.6m，寬度為11.6m，高度為6.3m。2、腳手架方案編制依據 1）建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001) 2）建筑地基基礎設計規范(GB 50007-2002)3）建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)3、腳手架參數信息及搭設3.1、腳手架參數及搭設1、沉井外部采用雙排落地腳手架，內部采用滿堂式腳手架施工，其搭設尺寸為：立3、桿的縱距為 1.2米，立桿的橫距為1.2米，立桿的步距為1.8 米；沉井內外腳手架搭設均為高度為6.3m，立桿計算采用單立管；內排架距離壁板長度為0.35米；大橫桿在下，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為2；采用的鋼管類型為 483.5； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；扣件抗滑承載力系數為 0.80；連墻件采用一步四跨，豎向間距 6.0米，水平間距1.8米，采用鋼筋做拉筋通過焊接連接； 、施工前嚴格按施工方案放線、設置底座、墊板和標定立桿位置。、搭設前，必須對進場的腳手架桿、配件進行嚴格的檢查，禁止使用規格和質量不合格的桿、配件。、腳手架從中間部位開始向兩邊交圈搭設，在搭設完該處的立桿、縱向水平桿后，4、立即設置連墻桿。、立桿：采用單立桿，相鄰立桿的接頭位置錯開布置在不同的步距內，與相近大橫桿的距離必須小于600mm，立桿與大橫桿必須用直角扣件相緊，不得隔步設置，不得遺漏。立桿的垂直偏差必須小于架高的1/300，并同時嚴格控制腳手架絕對偏差，落地腳手架必須小于40mm；、掃地桿：腳手架必須設置縱橫向掃地桿，縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮為200mm 處的立桿上，橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。、大橫桿：大橫桿分布在立桿內側，長度選擇6.0m鋼管為宜，上下橫桿的接長位置錯開布置在不同的立桿縱距中，與相近立桿的距離大于500mm。、小橫桿：小橫桿貼近立桿布置，5、長度選擇1.52.0m鋼管，搭于大橫桿之下并用直角扣件扣緊，在相鄰立桿之間，根據需要加設1根或2根便于鋪設腳手板。在任何情況下，均不得拆除作為基本構架結構桿件的小橫桿。、剪刀撐：剪刀撐與腳手架同步搭設，設置在腳手架外側立面，沿架高連續布置，斜桿與地面夾角為45度至60度，剪刀撐的斜桿除兩端用旋轉扣件與腳手架的立桿或大橫桿扣緊外，在其中間增加24個扣結點。所有剪刀撐搭接長度不得小于1m，并最少采用3組扣件固定。、連墻桿：連墻桿采用一步四跨，豎向間距 1.8米，水平間距6.0米，離墻身0.3m，采用鋼筋焊接連接。、腳手架各桿件相交伸出的端頭，均應大于10cm，以防止桿件滑脫。每一步距內均設置防護欄6、桿及安全網。、人員通道：附著在沉井腳手架北側，按常規要求，搭設一座“之”形走道，以供人員上下，搭設時及時進行安全網圍護。3.2、活荷載參數 施工荷載均布參數設計為3. 0kN/m2，腳手架設計為結構腳手架；同時施工層數按2層考慮；3.3、風荷載參數根據建筑結構荷載規范，泉州地區，基本風壓為0.800，風荷載高度變化系數按海邊地區考慮z為1.800，風荷載體型系數s為0.649；考慮風荷載；3.4、靜荷載參數 每米立桿數承受的結構自重標準為0.1291kN/m2； 腳手板自重標準值為0.350 kN/m2；欄桿擋腳板自重標準值0.110 kN/m2； 安全設施與安全網為0.005 kN/m2；腳7、手板鋪設層數:2； 腳手板類別:竹串片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿沖壓鋼；3.5、地基參數地基土類型:沉井內部為中粗砂墊層，地基承載力標準值為150kN/m2；4、腳手架計算 落地腳手架最高為6.3m，故本次主要計算搭設最高時的穩定性和安全性。4.1、大橫桿的計算: 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的下面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。、均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值:P1=0.033 kN/m ； 腳手板的荷載標準值:P2=0.3001.2/(3+1)=0.090 kN/m ； 活荷載標準值: Q=3.0001.2/(3+1)=8、0.900kN/m； 靜荷載的計算值: q1=1.20.033+1.20.090=0.147 kN/m； 活荷載的計算值: q2=1.40.900=1.260kN/m； 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)、強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎距計算公式如下: 跨中最大彎距為M1max=0.080.1471.5002+0.101.2601.5002 =0.310 kN.m； 支座最大彎距計算公式如下: 支座最大彎距為 M2max= -0.100.1471.5002-0.1171.2601.5002 =-0.39、65 kN.m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =M/W= Max(0.310106,0.365106)/5080=71.9N/mm2；大橫桿的抗彎強度:= 71.9N/mm2 小于 f=205.0 N/mm2。滿足要求！、撓度計算：最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下： 靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.033+0.090=0.123 kN/m；活荷載標準值: q2= Q =0.900kN/m；三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度V= 0.6770.12315004/(1002.06105121900.0)+0.9900.90015004/(1002.010、6105121900.0)= 1.964mm；腳手板,縱向、受彎構件的容許撓度為 l/150與10 mm 請參考JGJ130-2001建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范表。大橫桿的最大撓度小于 1500/150 mm 或者 10 mm,滿足要求!4.2、小橫桿的計算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的下面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。、荷載值計算 腳手板的荷載標準值：P1=0.3501.2001.500/(3+1)=0.157kN； 活荷載標準值：Q=3.0001.2001.500/(3+1) =1.350kN； 荷載的計算11、值: P=1.20.157+1.4 1.350 = 2.078kN； 小橫桿計算簡圖、強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: Mqmax = 1.20.0381.2002/8 = 0.007 kN.m； 集中荷載最大彎矩計算公式如下: Mpmax =ql/4 Mpmax = 2.0781.500/4 = 0.799kN.m ； 最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.786kN.m； = M / W = 0.786106/5080=154.724N/mm2 ； 小橫桿的計算強度小于 205.000 N/mm2,滿足12、要求！、撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下: Vqmax=50.03812004/(3842.060105121900.000) = 0.041 mm ； P2 = p1 + Q = 0.157+1.350 = 1.507 kN； 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下: Vpmax = 19 150712003 /(384 2.060105 121900.000) = 5.131 mm ；最大撓度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.041+5.131= 5.172 mm；小橫桿的最大撓13、度小于 (1500/150)=10.000 與 10 mm,滿足要求!；4.3、扣件抗滑力的計算:按規范表,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 橫桿的自重標準值: P1 = 0.0381.200=0.046 kN； 腳手板的荷載標準值: P2 = 0.3501.20001.500/2=0.315 kN；活荷載標14、準值: Q = 3.0001.201.500 /2 = 2.700 kN；荷載的計算值: R=1.2(0.046+0.315)+1.42.700=4.213 kN； R 6.40 kN , 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 4.4、腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.125 NG1 = 0.125 = 1.813kN；(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹串片腳手板，標準值為0.35NG2= 0.35071.5001.200/2 = 2.205kN；(3)欄桿與擋15、腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿沖壓鋼，標準值為0.11 NG3 = 0.11071.500/2 = 0.578kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.200 = 0.087 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.683 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ= 3.0001.2001.5002/2 = 5.400 kN； 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑16、結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Wo = 0.800 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Uz= 1.800 ； Us - 風荷載體型系數：Us =0.649 ； 經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 0.8001.8000.649 = 0.654 kN/m2； 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.24.683+ 1.45.400= 13.180kN； 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.2417、.683+ 0.851.45.400= 12.046 kN； 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.6541.5001.8002/10 = 0.378kN.m；4.5、立桿的穩定性計算: 不組合風荷載時，立桿的穩定性計算公式為： 立桿的軸心壓力設計值 ：N =13.180 kN； 計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm； 計算長度附加系數 ：K = 1.155 ； 計算長度系數參照扣件式規范表得 ：u = 1.530 計算長度 ,由公式 Lo = kuh 確定 ：lo = 3.071m； Lo/i = 19418、.000 ； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.191 ； 立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2； 立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； = 13180.000/(0.191489.000)=141.115 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 141.115 小于 f = 205.000 N/mm2 滿足要求！ 考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N =12.046 kN； 計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm； 計算長度附加系數 ： K19、 = 1.155 ； 計算長度系數參照扣件式規范表得 ：U = 1.530 計算長度 ,由公式 lo = kuh 確定：lo = 3.071 m； Lo/i = 194.000 ； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.191 立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2； 立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； = 12046.400/(0.191489.000)+378000/5080.000 = 203.4 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 203.4 小于 f = 205.0020、0 N/mm2 滿足要求！4.6、連墻件的計算連墻件的軸向力計算值應按照下式計算： Nl = Nlw + No 風荷載基本風壓值 Wk = 0.654 kN/m2； 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 10.8m2； 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), No= 5.000 kN； 風荷載產生的連墻件軸向力(kN)，應按照下式計算： NLw = 1.4WkAw = 9.889kN； 連墻件的軸向力計算值 NL= NLw + No= 14.889kN； 連墻件設計值 Nf=Nhn=84=32kN NL=14.889kNNf=32kN,連墻件的設計計算滿足要求！4.21、7、落地式腳手架基礎底面承載力計算落地式腳手架基礎底面的平均壓力應滿足下式要求 pfg其中 p 立桿基礎底面的平均壓力 (kN/m2)，p = N/A；p = 52.72N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 (kN)；N = 13.18 A 基礎底面面積 (m2)；A = 0.25fg 地基承載力設計值 (kN/m2)；fg = 150.00 地基承載力設計值應按下式計算 fg = kc fgk其中 kc 腳手架地基承載力調整系數；kc = 1.00 fgk 地基承載力標準值；fgk = 150.00 地基承載力的計算滿足要求!5、材料、勞動力用量計劃5.1、主要物資計劃主要物資計劃表序號材22、料名稱規格單位數量備注1鋼管483.5M15002扣件個500勞動力計劃表序號工種數量工作范圍備注1測量工2定位放線2現場領工員2現場指揮3架子工10腳手架搭設4安全員1現場安全監督6、腳手架的使用及保養6.1、腳手架的使用、腳手架搭設完，應檢查驗收合格后，方能投入使用。、嚴格控制腳手架上的施工荷載，腳手架上同時進行多層作業時，各作業層之間設置可靠的防護遮擋，以防止層墜物傷及下層作業人員。、腳手架施工操作層堆載量應不得大于150kg/m2。不得在腳手架上堆放模板、鋼筋等物件；嚴禁在腳手架拴拉纜風繩和起重設備等。定期并及時清除腳手架上的建筑垃圾。、腳手架使用中應定期查看以下項目：扣件的設置和連接23、，連墻件、支撐等的構造是否符合要求，扣件螺栓是否松動，腳手架是否變形。、嚴禁隨意拆除外腳手架桿件和進行危及架子的作業。6.2、腳手架的保養、檢查扣件是否有松動的同時，應對扣件的旋轉面及螺絲絲口上油一次。、應隨時檢查腳手板是否綁扎緊密，否則應及時修復加固，每天檢查一次安全網有無破損和是否固定牢靠，及時發現問題，及時加固修復。7、腳手架的拆除7.1、架子拆除時應分劃作業區，周圍設圍欄或豎立警戒標志，地面設專人指揮，嚴禁非作業人員入內。7.2、拆除的高處作業人員，必須戴安全帽，系安全帶，穿軟底鞋。7.3、拆除順序應遵循由上而下、先搭后拆、后搭先拆的原則，即先拆欄桿、腳手板、剪刀撐、斜撐、后拆小橫桿、24、大橫桿、立桿等，并按一步一清的原則依次進行，要嚴禁上、下同時進行拆除作業，連墻點必須與腳手架同步拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架。7.4、當腳手架拆至下部最后一根立桿的高度（約6.5m）時應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后再拆除連墻件，當腳手架采取分段、分立面拆除時，應在暫不拆除的兩端加設連墻點和橫向水平支撐。7.5、拆下的扣件和配件及時運至地面，嚴禁高空拋擲。8、腳手架的安全管理8.1、腳手架搭設人員必須是經過國家特種作業人員安全技術管理規則考核合格的專業架子工，上崗人員應定期體檢，體檢和考核合格者持證上崗。8.2、腳手架搭設人員應嚴格按操作規程施工，高空作業時，應系安全帶，穿軟25、底鞋，雨、雪天嚴禁高空作業。8.3、腳手架的構配件質量與搭設質量，應按建筑施工扣件鋼管腳手架安全技術規范規定進行檢查驗收，并取樣送檢，檢測合格后方準使用。8.4、作業人員必須熟練掌握本工種的安全操作技術、技能，操作過程中應嚴格遵守勞動紀律，服從領導和安全檢查人員的指揮，且工作中應思想集中和專心操作。8.5、六級及六級以上大風、大霧、大雨天氣應停止腳手架作業，雨后上腳手架作業，應有防滑措施。9、腳手架坍塌事故應急預案9.1、目的為預防腳手架坍塌安全事故的發生和發生后的應急響應，一旦發生以上事件，立即啟動該預案，把災難損失降低到最低程度，對公司的影響在最小范圍。9.2、應急指揮領導小組成員 組 長26、：賴學裕 副組長：劉興畢 組 員：鄒淑軍、孫貴勇、向興保、張銀國組員的職責：1、協助組長對應急事件的信息進行收集，整理以及對外聯絡等日常工作。2、負責妥善處理，保護現場等工作，采取有效措施防止事態進一步擴大。3、負責對應急情況下所需要投入的人員及物資調配立即進行落實。9.3、應急響應9.3.1 響應當工地發生腳手架坍塌事故，最先發現事故的人員應大聲呼叫，呼叫內容要明確：某某部位發生腳手架坍塌事故!將信息準確傳出。聽到呼叫的任何人，均有責任將信息報告給與其最近的管理人員，使消息迅速報告到應急響應小組現場總指揮處，應急響應小組現場總指揮負責現場組織工作。 報警報警員負責打急救電話120，報告事故地點，同時必須告知工程附近醒目標志建筑，以利救護車迅速判斷方位。 接車接車員迅速到路口接車，引領救護車從具備駛入條件的道路迅速到達現場。 搶救.1事故發生，組長應立即詢問最先發現事故人員有關情況，了解是否有人員傷害， .2在急救車未到來前，副組長負責搶救下來的傷員，應使其平躺地上，周圍應通風良好，有呼吸窘迫，搶救小組成員應對其進行人工呼吸。 現場保護組長、副組長負責現場應急過程中，應急小組應負責保護現場，以滿足事后對事故調查的需要。9.3.6 事故報告事故發生后應立即向上級領導報告，并在24小時內向上級主管部門作出書面報告。