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1、精品資料現澆箱梁貝雷支架專項施工方案現澆箱梁貝雷支架專項施工方案一、工程概況：一、工程概況：(略）略）二、方案編制依據二、方案編制依據（一）、公路橋涵施工技術規范JTG/T F502011；（二）、公路工程質量檢驗評定標準 JTG F80/22004；（三）、公路工程施工安全技術規程JTJ07695；（四）、公路橋涵設計通用規范JTG D602004；（五）、路橋施工計算手冊周水興，何兆益，鄒毅松，2010.5；（六）、貝雷梁使用手冊；（七）、建筑結構荷載規范；（八）、施工圖設計文件、技術交底、設計變更、補充、文件資料。三、施工投入情況三、施工投入情況（一）（一）、人力資源投入情況（略）、人力2、資源投入情況（略）（二）（二）、施工機具及測量設備投入情況、施工機具及測量設備投入情況1、施工機具序號12汽車吊塔吊可編輯機具名稱型號數量25T4 輛2 座精品資料3挖掘機福田雷沃2251 臺456電焊氣焊鋼筋加工設備6 臺2 套2 套2、測量設備投入情況序號123GPS全站儀水準儀中海達索佳DS3自動安平45塔尺鋼尺5m50m2 套2 把1 套2 臺2 臺儀器設備名稱規格型號數量（三）（三）、物資材料投入情況（略）、物資材料投入情況（略）四、支架施工方案四、支架施工方案(一一)、支架設計、支架設計根據現場情況，本橋支架搭設采用鋼管柱加貝雷桁架搭設。鋼管柱采用6308mm 鋼管，鋼管端頭采用 3、1.2cm 厚鋼板封閉，加法蘭結構，以便連接成不同高度的鋼管柱，鋼管可編輯精品資料柱橫向采用工字鋼剪刀撐連接，工字鋼和鋼管樁采用焊接的連接方式，增強整體穩定性。20m 現澆箱梁下鋼管柱的橫向間距 4m（根據變截面寬度也可以適當調整，但間距不能大于 4m）。橫向根數由變截面寬度確定，33m 跨箱梁縱向設置4 排鋼管立柱，間距 6.5m；鋼柱之間橫縱橋向每兩根相鄰的鋼管柱上下 4m 采用 16#工字鋼做水平連接和剪刀撐連接，鋼管柱底部統一采用直徑 12mm 的鋼筋拉接，貝雷片橫橋向布置為0.92+1.04m+0.9m+1.04m+0.9m+1.12m+0.9m+1.12m+0.9m+1.12m+04、.9m+1.12m+0.9m+1.04m+0.9m+1.04m+0.9m2；30m 跨箱梁縱向設置 4 排鋼管立柱，間距為 9m，鋼柱之間橫縱橋向每兩根鋼管柱上下每隔 4m 采用 16#工字鋼做橫縱向連接和剪刀撐連接，鋼管柱底部統一采用直徑 12mm 的鋼筋拉接，保證鋼管柱縱向穩定性。鋼管柱上設置雙排 40B 工字鋼做橫梁,橫梁上架設貝雷桁架梁，貝雷梁順橋向跨度均為 9m，貝雷片橫橋向布置為0.9m+0.2m2+0.75m+0.9m+0.75m+0.45m 2+0.9m+0.75m+0.9m+0.75m+0.45m 2+0.90.9m+0.2m 2+m。梁模板采用 1.5cm 厚的竹膠板。二、5、測量放線和條形基礎施工二、測量放線和條形基礎施工、基礎施工方案、基礎施工方案鋼管支墩基礎采用 800混凝土灌注樁（灌注樁7棵橫向）與1.51.51.0米的 C30混凝土承臺做支架基礎。基礎做完后可編輯精品資料試驗檢測基底承載力，根據計算書考慮1.3倍的安全系數，地基承載力控制為三根中支墩基底承載力要達到400Kpa，兩根邊支墩承載力要達到300Kpa,如果滿足要求，按照圖紙施工。如果中間2個支墩采用 800mm 的樁徑時力必須大于800kpa。如果中間3個支墩采用 1000mm 的樁徑時承載力必須大于500kpa。邊上2個支墩采用 800mm 的樁徑時承載力必須大于700kpa,如果邊上2個支6、墩采用 1000mm 的樁徑時承載力必須大于500kpa。基礎施工完成后,在支架兩側預留60厘米開挖臨時排水溝。（基礎具體布至見平面圖）2 2、測量放線、測量放線根據設計方案和平面布置圖，用全站儀和鋼尺放出灌注樁基礎及立柱位置。3 3、鋼管樁基礎施工、鋼管樁基礎施工承臺采用 C20 鋼筋混凝土（配筋形式為：上下層分別布置 11 根16 鋼筋，同時按 25cm 的間距配置10 箍筋），長度依照翼緣板投影線往外擴長 12m，基礎高 1m，寬 1.5m。基礎砼鋼管立柱位置下預埋 1.2cm 厚 8080cm 鋼板，要求鋼板水平。（三）（三）、鋼管樁立柱及工字鋼施工、鋼管樁立柱及工字鋼施工立柱采用637、0mm*8mm 鋼管立柱，鋼柱底部焊接在預埋鋼板上與基礎連接，同時在四周采用加焊 2002008mm 三可編輯精品資料角鋼板，以加強鋼柱穩定性。立柱橫橋方向主梁采用兩根 40a 型工字鋼，工字鋼安裝時要保證工字鋼中心與鋼管立柱中心重合，鋼管立柱施工過程中要注意豎向垂直度的控制。橫向工字鋼與鋼管立柱之間設置自制楔形塊（對口楔子）作為臨時支座，便于支架的高程調整和拆除作業。鋼管與預埋鋼板連接大樣圖自制對口楔子采用厚度為 12mm 的鋼板加工成型，一個楔形塊長 42cm，寬 25cm，高 25cm，斜面坡長 48.88cm，楔形塊側面板中心留有圓形孔洞，斜面板中心留有條形的孔洞，孔洞的作用是穿直徑為8、 25mm 的精軋螺紋鋼，兩個楔形圓形孔塊扣在一起組成一個對口楔子，通過緊固或松動螺紋鋼兩端的螺栓搓動楔形塊來調節頂面高程，為了方便搓動楔形塊，在斜面上抹黃油。可編輯精品資料精軋螺紋鋼斜面長寬長條形孔自制楔形塊（對口楔子）大樣圖（四）（四）、貝雷梁施工、貝雷梁施工貝雷梁采用國產“321”公路鋼橋桁架（31.5m）,縱向長 度 根 據 箱 梁 跨 度 來 布 置，33m 跨 按 三 跨 布 置 即10m+10m+10m；橫向截面腹板下 33m 跨按 45cm 布置單層貝雷梁，兩端翼緣板下按 90cm 間距布置單層貝雷梁，箱室下按 90cm 布置單層貝雷梁，每組梁有若干榀貝雷梁組成，每組內榀與榀貝9、雷梁之間縱向 3m 都用配套支撐架作為橫向聯系，組與組之間用自制交叉架連接（自制交叉架采用角鋼制作，選取 90mm7mm 的角鋼作為橫向連接，橫向角鋼上鉆有插銷孔，通過穿插銷把橫向角鋼固定在貝雷梁上，然后再用 50mm7mm 角鋼作為剪力撐）這樣整個貝雷梁就聯成整體，使每排貝雷梁受力均衡；通過調節鋼管柱頂的楔形塊來調節箱梁縱橫坡。貝雷梁橫向連接如下圖所示：可編輯精品資料標準貝雷梁片如下圖所示：31.5m 貝雷片0.9m 標準支撐架（五）（五）、施工控制要點、施工控制要點1 1、樁基礎施工、樁基礎施工根據設計平面圖，用全站儀及鋼尺放出基礎位置，采用循環鉆機鉆進混凝土灌注樁基礎，地基承載力滿足要求10、后開始支承臺模板，C20 砼澆筑，要求混凝土頂面平整，按鋼柱間距預埋底座鋼板，強度達到 80%后方能進行鋼柱安裝。2 2、鋼管立柱施工、鋼管立柱施工立柱采用630*8mm 鋼管，安裝采用 25T 汽車吊。3 3、貝雷梁安裝、貝雷梁安裝可編輯精品資料先將貝雷梁在地面上拼裝分組連接好。在橫橋向工字鋼上按照要求的間距用紅油漆標出貝雷梁位置。用汽車吊將已連接好的貝雷梁按照先中間后兩邊的順序吊裝到位。單排貝雷梁吊裝時必須設置兩個起吊點，并且等距離分布，保持吊裝過程中貝雷梁平衡，以避免吊裝過程中產生扭曲應力。貝雷梁全部架設完畢后每隔 100cm 設置 14 工字鋼作為分配梁，再在工字鋼分配梁上縱橋向每隔 11、30cm 設置 1212cm 方木。五、五、30m30m 跨支架受力驗算跨支架受力驗算根據本橋箱梁的構造特點，本橋位于緩和曲線和圓曲線上，最大橫坡為 6%，本橋縱斷面位于 R=6000m 的豎曲線上，坡度為 1.706%，選取橫向坡度對摩擦力分析。示示意意圖圖摩擦力 f=Gcos,沿斜面的下滑力 f滑=Gsinf=Gcos=0.15G1.00=0.15G，取 0.15可編輯精品資料f滑=Gsin=G0.04=0.06Gf=Gcosf滑=Gsin本工程計算 40B#工字鋼分配梁可以按照簡支連系梁受力分析。33m 跨驗算，具體選取本橋第一聯第 2 跨支架進行驗算。（一）（一）、荷載組成、荷載組成C12、 匝道 1 號橋第一聯第 2 跨梁長 33m，梁高 1.8m，支架平均高度 21m，采用四排鋼管立柱，跨徑均為6.5m。荷載組成：1 1、箱梁砼自重、箱梁砼自重 G G1 1：腹板：1.826=46.8KN/m2跨中空心處：0.4726=12.22KN/m2近支點（漸變段）空心處：0.6726=18KN/m2翼緣板處：（0.4+0.18）/226=7.54 KN/m22 2、模板支架自重、模板支架自重 G G2 2：模板體系：1.5KN/m2方木自重取 7.5KN/m14 工字鋼自重 0.16KN/m貝雷梁：2.5 KN/m23、施工荷載 G3：2.8 KN/m24、振搗荷載：水平方向取 2.13、0KN/m2，豎向取 4.0KN/m2根據建筑結構荷載規范，均布荷載設計值=結構重要可編輯精品資料性系數（恒載分項系數恒載標準值活載分項系數活載標準值）。結構重要性系數取三級建筑：0.9，恒載分項系數為 1.2，活載分項系數為 1.4。（二）（二）、模板和方木驗算、模板和方木驗算1 1、模板強度和剛度驗算、模板強度和剛度驗算底模采用 2500mm1200mm15mm 木膠合板，模板下縱向方木凈間距為 18cm。腹板下線荷載為：q=0.9 1.2 (44.2+1.5)+1.4 (2.8+4.0)1=57.92KN/mMmax 0.125ql2 0.12557.920.182 0.23KN m木材14、容許應力取=12MPa截面模量：W=bh2/6=10.0150.015/6=0.0000375m模板應力=Mmax/W=0.23/0.0000375=6.13MPa=12MPa底模彎應力滿足要求。木材彈性模量取E 9103MPaI bh3/12 10.0153/12 2.81107m4撓度5ql4564.430.184lf 103 0.35mm 0.45mm384EI3849281400底模撓度滿足要求。用同種方法驗算側模強度和剛度均能滿足要求。可編輯精品資料2 2、方木驗算、方木驗算腹板下方木承重最大。q=0.91.2(44.2+1.5+7.50.12)+1.4（2.8+4.0）=58.8015、KN/線荷載為 q=58.800.30=17.64KN/mMmax 0.105ql2 0.10517.6412 1.85KN mbh20.120.122W 66 2.88104m3方木應力Mmax1.85103W2.88104 6.43MPa=12MPa方木強度滿足要求。木材彈性模量取E 9103MPaI bh3/12 0.120.123/12 1.73105m4方木撓度f 5ql4384EI517.6414384917.331031.47mm1/400=2.5mm方木剛度滿足要求方木承受最大剪力Qmax 0.606ql 0.60617.641 10.69KN.1.5QmaxA1.510.6916、0.120.121.11MPa1.7MPa剪力滿足要求。（三）（三）、工字鋼驗算、工字鋼驗算可編輯為精品資料1、腹板下工字鋼驗算q 0.91.2(44.21.5 7.50.12)1.4(2.8 4)1 0.91.20.16 58.91KN/m腹板下彎矩為M1 M2 0.07ql2 0.0758.910.452 0.84KN mMB 0.125ql2 0.12558.910.452 1.49KN m腹板下工字鋼最大彎矩為：Mmax 0.125ql2 0.12558.910.452 1.49KN m14工字鋼截面面積為 21.50cm2，截面抵抗矩W=101.7cm3，截面慣性矩 I=712cm417、，d=5.5mm,回轉半徑i 5.75cm，半面積矩S 58.4cm3，彈性模量215MPa。Mmax149MPa 14.66MPa 215MPaW10.17E 2.1105MPa，鋼材容許應力取滿足要求。腹板下工字鋼最大剪力為:QA QC 0.375ql 0.37558.910.45 9.94KN可編輯精品資料QB左 0.625ql 0.62558.910.45 16.57KNQB右 0.625ql 0.62558.910.45 16.57KN腹板下工字鋼最大剪力為Qmax 0.625ql2 0.62558.910.45 16.57KNQmaxS16.5758.4106 27.45MPa1218、5MPa剪力強度83Id712105.510剪力強度滿足要求。腹板下最大撓度為：ql458.910.4543f1 0.521 0.52110 88100EI1002.110 712100.008mm 0.45/400 1.125mm腹板下撓度滿足要求。2、空心箱室下工字鋼驗算近支點（漸變段）空心處工字鋼承受荷載最大，近支點（漸變段）空心處 14 工字鋼承受線荷載為：q 0.91.2(181.5 7.50.12)1.4(2.8 4)1 0.91.20.16 30.61KN m可編輯精品資料按簡支不等跨連續梁受力分析n 0.75/0.9 0.8近支點（漸變段）空心處工字鋼彎矩為：MB 0.085919、ql12 0.085930.610.752 1.48KN mMAB 0.0857ql12 0.085730.610.7521.476KN mMBC 0.0059ql12 0.005930.610.752 0.10KN m近支點（漸變段）空心處工字鋼最大彎矩為：Mmax 0.0859ql12 0.085930.610.752 1.48KN mMmax148MPa 14.55MPa 215MPaW10.17滿足要求。剪力為QA 0.4141ql1 0.414130.610.75 9.51KNQB左 0.5859ql1 0.585930.610.75 13.45KNQB右 0.4000ql1 0.420、00030.610.75 9.18KN可編輯精品資料剪力圖為：Qmax 0.5859ql1 0.585930.610.75 13.45KNQmaxS13.4558.4106 20.06MPa 125MPa83Id712105.510滿足要求。3、翼板下工字鋼驗算q 0.91.2(7.541.5 7.50.12)1.4(2.8 4)1 0.91.20.16 21.44KN m彎矩為：11MB qa2 21.440.62 3.86KN22MBC2ql210.62222a(121.440.9(1)0.67KN2)2l880.9可編輯精品資料11Mmax qa2 21.440.62 3.86KN m221、2Mmax386MPa 37.95MPa 215MPaW10.17滿足要求。剪力為QA qa 21.440.6 12.86KNQAB左QAB右qla21.440.90.62(1)2 qa(1)21.440.6 5.00KN2l20.9qla21.440.90.62(1)2 q（a l)(1)21.44(0.6 0.9)5.36KN2l20.9剪力圖為：Qmax qa 21.440.6 12.86KNQmaxS12.8658.410619.18MPa 125MPa83Id712105.510滿足要求可編輯精品資料qal3a2a321.440.60.930.620.63f(42331)(431)222、4EIll242.11087121080.920.93103 0.43mm 0.6/400 1.5mm滿足要求。（四）（四）、貝雷梁驗算、貝雷梁驗算單片貝雷梁技術參數：E=2.1105MpaI=2.50497109mm4W=3.5785106mm3M=788.2KN.mQ=245.2KNA=0.0153m貝雷梁布置：貝雷梁橫向間距布置腹板下 0.45m,空心箱室下 0.75m+0.9m+0.75m。1、腹板下貝雷梁驗算計算荷載 q=0.91.2（44.2+1.5+7.50.12+2.5）+1.4（2.8+4）0.45+0.91.20.16=27.72KN/m貝雷梁跨內彎矩為：M1 0.08ql23、2 0.0827.7292179.65KN mM3 0.08ql2 0.0827.7292179.65KN m可編輯精品資料M2 0.025ql2 0.02527.2792 55.22KN mMB MC 0.100ql2 0.10027.7292 224.53KN m由彎矩圖可知腹板下最大彎矩為：Mmax 224.53KN m 788.2KN m滿足要求。腹板下單片貝雷梁剪力為：QA 0.4ql 0.427.729 99.79KNQB左 0.600ql 0.60027.729 149.69KNQB右 0.5ql 0.527.729 124.74KNQC左 0.5ql 0.50027.729 124、24.74KNQC右 0.6ql 0.627.729 149.69KNQD 0.4ql 0.427.729 99.79KN可編輯精品資料由剪力圖可知最大剪力為Qmax149.69KN245.2KN剪力滿足要求。撓度為：fmaxql427.7294103 0.677 0.677 3.46mm 9/400 22.5mm4100EI1002.110 2.50497撓度滿足要求。2 2、箱室下貝雷梁驗算、箱室下貝雷梁驗算線荷載：q 0.91.2(181.57.50.12 2.5)1.4(2.8 4)26.68KN/m0.750.90.750.91.20.163跨內彎矩為M1 0.08ql2 0.08225、6.6892172.89KN mM2 0.025ql2 0.02526.6892 54.03KN m可編輯精品資料M3 0.08ql2 0.0826.6892172.89KN mMB 0.100ql2 0.10026.6892 216.11KN mMC 0.100ql2 0.10026.6892 216.11KN m彎矩圖為：由彎矩圖可知最大彎矩為Mmax 216.11KN m 788.2KN m彎矩滿足要求。剪力QA 0.4ql 0.40026.689 96.05KNQB左 0.6ql 0.60026.689 144.07KNQB右 0.5ql 0.50026.689 120.06KNQC左26、 0.5ql 0.50026.689 120.06KNQC右 0.6ql 0.60026.689 144.07KNQD 0.4ql 0.40026.689 96.05KN剪力圖為：可編輯精品資料由剪力圖可知最大剪力為Qmax144.07KN245.2KN剪力滿足要求。撓度為：fmaxql426.6894103 0.677 0.677 3.328mm 9/400 22.5mm5100EI1002.110 2.50497撓度滿足要求。3 3、翼緣板下貝雷梁驗算、翼緣板下貝雷梁驗算翼緣板下單片貝雷梁承受線荷載為：q 0.91.2(7.541.5 7.50.12 2.5)1.4(2.8 4)1.5 027、.91.20.16 32.93KN/m彎矩為M1 0.080ql2 0.08032.9392 213.39KN mM2 0.025ql2 0.02532.9392 66.68KN mMB MC 0.100ql2 0.10032.9392 266.73KN m可編輯精品資料Mmax 0.1ql2 0.132.9392 266.77KN m 788.2KN m彎矩滿足要求。剪力為：QA 0.400ql 0.40032.939 118.55KNQB左 0.600ql 0.60032.939 177.82KNQB右 0.500ql 0.50032.939 148.19KNQC左 0.500ql 0.528、0032.939 148.19KNQC右 0.600ql 0.60032.939 177.82KNQD 0.400ql 0.40032.939 118.55KN剪力圖為：最大剪力Qmax0.6ql0.632.939177.82KN245.2KN可編輯精品資料滿足要求。最大撓度為：ql432.9394103fmax 0.677 0.677100EI1002.11052.504979 4.107mm 22.5mm400撓度滿足要求。（五）（五）、40A#40A#工字鋼驗算工字鋼驗算貝雷梁傳遞到橫橋向 40B#工字鋼的作用力以整體箱梁來分析受力。以第一聯第 2 跨為例。40A#工 字 鋼 自 重 為29、0.66KN/m，截 面 抵 抗 矩W=1085.7cm3,截 面 慣 性 矩 I=21714cm4，半 截 面 面 積 矩S=631.2cm3,截面面積 A=86.07cm2,腹板厚度 d=10.5mm。第 2 跨混凝土方量：V(8.17 6.88)9.66.8818.4014.12 227.03m32梁砼重：227.032.610/（30m10.5m）=18.74KN/m2線荷載：q 0.91.2(18.741.57.50.12 2.5)1.4(2.8 4)90.91.20.160.91.20.662 306.73KN/m可編輯精品資料橫向每隔 3.5m 設置 4 根鋼管立柱，計算 40a30、#工字鋼時按三等跨連續梁進行力學性能分析。彎矩M1 0.08ql2 0.08306.733.52 300.60KN mM2 0.025ql2 0.025306.733.52 93.94KN mMB 0.1ql2 0.1306.733.52 375.74KN mMC 0.1ql2 0.1306.733.52 375.74KN m由 彎 矩 圖 可 知40a#工 字 鋼 承 受 最 大 彎 矩 為Mmax 375.74KN mMmax375.74103173.04MPa 215MPa應力強度W 21085.710640a#工字鋼承受剪力為QA 0.4ql 0.4306.733.5 429.42KN31、QB左 0.6ql 0.6306.733.5 644.13KNQB右 0.5ql 0.5306.733.5 536.78KNQC左 0.5ql 0.5306.733.5 536.78KNQC右 0.6ql 0.6306.733.5 644.13KNQD 0.4ql 0.4306.733.5 429.42KN可編輯精品資料可知 40a#工字鋼承受最大剪力為Qmax644.13KN40a#工字鋼承受最大剪力強度為：QmaxS644.132631.2106103 89.16MPa 125MPa832I d2217141010.510滿足要求。工字鋼跨中最大撓度為：ql4306.733.54103fm32、ax 0.632 0.632mm100E2I1002.11082217141083.5 3.19mm 8.75mm400撓度滿足要求。（六）（六）、鋼管支墩強度驗算、鋼管支墩強度驗算由 40a#工字鋼剪力圖可知，最大支座反力為：N 644.13536.780.905211199.92KN（加上了鋼管立柱自重）6308mm 鋼管考慮到銹蝕情況，計算鋼管壁厚取6mm。鋼管立柱下端與80cm80cm1.2cm 鋼板連接，立柱上下每隔 4m 布置一道剪力撐。6308mm截面特性表可編輯精品資料規格每米重量截面積A(cm2)慣性矩回轉半徑i(cm)截面矩W(cm3)3635.17彈性模量E(MPa)（m33、m)(kg/m)6308I(cm4)92.332117.6257253.891722210000立桿計算長度取 6m（鋼管雖按 6m 一道布置剪刀撐，但為了安全計算取 6m），回轉半徑i D2 d240.632 0.6182 22cm4D2d2()()3.14(0.31520.3092)117.621cm2截面積A 22長細比L627.2780i0.22穩定系數1.020.55(27.27 20)20.9100抗壓強度N1199.92102.02MPa 205MPaA11.762穩定強度N1199.92113.35MPa 205MPaA0.911.762強度滿足要求。（七）（七）、樁基、承臺基34、礎和地基承載力驗算、樁基、承臺基礎和地基承載力驗算1、樁基、承臺基礎配筋驗算承臺基礎承受線荷載為：q(1180.9119.00565.52)41.2 421.81KN/m1.212M 0.1ql2 0.1421.813.52 516.72KN m可編輯精品資料11W bh21.20.62 0.072m366M516.72 7.18MPaW0.072鋼筋面積為As其中：11fc 9.6N/mm2fy 300N/mmh0 550mm2a1fcb2M2(h0h0)3406.33mm2fya1fcb取鋼筋直徑為 16mm，實取22 根，實際鋼筋配筋面積為4423.36mm2縱向配筋滿足要求。2 2、地35、基承載力計算、地基承載力計算由于鋼管間距為 3.5m，則單根鋼管所轄地基受力面為：Ax(1.2 0.62)3.5 8.4m2（擴散應力角取 45 度角）鋼管最大軸力為：N=1180.91KN該處鋼管自重為：0.905KN/m21m=19.005KN條形基礎重：3.51.20.626=65.52KN則地基受力為：1180.91KN+19.005KN+65.52KN=1265.44KN地基承載力：Px1265.44KPa150.65KPa8.4條形基礎寬度，根據現場試驗確定的地基承載力選擇基礎類型。（八）（八）、支架整體穩定性驗算、支架整體穩定性驗算可編輯精品資料由于貝雷支架縱向沒有受到較大動載作36、用，只有振搗混凝土時才產生較少的側向力，所以貝雷支架縱向穩定性就不必要計算，只需對貝雷支架橫向穩定性進行計算即可。按照圖紙設計要求，支架水平荷載取上部荷載的 5%，則支架受水平推力為：F=26227.035%=5902.785%=295.14KN單根柱子受水平推力為 F=295.14/16=18.45KN著力點距基礎頂面取 21/2 米M=18.4521/2=193.73KNm支架自重取 1.5KN/每根鋼管柱承受豎向壓力為 N=1.521=31.5KN支架穩定性系數為 0.9NM31.5103193.73103 62.19KPa 140KPaAW0.9117.6211040.93635.1737、106NM31.5103193.73103 56.24KPa140KPa46AW0.9117.621100.93635.1710穩定性系數 140/62.19=2.251.3滿足要求。預壓預壓預壓目的：檢驗支架的強度及穩定性，消除整個支架的塑性變形，消除基礎的沉降變形，測量出支架的彈性變形。預壓材料：用專業噸袋裝砂對支架進行預壓，預壓荷載為梁體自重的 120%。可編輯精品資料預壓范圍：箱梁寬度范圍，用吊車吊放噸袋對支架進行預壓。預壓觀測：預壓在支架搭設完成以后進行，分三級加載，第一次加載重量為梁體自重的 50%，持荷穩定后進行第二次加載，加載重量為梁體自重的 50%，持荷穩定后進行第三次加載，38、加載重量為梁體自重的 20%。壓重的垂直運輸由 25噸汽車吊完成，加載時砂袋布置順序與混凝土澆筑順序一致。箱梁觀測位置設在每跨的 L/2，L/4 處、墩部處以及每排鋼管立柱條形基礎，每組分左、中、右三個點。在點位處固定觀測桿，以便于沉降觀測。采用水準儀進行沉降觀測，布設好觀測桿后，加載前測定出其桿頂標高。沉降觀測過程中，每一次觀測均找測量監理工程師抽檢，并將觀測結果報監理工程師認可同意。第一次加載后，每 2 個小時觀測一次，連續兩次觀測沉降量不超過 3mm，且沉降量為零時，進行第二次加載，按此步驟，直至第三次加載完畢。第三次加載沉降穩定后，經監理工程師同意，進行卸載。卸載：人工配合吊車吊運砂袋39、均勻卸載，卸載的同時繼續觀測，卸載完成后記錄好觀測值以便計算支架及地基綜合變形。根據觀測記錄，整理出預壓沉降結果，調整支架標高來控制箱梁底板及懸臂的預拱高度。預壓注意問題：采用砂袋法預壓，要保證砂袋的質量，發現砂袋有裂縫漏砂的應及時更換砂袋。派專人觀察支架可編輯精品資料變化情況，一旦發生異常，立即進行補救。要分級加載，加載的順序接近澆筑混凝土的順序，不能隨意堆放，卸載也分級并測量記錄。通過第一施工段預壓并沉降后，將實測沉降量（基礎沉降量、支架變形量）作為一個參數值再后續的施工共對比、復核。測點要固定，用紅油漆提前做好標識，不能隨意更換測量人員，防止出現人為誤差，專人負責對水準點位置進行保護。如40、實填寫觀測數據，繪制彈性和非彈性曲線，如出現意外數據，應分析原因，不得弄虛作假。觀測過程如局部位置變形過大，應立即停止加載并卸載，及時查找原因，采取補救措施。堆碼砂袋一定要按混凝土位置及澆筑順序認真堆碼，確保模擬狀態接近實際狀態。支架預壓和混凝土澆注過程中安排專人對支架的變形進行監控。可編輯精品資料預壓預壓-卸載”流程圖卸載”流程圖可編輯預壓前準備工作完成“狀態一”加載完成“狀態二”加載完成“狀態三”加載數據匯總數據的分析對比測量監控持荷觀測數據再對比準備卸載卸載成為“狀態二”的受力狀態卸載成為“狀態一”的受力狀態卸載成為“加載初始狀態”預壓過程的總結、調整值的確定精品資料現澆箱梁支架預壓沉降41、觀測記錄（橋第 聯第 跨）初樁 次卸 卸第一差第差第差第差第差第差載 載總變非彈彈性二三四五六前 后性號 高值值值值值值形變次次次次次次高 高變程量形程 程形可編輯精品資料施工員：測量員：初次測量日期：第一次測量日期：監理員：第二次日期：第三次日期：第四次日期：質檢員：第五次日期：第六次日期：十、施工預拱度設置十、施工預拱度設置確定預拱度時考慮下列因素：支架在荷載作用下的總變形量，支架在荷載作用下的彈性壓縮，支架在荷載作用下的非彈性壓縮；箱梁設計反拱度，根據設計圖紙提供。根據梁的拱度值線形變化，其它各點的預拱度值，應以中間點為最高值，以梁的兩端為零，按二次拋物線進行分配。支架預拱度計算：支架變42、形量（預拱度）的計算：12341為支架卸載后由上部構造自重及活載一半產生的豎向變形根據設計要求1取 10mm。2為支架在荷載作用下的彈性變形量(每一跨立柱高可編輯精品資料度不同，造成支架在荷載作用下彈性變形不同，現以第四聯第 2 跨為例計算，取平均高度l 21m)2lE88.3621 8.84mm52.1103為支架在荷載作用下的非彈性變形：3=2K1+3K2+2K3+2.5K4其中 K1順紋木料接頭數目；K2橫紋木料接頭數目；K3順紋木料與金屬數目；K4順紋與橫紋木料接頭數目；根據本支架搭設方案，取 K1=0,K2=0,K3=1,K4=0。3=0+0+2+0=2mm4為支架基底在荷載作用下的43、非彈性變形：取4=0mm。故支架變形量（預拱度）為：123410 8.84 2 0 20.84mm。十一、支架拆除十一、支架拆除（一）（一）、傳統支架拆除工藝、傳統支架拆除工藝1、拆除順序：拆除翼板、腹板模板松掉楔形塊脫底模、方木抽拉橫向分配梁拖拉貝雷架拆除貝雷支架下部結構。2、拆除工藝底板處底模直接支承在貝雷架與分配梁上，在拆除箱梁底板模板前，須首先調節楔形塊，通過調松楔形塊螺栓，降低楔形塊頂標高，消除箱梁對支架的荷載，并留出拆除箱梁可編輯精品資料底模和工字鋼分配梁的間隙,拆除箱梁底模及方木后，用卷揚機（卷揚機設置在外側貝雷梁上）配合吊車拉出工字鋼。拆除貝雷梁時采用每榀整體吊裝，利用鋼管柱頂44、上的工字鋼作為支點，用倒鏈將其滑行至箱梁翼緣板處，吊車兩點吊裝，吊下貝雷梁。滑移過程中操作工人須隨時注意倒鏈和貝雷梁的狀態，如有異常立即停止施工，待現場技術員和安全員檢查后方可進行下步施工，重復上述操作至貝雷梁拆除完畢。3、安全措施（1）、組織措施：支架拆除前主管副經理、安全專業工程師、現場安全員、技術員到達現場進行安全技術指導，對操作工人進行安全教育。直至每個操作工人對操作安全注意事項均了解清楚、安全措施到位后方可進行拆除支架施工。（2）、技術措施：落楔形塊:兩端楔形塊同時均勻下落，防止分配梁不均勻下落變形，貝雷梁滑移。模板拆除:先拆除方木再拆除模板。支架拆除:支架拆除前首先拆除橫向分配梁，45、在吊車配合下由卷揚機拉出長度的 70%后，用吊車吊放下分配梁。貝雷支架采用倒鏈拖拉出梁底，拖拉時設專人指揮，貝雷支架兩端同時均勻拖拉，嚴禁僅一端拖拉，防止掉落，可編輯精品資料用倒鏈拉滑貝雷梁時，兩側對稱拉滑，防止偏心受壓發生安全事故。拖拉貝雷架、起吊作業設專人指揮；拆除貝雷架作業前要檢查吊車和鋼絲繩的性能和安全性。（二）（二）、預留鋼管拆除工藝、預留鋼管拆除工藝1 1、預留鋼管施工、預留鋼管施工本標段現澆箱梁下貝雷梁有若干組組成，每組貝雷梁又有若干榀組成（一般兩榀貝雷梁為一組），每組內榀與榀貝可編輯精品資料雷梁之間縱向 3m 都用配套標準支撐架作為橫向聯系，組與組之間用自制交叉架連接（自制交叉46、架采用角鋼制作，選取90mm7mm 的角鋼作為橫向連接，橫向角鋼上鉆有插銷孔，通過穿插銷把橫向角鋼固定在貝雷梁上，然后再用50mm7mm 角鋼作為剪力撐）。每組貝雷梁上預埋兩根鋼管，鋼管的位置設置在貝雷梁的兩端（見現澆箱梁預留鋼管形象圖），鋼管選用普通腳手架管，規格為48mm3.5mm，單重 3.84kg，鋼管長度能穿透梁體即可。可編輯精品資料現澆梁上預留鋼管形象圖2、安放千斤頂和穿螺紋桿每一個預留鋼管內都采用25mm 精扎螺紋鋼穿入，螺紋桿伸出梁體頂面高度 L 不少于 5m，螺紋鋼上部緊挨梁體頂面處配備雙層螺帽，防止落貝雷梁時滑絲造成安全事故。每一根螺桿配置 2 個千斤頂（見預埋鋼管及螺桿橫47、縱斷面布置圖），千斤頂上搭設高強度帶肋型鋼，型剛上鉆有小孔，并保證螺桿能穿過小孔，螺桿上部緊挨型鋼處設有螺帽。可編輯精品資料3、拆除步驟（1）、梁體混凝土達到拆模強度后，才能拆除支架，首先將螺桿穿入預埋鋼管內，并安放完千斤頂及千斤頂上鋼板支撐，螺桿底部焊接有吊鉤（螺桿穿入鋼管后再焊接吊鉤），吊鉤能牢固的鉤住貝雷梁，然后固定好雙層螺帽和型剛上的可編輯精品資料螺帽，此時貝雷梁和工字鋼就被固定在梁體上了。（2）、調松對口楔子，由于貝雷梁和工字鋼已經被固定在梁體上，貝雷梁、橫向工字鋼與下部鋼管柱就會脫離，這時可以拆除鋼管柱。（3）、待鋼管柱全部拆除、運走后就可以下落貝雷梁。首先旋動千斤頂上的螺帽，使48、兩個千斤頂同時伸出 4/5,千斤頂稍微頂動螺桿，以便能順利松動梁體頂面上的雙層螺帽；然后松動雙層螺帽，松動長度不能超過千斤頂下落長度；接下來就要下落千斤頂，千斤頂必須緩慢、同時下落，同一跨現澆梁上的所有千斤頂同時操作、同時下落；依次循環操作，千斤頂和雙層螺栓緊密配合，使貝雷梁下落 5m；最后采用吊車吊下工字鋼、貝雷梁。4、封堵預留孔貝雷梁全部拆除完成后，應對現澆梁體上的預留孔洞進行封堵，封堵材料為 C50 高強度混凝土。4、拆除注意事項（1）、螺紋桿伸出梁體頂面高度 L 不少于 5m，施工過程中注意保護精扎螺紋鋼刻絲，保證刻絲完好。（2）、每次松動雙層螺帽時要用千斤頂稍微頂動一下螺桿，否則由于49、壓力太大，無法松動雙層螺帽。（3）、每次千斤頂不能完全伸出，否則會因失穩造成安全事故，每次千斤頂伸出 4/5 即可。可編輯精品資料（4）、施工過程中要特別注意協調操作，同一跨現澆梁上的所有千斤頂同時操作、同時下落；配備有經驗的吊車司機，保證拆除安全。現澆箱梁混凝土澆筑示意圖下面以現澆箱梁混凝土澆筑示意圖（上圖）來說明多跨連續貝雷架在施工中存在的不足：支架安裝時考慮上部承受的是均布荷載，但實際施工時混凝土澆筑是從一段向另一端澆筑，由于施工工藝的原因，在整個支架上承受的初期混凝可編輯精品資料土荷載并不是均布的。如圖所示：當澆筑AA-BB混凝土時，荷載集中在 AA-BB跨徑范圍內，此時 BB-CC跨50、徑范圍內并不承受混凝土荷載，由于貝雷梁是連續的，在 BB-CC跨徑內會產生負彎矩來抵消部分正彎矩。同樣，當AA-BB跨境內混凝土澆筑完畢后開始澆筑 BB-CC跨徑內混凝土，在 AA-BB跨徑內也會產生負彎矩來抵消部分正彎矩，此時由于撓度發生變化，很可能導致AA-BB跨徑內新澆筑混凝土產生裂縫，影響混凝土整體質量。3、我項目對多跨連續貝雷支架在現澆梁施工中存在問題的解決方法針對上述不足，在實際施工中，我標段主要從施工工藝上加以控制：加強貝雷梁之間的橫向連接，爭強結構的整體性。采用水平分層法現場澆筑混凝土，分兩次澆筑完成，通過減小上部荷載來降低由于荷載產生的不均勻產生的撓度變化對新澆筑混凝土的影響，先澆筑底板和腹板混凝土，待底板和腹板混凝土達到一定強度后再進行頂板混凝土的澆筑。可編輯精品資料4 4、我公司成功運用多跨連續貝雷支架施工的實例、我公司成功運用多跨連續貝雷支架施工的實例可編輯精品資料說明：說明：支架基礎根據現場實際情況決定。支架基礎根據現場實際情況決定。這是一個樣板，你根據設計圖紙要求進行編制修改。這是一個樣板，你根據設計圖紙要求進行編制修改。可編輯