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1、*工程屋面花架專項施工方案*公司日期屋面花架專項施工方案一、工程概況1、*工程*棟樓工程由*有限公司承建，總建筑面積為*，屋面工程裝飾架設計*棟在 AB軸/514 軸，正面 EK軸/415 軸，標高分別為：3.6m、4.2m，為最高點（軸線是以單元式劃分），根據設計可知無外懸挑構件與斜挑架構件，在計算時可不考慮以上兩種荷載。詳見附圖。2、砼澆筑：考慮到工程的安全性，本工程采用商砼，垂直運輸采用塔吊配合施工，提高可靠地安全措施。二、編制依據1、根據施工圖設計2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001 3、施工現場臨時用電安全技術規范JGJ46-88 三、施工與工藝（一）模板設2、計1、模板設計應按設計圖、木工翻樣圖進行，考慮吊運和人力搬運因素劃分板塊，盡可能減少分塊，以減少安裝時的拼縫。2、平臺模板應考慮砼和鋼筋自重以及澆搗時砼振搗壓力和施工操作荷載，按設計確定牽杠、擱柵間距和支撐排架的立柱間距，還需考慮層高和立柱穩定的影響（詳見計算式）。3、柱、梁和墻的模板計算應考慮新澆搗的砼對模板側壓力和傾倒砼時產生的荷載，計算確定圍檁間距和對拉螺栓，模板計算應按剛度驗算進行，最大變形值不得超過構件計算跨度的 1/450。4、模板的構造設計，在模板陰陽角接縫處粘貼密封泡沫海綿條嵌縫，進行防漏漿處理。平臺模板拼縫粘貼塑料粘膠紙，模板對翻后再次使用前，模板上的孔洞用白鐵皮修補。使澆搗3、砼時不漏漿。5、墻、柱、梁板模板均為散裝散拆施工工藝。（二）模板施工與工藝現澆結構模板安裝的允許偏差（mm）項目允 許 偏 差軸線5 底模上表面標高5 截面內部尺寸基礎10 柱墻梁4 5 層高垂直全高 5m 6 全高 5m 8 相鄰兩板表面高低差2 表面（2m 長度上）5 1、模板安裝前，鋼筋必須通過隱蔽工程驗收，認真做好以下準備工作：基層砼清理浮漿、松動石子，清洗干凈；復核基層上的軸線和模板控制線；a、主筋上做好標高引測標志；b、柱墻模板地腳做好模板限位和高程控制找平；c、檢查豎向鋼筋的垂直度和保護層墊塊是否齊全有效。d、模板內的雜物清理干凈。e、在澆筑砼前，木模板應澆水濕潤，但模板內不應有4、積水。2、支模前應根據軸線彈好模板位置線，并根據該位置線用鋼筋焊好模板限位，模板及其支架必須具有足夠的強度、剛度、穩定性。安裝上層模板及其支架時，下層樓板應具有承受上層荷載的能力，上下層模板支架的立管要對準。3、外墻模板的固定依靠內模板支撐體系，通過螺桿拉牢，并利用模板最下排螺桿孔洞固定在已澆搗好的砼墻上，利用對拉螺栓與內墻模板拉結，內墻模板的支撐排架和平臺排架連成一體。4、滿堂架施工滿堂架是模板的支撐體系，滿堂架的施工應確保支撐體系的強度、剛度、穩定性。本工程采用鋼管滿堂架、木方、膠合板組成模板支撐結構，為保證結構體系的安全性，應進行支撐體系的強度、剛度及穩定性的驗算。滿堂架鋼管要求為4835、.5 或483.25，壁厚不得低于 3.25mm。立桿間距為 1.2m，掃地桿一律離地 20cm,掃地桿以上間距 1.5m設置水平桿，板底及梁底設置水平桿 1道。板底和梁底的水平桿必須采用雙扣件，下一個扣件緊貼住上一個扣件的底部，以防止上一個扣件的滑移。所有水平桿件的連接采用接頭扣件連接，特殊部位采用旋轉扣件連接的必須保證15cm 的搭接長度。剪刀撐是滿堂架的重要加固措施，本工程一律采用 6m 的鋼管搭設，剪刀撐設置要求：每個結構柱單元內設置三個以上的剪刀撐。立桿需搭接的一律采用錯步搭接，搭接扣件必須采用直角扣件雙扣件鎖定，嚴禁采用旋轉扣件。5、模板拆除拆除時砼強度應以設計要求為準，當設計無要6、求時，砼強度應符合下表規定。現澆結構模板拆除時的所需砼強度結構類型結構跨度（m）按設計的混凝土強度標準的百分率計（）板2 50 2，8 75 8 100 梁、板、殼8 75 8 100 懸臂構件100（1）、模板的拆模強度必須滿足設計和規范的要求，并視氣候等實際情況從嚴掌握。拆模時的強度應保證砼表面及棱角不受損傷。（2）、側模板拆除，應視天氣情況，在砼施工結束24 36 小時后進行，梁底模及樓板模板應根據施工規范的要求，在同條件養護砼試塊達到規定強度要求后方可進行拆除。特別是懸挑模板要達到100%強度后方能拆模。（3）、模板拆卸應與安裝順序相反，即先裝后拆，后裝先拆。在逐塊拆卸過程中，應逐塊卸7、下相鄰模板之間的連接附件，并集中放在零件箱內，以便清理整修與重復使用。在拆除連接附件時，模板應設置吊點或臨時支承，防止模板突然墜落傾覆倒下，造成傷人或損壞已脫離砼面，人力向外移動模板。所有模板的拆除，嚴禁將撬棒插入模板和砼之間，或以砼為支點來撬松模。（4）、拆模時要小心拆除、小心搬運。按照先拆柱，后排架，再梁、平臺的拆模順序進行。注意不得碰撞、猛敲、硬撬模板，以免損傷砼體，特別是邊角。（5）、拆除后的模板應面板朝天臥放在平整的場地上，拆除的模板和支架管應分散堆放并及時清運，并不致被其它重物碰砸，由專人進行模板清理：清除模板拼縫處的砼漿水，更換防止漏漿的海棉條；模板面刷去浮漿，再次使用之前涂刷脫8、模劑。（6）、模板清理的同時，應對拆卸下的模板進行檢查：木模板面受損的應予以調換，縫隙要批嵌密實；模有變形的要進行矯正，松動的圍柃等要焊牢，邊口要保持平直。對已清理修整、矯正的模板，應由質量員、施工員進行檢查，合格后掛牌，對檢查后認為不合格的模板，要吊離撤出現場。（7）、內置式對拉螺栓一拆除，就要清出孔洞內的垃圾、浮灰。用同批水泥砂漿進行修補（即同標號砼配比，去掉石子，以求色澤一致）.（8）、本工程的砼（柱、墻）模板一經拆除，就要做好相應的保護和保養工作。四、模板施工安全措施（一）本屋面花架施工為整個模板工程中的難點，應嚴格按施工設計和技術措施的規定施工。應組織操作人員進行技術訓練，使操作人員9、充分熟悉和掌握施工設計及安全操作技術。（二）安裝和拆除模板，應遵守高空作業的有關規定。（三）安裝和拆除模板，必須嚴格遵守國家頒布的建筑安裝企業安全施工及安全操作規程等的有關規定。（四）遇有惡劣天氣，如降雨、大霧及六級以上大風等情況，應停止露天的高空作業；雨停止后，要及時清除模架及地面的積水。（五）施工用臨時照明和機電設備的接線安設，應由電工操作，嚴禁非電工接線及亂安電燈或電器設備。（六）模板夜間施工時，要有足夠的照明設施，并應制訂夜間施工的安全措施，必要時應設安全巡守人員。（七）從事模板的施工人員，要經常組織技術培訓，提高專業技術和安全操作知識。從事高空作業的人員，應定期體檢，不符合要求的不得10、從事高空作業。（八）進入施工現場的人員，要佩戴安全帽，進行高空作業的人員，應系好安全帶，安全帽及安全帶等安全用具應定期檢驗，不合格的嚴禁使用。（九）安裝和拆除模板，高度在 3m以下時，可使用馬凳操作，高度在 3m及 3m以上時，應搭腳手架或工作臺并設有防護欄桿或安全網，腳手架或工作臺應由架子工搭設，并經過檢查驗收后方可使用，當原有腳手架或工作臺不夠高時，應由架子工接高，不得在原有腳手架或工作臺上加馬凳等辦法操作。（十）模板及其支承件應與腳手架或操作臺分割開，不能分開時，必須采取防止施工操作震動引起模板變形的措施。任何情況，模板及其支承件不應與上料井架及有車輛運行的腳手架或操作臺支成一體。（十一11、）支模過程中如遇中途停歇，應將已就位的模板或支承件聯結穩固，不得空架浮擱。拆模間歇時，應將已松扣的模板、支承件拆下運走，防止墜落傷人或操作人員扶空墜落。五、模板設計計算書1、模板的荷載對模板及支架在風荷載作用下，應從構造上采取有效的防傾倒措施，風荷載按工業與民用建筑結構荷載規范的規定采用，模板的抗傾倒系數采用1.15。根據鋼筋混凝土施工及驗收規范中對普通模板的上述各種荷載規定，提出下列參考資料。（一）模板及支架自重，模板及支架的自重應根據模板設計圖確定。肋形樓板及無梁樓板的模板及支架自重取值：1.模板及連接重量：0.5kN/m2；木模 0.3kN/m2。2.模板、連接件及鋼楞重量：0.75kN12、/m2；木模 0.5kN/m2。3.樓板模板及支架重量（樓層高度為4m以下）：1.1kN/m2；木模 0.75kN/m2。（二）新灌筑混凝土重量，普通混凝土采用24kN/m3，其他混凝土根據實際濕容重確定。（三）鋼筋重量，根據工程圖紙確定。一般鋼筋混凝土梁板結構的鋼筋重量，樓板為1.1kN/m3，梁為 1.5kN/m3。（四）施工人員、灌澆設備及混凝土堆集的重量：1、計算模板和直接支撐模板的鋼楞時，均布荷載為2.5kN/m2，另應以集中荷載2.5kN/m2進行驗算，比較兩者所產生的彎距，取其大者。2、計算直接支承鋼楞的結構構件時，均布荷載為1.5kN/m2。3、計算支架立柱及其他支承構件時，均13、布荷載為1.0kN/m2。（五）振搗混凝土時產生的荷載，對水平面模板為2.0kN/m2；對垂直面模板為4.0kN/m2。（六）新灌筑的混凝土對模板側面的壓力按所推薦的公式進行計算。（七）傾倒混凝土時，對水平面模板產生的荷載為2.0kN/m2。2、柱模驗算柱模板設計計算書柱截面 1200500，最大凈高 3.2m，澆砼速度塔吊自吊砼澆注方式，每小時澆注砼3方，溫度 T=250C，t0=200/(T+15)=5，KW=1（無外加劑），坍落度修正系數KS=1.15。（一）、柱模板基本參數柱斷面長度 B=1200mm；柱斷面寬度 H=500mm；方木截面寬度=50mm；方木截面高度=100mm；方木間14、距 l=300mm,膠合板截面高度=18mm。取柱斷面長度和柱斷面寬度中的較大者進行計算。（二）、荷載標準值計算:強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力與傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。新澆混凝土側壓力計算公式為正式中的較小值：式中c為混凝土重力密度，取24(kN/m3)；t0新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15),取5h；T混凝土的入模溫度,取25()；V混凝土的澆筑速度，取24m/h；1外加劑影響系數，取 1；2混凝土坍落度影響修正系數，取1.15。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值F1=148.733kN/m2。實際計算中采用的新澆混凝土壓力標15、準值 F1=87.6kN/m2。傾倒混凝土時產生的荷載標準值F2=10kN/m2。（三）、膠合板側模驗算膠合板面板(取長邊)，按三跨連續梁，跨度即為方木間距,計算如下:膠合板計算簡圖 (1)側模抗彎強度驗算:M=0.1ql2其中 q 強度設計荷載(kN/m):q=(1.287.60+1.4 10.00)500.00/1000=85.216kN/m l方木間距,取l=300mm；經計算得 M=0.159.560(300.00/1000)2=0.060kN.m 膠合板截面抵抗矩 W=bh2/6=1200(18)2/6=64800.00mm3=M/W=0.060106/27000.000=2.20616、N/mm2 膠合板的計算強度不大于 15N/mm2,所以滿足要求!(2)側模抗剪強度驗算:=3V/2bh 其中 V為剪力:v=0.6ql=0.6(1.2 87.6+1.4 10)500100/106=5.1577kN 經計算得=33.574103/(2 500.00018.000)=3.41N/mm2 膠合板的計算抗剪強度不大于1.4N/mm2,所以滿足要求!(3)側模撓度驗算:W=0.677qa4/(100EI)其中 q 強度設計荷載(kN/m):q=87.61200/1000=209.52kN/m 側模截面的轉動慣量 I=b h3/12=1200.000.18.0003/12=58300017、.000mm4；a方木間距,取a=300mm；E彈性模量,取E=6000 N/mm2；經計算得 W=0.67743.800100.0004/(100 6000.00243000.00)=0.02mm 最大允許撓度 W=l/250=100/250=0.40mm 膠合板的計算撓度不大于允許撓度W,所以滿足要求!3、方木驗算方木按簡支梁計算，跨度近似取柱子邊長a,支座反力即為螺栓(鋼筋)對拉拉力,計算如下:方木計算簡圖 (1)方木抗彎強度驗算:M=qB2/8 其中 q 強度設計荷載(kN/m):q=(1.287.600+1.4 10.000)100/1000=11.912kN/m B截面長邊,取B=18、500mm；經計算得 M=11.912(500/1000)2/8=0.372kN.m；方木截面抵抗矩 W=bh2/6=501002/6=83333.333mm3；=M/W=0.372106/83333.333=4.464N/mm2；方木的計算強度不大于 13N/mm2,所以滿足要求!(2)方木抗剪強度驗算:=3V/2bh 其中 V為剪力:v=0.5qB=0.5(1.2 87.600+1.4 10.000)100500/106=2.978kN 經計算得=32.978103/(2 50.000100.000)=0.893N/mm2 方木的計算強度不大于 1.4N/mm2,所以滿足要求!(3)方木撓19、度驗算:W=5qB4/(384EI)其中 q 設計荷載(kN/m):q=87.6100/1000=8.760kN.m I=bh3/12=501003/12=4166666.667mm4 B柱截面長邊的長度,取B=500mm；E彈性模量,取E=9500 N/mm2；經計算得 W=58.760 5004/(384 9500.004166666.67)=0.180mm 允許撓度 W=B/250=500/250=2.000mm 方木的計算撓度不大于允許撓度W,所以滿足要求!4、梁模驗算梁木模板與支撐計算書取最大梁截面 5001400驗算（一）、梁模板基本參數梁截面寬度 B=500mm，梁截面高度 H=20、1400mm，H方向對拉螺栓 3道，對拉螺栓直徑 12mm，對拉螺栓在垂直于梁截面方向距離(即計算跨度)500mm。梁模板使用的方木截面 50100mm，梁模板截面側面方木距離300mm。梁底模面板厚度 h=18mm，彈性模量 E=6000N/mm2，抗彎強度 f=15N/mm2。梁側模面板厚度 h=18mm，彈性模量 E=6000N/mm2，抗彎強度 f=15N/mm2。（二）、梁模板荷載標準值計算模板自重 =0.500kN/m2；鋼筋自重 =1.500kN/m3；混凝土自重 =24.000kN/m3；施工荷載標準值 =2.500kN/m2。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的21、荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值:其中 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.000h；T 混凝土的入模溫度，取 25.000；V 混凝土的澆筑速度，取 24.000m/h；H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.200m；1 外加劑影響修正系數，取 1.000；2 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=28.800kN/m2實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=28.800kN/m2倒混凝土時產生22、的荷載標準值 F2=6.000kN/m2。（三）、梁底模板木楞計算梁底方木的計算在腳手架梁底支撐計算中已經包含！（四）、梁模板側模計算梁側模板按照三跨連續梁計算，計算簡圖如下300300300q圖 梁側模板計算簡圖 1.強度計算強度計算公式要求：=M/W f 其中 梁側模板的強度計算值(N/mm2)；M 計算的最大彎矩 (kN.m)；q 作用在梁側模板的均布荷載(N/mm)；q=(1.2 28.80+1.4 6.00)1.40=60.144N/mm 最大彎矩計算公式如下:M=-0.1060.1440.3002=-0.541kN.m=0.541106/75600.0=7.160N/mm2梁側模面23、板計算強度小于15.00N/mm2,滿足要求!2.抗剪計算最大剪力的計算公式如下:Q=0.6ql 截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.60.30060.144=10.826kN 截面抗剪強度計算值 T=310826/(2 140018)=0.644N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板的抗剪強度計算滿足要求!3.撓度計算最大撓度計算公式如下:其中 q=28.801.40=40.32N/mm 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 v=0.67740.320300.04/(100 6000.00680400.1)=0.542mm 梁側模板的撓度計算值:24、v=0.542mm 小于 v=300/250,滿足要求!（五）、穿梁螺栓計算計算公式:N N=fA 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力；A 穿梁螺栓有效面積 (mm2)；f 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力 N=(1.228.80+1.4 6.00)1.400.50/3=10.02kN 穿梁螺栓直徑為 12mm；穿梁螺栓有效直徑為 9.9mm；穿梁螺栓有效面積為 A=76.000mm2；穿梁螺栓最大容許拉力值為 N=12.920kN；穿梁螺栓承受拉力最大值為 N=10.024kN；穿梁螺栓的布置距離為側龍骨的計算間距500mm。每個截面布置 3 道穿梁螺栓。穿梁螺栓25、強度滿足要求!1、平臺模驗算扣件鋼管樓板模板支架計算書模板支架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。模板支架搭設高度為 2.5 米，搭設尺寸為：立桿的縱距 b=0.80 米，立桿的橫距 l=0.80米，立桿的步距 h=1.50 米。圖1 樓板支撐架立面簡圖圖2 樓板支撐架荷載計算單元采用的鋼管類型為483.5。（一）、模板支撐方木的計算方木按照簡支梁計算，方木的截面力學參數為本算例中，面板的截面慣性矩I 和截面抵抗矩 W 分別為:W=5.0010.0010.00/6=83.33cm3；I=5.0010.0010.0010.00/12=416.67cm4；方木26、楞計算簡圖 1.荷載的計算 (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25.0000.1800.300=1.350kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2=1.5000.300=0.450kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值 P1=(2.500+6.000)0.8000.300=2.040kN 2.強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q=1.21.350+1.2 0.450=2.160kN/m 集中荷載 P=1.42.040=2.856kN 最大彎矩 M=2.856 0.827、0/4+2.16 0.80 0.80/8=0.744kN.m 最大支座力 N=2.856/2+2.160.80/2=2.292kN 截面應力=0.744106/83333.3=8.93N/mm2方木的計算強度小于 13.0N/mm2,滿足要求!3.抗剪計算最大剪力的計算公式如下:Q=ql/2+P/2 截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.8002.160/2+2.856/2=2.292kN 截面抗剪強度計算值 T=32292/(2 50100)=0.688N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2方木的抗剪強度計算滿足要求!4.撓度計算最大彎矩考慮為靜荷載28、與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:均布荷載 q=1.350+0.450=1.800kN/m 集中荷載 P=2.040kN 最大變形 v=5 1.800 800.04/(384 9500.004166666.8)+2040.0 800.03/(48 9500.004166666.8)=0.792mm 方木的最大撓度小于 800.0/250,滿足要求!（二）、板底支撐鋼管計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算集中荷載 P取縱向板底支撐傳遞力，P=4.58kN PPPPPPPPP 800 800 800支撐鋼管計算簡圖0.0000.8310.2870.9930.3050.3829、20.3050.9930.2870.8310.000支撐鋼管彎矩圖(kN.m)1.5630.067支撐鋼管變形圖(mm)2.772.771.811.816.406.406.886.882.292.292.292.296.886.886.406.401.811.812.772.77支撐鋼管剪力圖(kN)經過連續梁的計算得到最大彎矩 Mmax=0.993kN.m 最大變形 vmax=1.563mm 最大支座力 Qmax=13.274kN 截面應力=0.99106/5080.0=195.42N/mm2支撐鋼管的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于800.0/150 與130、0mm,滿足要求!（三）、扣件抗滑移的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中 R取最大支座反力，R=13.27kN 單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,可以考慮采用雙扣件!當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在 12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取 8.0kN；雙扣件在 20kN 的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取 12.0kN。（四）、模板支架荷載標準值(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。31、1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1=0.1294.200=0.542kN (2)模板的自重(kN)：NG2=1.5000.8000.800=0.960kN (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=25.0000.180 0.8000.800=2.880kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG=NG1+NG2+NG3=4.382kN。2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值 NQ=(2.500+6.000)0.8000.800=5.440kN 3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N=1.2NG+1.4NQ（五）、立桿的32、穩定性計算:不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式其中 N 立桿的軸心壓力設計值 (kN)；N=12.88 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到；i 計算立桿的截面回轉半徑(cm)；i=1.58 A 立桿凈截面面積 (cm2)；A=4.89 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W=5.08 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；l0 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范，由公式(1)或(2)計算 l0=k1uh (1)l0=(h+2a)(2)k1 計算長度附加系數，取值為1.155；u 計算長度系數，參照扣件式規范表5.333、.3；u=1.70 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.00m；公式(1)的計算結果：=126.99N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!公式(2)的計算結果：=41.68N/mm2，立桿的穩定性計算30 砼，氣溫 25考慮，3 小時必須完畢（因為是砼品，砼是加了外加劑，在初凝時延長為4 小時）。9、施工縫的留設：（1）、設置施工縫應該嚴格按照規定，認真對待，如果位置不當或處理不好，會引起質量事故，輕則開裂滲漏，重則危及結構安全，應高度重視。（2）、本工程層面梁、板設上返梁結構，故在考慮施工縫時應考慮兩個方案；和板連成整體的梁，留置在板底面以下2030mm處，當板下34、梁托時，留在梁托下部。有主次梁的樓板，宜順著次梁方向澆筑，施工縫應設在次梁跨度的中間三分之一處。(3)施工縫的處理：在已硬化的砼表面上繼續澆筑砼前，應清除垃圾，表面上松動砂石，鋼筋上的油污，水泥砂漿及浮銹等雜物應清除。在澆筑砼前，水平施工縫宜先鋪上1015mm厚的水泥砂漿一層，其配合比與砼同等級。從施工縫處開始繼續澆筑時，要注意避免直接靠近靠邊下料。機械振搗前，宜向施工縫處逐漸推進，并距80100mm 處停止振搗，但應加強對施工縫的搗實工作，使其緊密結合。標高不同的兩個施工縫，其高低接合處應留成階形。10、砼澆筑順序：砼澆筑順序也是本工程安全可靠性最重要的一部分。按結構形式劃分：在每一次澆筑中35、應先澆筑靠內墻柱、梁板，后澆筑外墻柱、梁板方式。在澆筑一排柱的順序應從兩端同時開始，向中間推進，以免因澆筑砼后由于模板收水膨脹，斷面增大而產生橫向推力，最后使柱梁發生彎曲變形。在澆筑時一定要增照施工縫留設。在澆筑過程中，要保證砼及鋼筋位置的正確性，不得踩踏鋼筋，如發現偏和位移，應及時校正，特別要重視豎向結構的保護層和板，雨蓬板結構負彎矩部分鋼筋的位置。柱子應分段澆筑，邊長大于40cm且無交叉箍筋時，每段的高度不應大于3.5m，大于 3.5m 應裝上斜溜槽分段澆筑，每段高度不得超過2m。在澆筑剪力墻、薄墻、主柱等狹深結構時，為避免砼澆筑至一定深度后，由于積聚大量漿水而可能造成砼強度不勻的現象，宜36、在澆筑適當高度時適量減少砼的配合比用水量。11、養護：本工程采用灑水養護：在砼水分蒸發情況在不見浮水，砼表面以手指輕按無指印時即可進行灑水。12、砼澆筑的安全措施：（1）應遵照砼澆筑順序執行，作業前檢查有可靠的安全性。（2）對工人進行班前安全教育與三級教育。（3）對大中雷電應停止作業。（4）在澆筑砼對周圍用木層板遮擋，以免在振動時與放砼時石子亂穿，落下傷人。（5）在插入式振動器的電動機電源上，應裝漏電保護裝置，接地式接零應安全可靠。（6）操作人員應經過教育，作業時應穿戴絕膠鞋和絕緣手套。（7）電纜線應滿足操作所需的長度，嚴禁用電纜線拖拉或吊掛振動器。（8）使用前，應檢查各部并確認連接堅固，旋轉方向正確。（9）振動器不得在初凝砼、地板、腳手架和干硬的地面上進行試振。在檢修或作業間斷時，應斷開電源。（10）振動棒軟管不得出現裂紋，當軟管使用過久長度增大時，應及時修復或跟換。（11）作業停止需移動振動器時，應先關閉電動機，再切斷電源，不得用軟管拖拉電動機。（12）作業完畢后，應將電動機、軟管、振動棒清洗干凈，并應按規定要求進行保養作業。