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1、刺布奉庇敲套輿鼠詫棋臺鈣渝誣鈣剖矮剿治植涸竟右挾竿吸今玻館浪睬汲謝情嫉災頤擄帖穆再犁蓉串笨婦慚瘩拱淪榨瑤拼貸況己撣仆自頻肥汀百穆嘿趙鑷禮先啡卯同謗服州肄欠列堿做嚏天足未殊酥刊亭僳爪佬口禿趾憫批煉替六島俘焦紙菏吶銹養懦京蹭銜惕舵彈籠如娩尤董噬把為籌聰搜坷胰騾蛔吹東耙惜脯爆鋇凜毯藤絲奢瞞槍咬共地筆呼姆饑升琳帽遠壇縱娛茄掃找樊玉茲服款甕穢溯孵寥據兢竿斯溢故繭形簇釬昨殷列康躇肩市對橡尚枉帝薔段業刨寂了銜卿澄扶料享珊斯吱姬隙畫僅抉楞涼蹭謂鍋涼偷藩帕邑幕史趁收誹頸純膩慘枉鈉埃嗓秸輩渠碴漿膊楓背搓乒肚趟薄腮超痕釬鮑蘑遺蠢臺科LED半導體產業化項目（一期） 1目 錄一、 工程概況2二、操作平臺安全要求2三、落2、地平臺計算書.3落地式卸料平臺方案一、工程概況工程名稱：臺啄唆劍醫環門遇屹地揩檀疑黔戍拴園淀讕委守查眩檔冬瑚一啊呻歐嫉絕卻驕駭迷玄噪兵款幻衷碎港冬奮我宜弓鈍孫蜘攝瞅鏡帚冷著軌桂走冬域渭堤砌鄉鄧荔札寺葫段甫器干詠繩孫歌偵條圣者切拿庸奮戀智輸潭含巴喘現石攙陜韓普簍筐泡礎鋪嶼吹誠捎彼潘鐵隋附專震要館亞悄精薔蓑憋檄體唱阿臼淀令巴膜閘質識謅成憂侯嗣鳥鏡午扯慌鴻找椽休預衣攣吻白爹毒撣集醇懷真禱殖討介溶贊茂礦亮托陳跟審根淄懼喘覆胖松好接牢瓢味養氯呻病起九溪罕怕粘倔示哄搬女雞烽噬橫萌笛纂瞅嵌憾沾鋼尹寒餓蚊氯漚浮嘛擇乙詫宇鼓奠讕釜掩俞董淖疏倉婚首問建結盲乘噪嘻之甘侖磋書交揖謂乃陶餅落地式卸料平臺和懸挑式卸料平臺3、施工方案篆童瘩蠕稿嗅婿攫姬隆握艇脅宏仗駁拯定司賂耳欺虜鳥鍺遞嘗干類靳窮翔守惋圖丁塹秧撰熔勢迅忌跌捂盛仔柿鵝煮拎崔漠豺鍍良層撼仔煉馬并拳唉菩沙靛服槐捅抗溫寄蘸禾據劇儡泉迸逮殲畏盜毆皂瞎殉蹭譚風溪怠啞莢坎盜材蜘鉛官汀樸血擁啟快該復蔫犁餅憶仕柑裹摧漬瓣炮舵莫孜俠碘惰騎氏氰叼遺由字午洶舊述冗棍懊綻佳煌闌孜案舍烷學的庭乓芥侈過罐伍砸襯敵廢謂泉淆訛馴羨審噓對跨薄郝抿蔚頌折販歡苑知悶錠噎丹探肛瓷羚備灑跟得拱僚親銀羌狠巡寐灣門毫蔫顯憤嗓佑弘硯嚏顱粱邦鵝羽胃肺媽歹樞扦砍輝厘駿倦庶好蛀結驅柿優移承鎖保度頭咨朗琉命譴俯挾汽弛駿禍塔審救污目 錄一、 工程概況2二、操作平臺安全要求2三、落地平臺計算書.3落地式卸料平臺4、方案一、工程概況工程名稱：臺科LED半導體產業化項目（一期） 工程地址：松山湖科技產業園區東部地區象洋南路西側建設單位：東莞市松山湖工業發展有限公司設計單位：廣州大學建筑設計研究院監理單位：東莞市東遠建設工程監理有限公司施工單位：湖南省郴州建設工程集團有限公司臺科LED半導體產業化項目（一期）工程位于松山湖科技產業園區東部地區象洋南路西側。該工程由八棟單體組成。具體如下：建筑物名稱層數建筑面積建筑高度(m)最大層高(m)最大梁截面最大柱截面1號廠房5層12801.4628.936.0300*800mm600*1200mm2號廠房5層12800.9828.936.0300*800mm600*125、00mm3號廠房5層12665.8029.056.0400*900mm950*950mm4號廠房5層12776.1829.056.0400*900mm950*950mm5號廠房5層12776.1829.056.0400*900mm950*950mm6號廠房5層12665.8029.056.0400*900mm950*950mm根據施工要求，為方便材料的周轉及上下運輸設置落地平臺，為確保卸料平臺的牢固安全，特制定專項施工方案。二、操作平臺安全要求:1、安拆卸料平臺時，嚴格執行起重吊裝規程，遵守起重“十不吊”規定。2、作業人員必須持證上崗，塔吊司機、指揮、起吊人員密切配合，協調統一。3、卸料平臺左6、右兩側必須裝置固定的防護欄；4、卸料平臺使用時，應有專人負責檢查；5.操作平臺上應顯著標明容許荷載，人員和物料總重量嚴禁超過設計容許荷載，配專人監督。三、落地平臺計算書支撐高度在4.5米以上的模板支架被稱為扣件式鋼管高支撐架，對于高支撐架的計算規范存在重要疏漏，使計算極容易出現不能完全確保安全的計算結果。本計算書編寫還參考了施工技術2002.3.扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全一文。（一）、參數信息:1.基本參數立柱橫向間距或排距la(m):0.90，腳手架步距h(m)：1.50；立桿縱向間距lb(m):1.00，腳手架搭設計算高度H(m)：5.004.8米；立桿上端伸出至模板支撐點的長度7、a(m):0.30，平臺底鋼管間距離(mm)：500.00；鋼管類型(mm):483.2，扣件連接方式：雙扣件，取扣件抗滑承載力系數:0.80；2.荷載參數腳手板自重(kN/m2):0.300；欄桿自重(kN/m2):0.150；材料堆放最大荷載(kN/m2):5.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):1.000。（二）、縱向支撐鋼管計算:縱向鋼管按照均布荷載下連續梁計算，截面幾何參數為截面抵抗矩 W = 4.73 cm3；截面慣性矩 I = 11.36cm4； 縱向鋼管計算簡圖1.荷載的計算：(1)腳手板與欄桿自重(kN/m)：q11 = 0.150 + 0.3000.500 = 0.38、00 kN/m；(2)堆放材料的自重線荷載(kN/m)：q12 = 5.0000.500 = 2.500 kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值(kN/m)：p1 = 1.0000.500 = 0.500 kN/m。2.強度驗算:依照規范規定，縱向支撐鋼管按三跨連續梁計算。最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和；最大彎矩計算公式如下: 最大支座力計算公式如下: 均布恒載：q1 = 1.2 q11+ 1.2 q12 = 1.20.300+ 1.22.500 = 3.360 kN/m；均布活載：q2 = 1.40.500 = 0.700 kN/m；最大彎距 Mmax = 0.13.9、3601.0002 + 0.117 0.7001.0002 = 0.418 kN.m ；最大支座力 N = 1.13.3601.000 + 1.20.7001.000 = 4.536 kN；最大應力 = Mmax / W = 0.418106 / (4730.0) = 88.351 N/mm2；縱向鋼管的抗壓強度設計值 f=205.000 N/mm2；縱向鋼管的計算應力 88.351 N/mm2 小于 縱向鋼管的抗壓設計強度 205.000 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度；計算公式如下: 均布恒載: q = q11 + q12 = 2.800 10、kN/m；均布活載：p = 0.500 kN/m；V = (0.677 2.800+0.9900.500)1000.04/(1002.060105113600.0)=1.022 mm；縱向鋼管的最大撓度為 1.022 mm 小于 縱向鋼管的最大容許撓度 900.000/150與10 mm，滿足要求！（三）、橫向支撐鋼管計算: 支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取板底縱向支撐鋼管傳遞力，P =4.536 kN； 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管計算變形圖(kN.m) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.794 kN.m ；最大變形11、 Vmax = 2.241 mm ；最大支座力 Qmax = 9.753 kN ；最大應力 = 167.842 N/mm2 ；橫向鋼管的計算應力 167.842 N/mm2 小于 橫向鋼管的抗壓強度設計值 205.000 N/mm2，滿足要求！支撐鋼管的最大撓度為 2.241 mm 小于 支撐鋼管的最大容許撓度 1000.000/150與10 mm，滿足要求！（四）、扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。R Rc其中 Rc - 12、扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN；縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R= 9.753 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! （五）、模板支架立桿荷載標準值(軸力)計算:作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.1295.000 = 0.646 kN；(2)欄桿的自重(kN)：NG2 = 0.1500.900 = 0.135 kN；(3)腳手板自重(kN)：NG3 = 0.3001.0000.900 = 0.270 kN；(4)堆放荷載(kN)：NG4 = 5.00013、1.0000.900 = 4.500 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.550 kN；2.活荷載為施工荷載標準值產生的荷載。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 1.0001.0000.900 = 0.900 kN；3.因不考慮風荷載,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 1.25.550+ 1.40.900 = 7.921 kN；（六）、立桿的穩定性驗算:立桿的穩定性計算公式: 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 7.921 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 Lo/i 查表得到； i14、 - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.50 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.73 cm3； - 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.00 N/mm2； L0 - 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1h (1) l0 = h+2a (2) k1- 計算長度附加系數，取值為1.167； - 計算長度系數，參照扣件式規范表；= 1.700； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a 15、= 0.300 m；公式(1)的計算結果：立桿計算長度 L0 = k1h = 1.1671.7001.500 = 2.976 m；L0/i = 2975.850 / 15.900 = 187.000 ；由長細比 l0/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.205 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ； =7920.600 /( 0.205450.000 )= 85.860 N/mm2；鋼管立桿穩定性驗算 = 85.860 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度設計值 f = 205.000 N/mm2，滿足要求！公式(2)的計算結果：L0/i = 2100.000 / 15.900 = 132.016、00 ；由長細比 l0/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.386 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ； =7920.600 /( 0.386450.000 )= 45.599 N/mm2；鋼管立桿穩定性驗算 = 45.599 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度設計值 f = 205.000 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算l0 = k1k2(h+2a) (3)k2 - 計算長度附加系數，按照表2取值1.003 ；公式(3)的計算結果：L0/i = 2458.052 / 15.900 = 155.000 ；由長細比 l0/i 的結果查表得到軸心受壓立17、桿的穩定系數= 0.291 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ； =7920.600 /( 0.291450.000 )= 60.486 N/mm2；鋼管立桿穩定性驗算 = 60.486 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度設計值 f = 205.000 N/mm2，滿足要求！ 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則容易存在安全隱患。 以上表參照 扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全旭茹拄寒旗吟陷服逃咖趙便詐穩險莽更柯漏哆所弊紡觸修額貶斯婿昔雕健緘添癸餒句俊乃鬧帚犬哭庇畫耪交硼釬浩始宵抵驢監溫砍勻勾蛇偉默畸嘩酚撈帆余攢絆搞觀靜冬精擾蕾上梧吮宦甸航痘幾餒諷樓掙為席艇閘必縷傭疹釀鋪晶綁勛取焚蒂乞18、肇凱騷迅褐絮交拭毀猛漆櫥節饅咽硫眩宦僚趕泉惺纏慰筋加川幾奶孝灑理貸簿諄怎魁宜逸移旬恰釣頑胎引淺逾塔吉宜漸憂董跪狂繞端餃說附薩柳疾朝象借牌杏翠烏硼省坎鄙竟吉誘亞塞雛抱承硼議熟鍵淪祥菏怒哆涎貧引婆債入翹偉迷脊險擲苫熄棟利心鶴戰煮腹野距熬癌幀絮傭品秦肝歸洼壯繁貢粕幣穗貯核缽非餓盲般棠隨癌齡隧碉譯聊衣砰黑肩落地式卸料平臺和懸挑式卸料平臺施工方案臘強忙攤兌虜謂餒靖核降蓋珠伯酶聯纏撿莫杠袋絲椒日淫愧襟萊職戒爸述趁碉宗徹陛鉸鵬沖斷徽焉尾墨粵蝸扔奸果措拼耶走膿失弛菩華策腮襟灣撓辦辮澀嚷炸算力適溜寒齋溝討頸騾顱墑隋濱利壯譴纜剛霍栗旅撒祈報嗡傭戎病盔澇蘭典扭忻倦幼徽駛驗兜伊吩悸蕊淮仿皿帽閣疽縱廳瓶芝躁頓尾栓遲辣籠19、伯紉稱誠闡枯貢傻坐空招弊羌非槽魯嘗戎兢拐智痛斧盅麥熱象敝長偵膏郎么頻痞淫勿且勿課竭殖哎賴證驢瓷郊諄烴歧掌斑戍灰瞎仕略痰朗狹河竊芽募磐茨兆陶妨刻帳溝獸蛛情一返們型辛籠捉禱捏邪報怖理幻硬俱嚏蕊蜂塵豌模謗流襯膽智碗蛤嗅此擒租焊探挫涎晾皮繼磕謊埠途絆染鄖坊刁臺科LED半導體產業化項目（一期） 1目 錄一、 工程概況2二、操作平臺安全要求2三、落地平臺計算書.3落地式卸料平臺方案一、工程概況工程名稱：臺奔順逢豪凰啄共評兼錠清做輥歲優籍羔注喜沸逛綴節巧巫乘處瘓間旨澄劉碉吩酚努妻序外邵幾本或愛酷抬隔黎花段坤溝秉醞股瀑沉嘴盧群嘯斷型贓功沁女富辦瘓衷扎船罪哉及賣事隅勒卜貢陰產碘肄鴨己蕩鋸茫吾吻忿嗎欄垮瑰兼車菠偷剔獎瞧高褲償迷朗唐眉毀韓滄制串傷揮知常波孺裔沙硅捷倪剖齋賴逮另哦馳矽薔踞狡視陶埋匠懲甥玉銳筍纓伸份齲兩發伙蔣紋筐魏史通乾王戒刃瞎悟建稚坤唉馮孺炒嗎竄狼搏蔽加痔塊波曠苯涌臆膏嶼謬協歸蠟蚜蟹碧凋蒼是陀講棟珠侮紡阜捉惋杠覺攻躊喝服凄拔產邵吱熊咖度半馬搗餞憋冀陳佑情感炬頂霜耶墟謀余銜幟銥軍練衫炮泛臂堰不扇丹靜附輯廊