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1、濰美國際中心一期工程落地外架專項施工方案浙江海天建設集團有限公司二九年四月目錄一、工程概況：04二、編制說明：04三、編制依據(jù)、腳手架結構與設計尺寸：04四、構配件標準：04五、落地式外架構造及參數(shù): 05六、挑架設計計算： 07七、腳手架的搭設與拆除： 18八、腳手架的搭設要求： 19九、腳手架安全管理及技術措施 22一、工程概況：濰坊海納置業(yè)有限公司開發(fā)的“濰美國際中心一期工程”項目工程位于濰城區(qū)白浪河以西，和平路以東，福壽西街以南地塊上。本項目由1號樓、2號樓、聯(lián)體地下汽車庫及沿街商業(yè)用房共三個單體組成，總建筑面積145335平方米；其中1號樓為地下三層車庫，地上25層的現(xiàn)澆鋼筋砼全剪結2、構的酒店，建筑物最高點標高為99.60m；2號樓為地下三層地上29層的現(xiàn)澆鋼筋砼剪力墻結構的酒店式公寓，建筑物最高點標高為99.60m，室內0.00相當于絕對標高為27.90m，地上建筑面積772562；地下汽車庫為框剪三層，建筑面積為57821m2。 二、編制說明：由于本項目中高層是二個單體工程組成的，且高度、外墻面結構形式基本相同，故根據(jù)工程特點，1#樓2#樓裙樓采用雙排落地式外腳手架從地下室至三層搭設。三、編制依據(jù)：1、設計與施工依據(jù)： 建筑施工扣件式鋼管腳手架（JGJ130-2001） 建筑施工安全檢查標準（JGJ59-99） 鋼結構設計規(guī)范（GBJ17-88） 建設部建筑管理司組織編3、寫建筑施工安全檢查標準實施指南四、構配件標準：1、鋼管，采用483.5，其質量符合國標（GB/T700）中Q235-A級鋼的規(guī)定。鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道，鋼管必須涂有防銹漆。特別注意：鋼管上嚴禁打孔。對進場的新鋼管檢查應有產(chǎn)品質量合格證及質量檢驗報告，舊鋼管使用前應檢查表面銹蝕深度0.5mm，檢查時應在銹蝕嚴重的鋼管中抽取三根，當銹蝕深度超過規(guī)定值時不得使用，對有彎曲變形的應校直后方準使用。2、扣件采用規(guī)格型號與鋼管相匹配的可鍛鑄鐵制作的，其材質硬度符合國標（GB15831）的規(guī)定，并在螺栓擰緊扭力矩達65Nm時，不得發(fā)生破壞。新扣件應有生4、產(chǎn)許可證、檢測報告和產(chǎn)品質量合格證，舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現(xiàn)滑絲的螺栓必須更新。新、舊扣件均應進行防銹處理。3、腳手板采用長寬為1.00m1.50m規(guī)格的竹笆板，凡蟲蛀、枯脆、松散的腳手板不得使用。五、落地式外架構造及參數(shù):1.腳手架參數(shù)雙排落地式外腳手架從地下室至二層，搭設高度為 18 米，立桿采用單立管；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.50米，立桿的橫距為1.00米，大橫桿的步距為1.70米；掃地桿離地高度200，立桿基礎為100厚砼墊層上鋪50厚木墊板。內排架距離墻長度為0.30米；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數(shù)為 2 根；腳手架沿墻縱向長度為 125、0 米；采用的鋼管類型為 483.25； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數(shù)為 0.80；連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3.40 米，水平間距4.50 米，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數(shù)施工均布活荷載標準值:2.000 kN/m2；腳手架用途:裝修腳手架；同時施工層數(shù):2 排；3.風荷載參數(shù)本工程地處山東省濰坊，基本風壓為0.45 kN/m2；風荷載高度變化系數(shù)z為0.84，風荷載體型系數(shù)s為0.65；腳手架計算中考慮風荷載作用；4.靜荷載參數(shù)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m2):0.1297；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重6、標準值(kN/m2):0.140；安全設施與安全網(wǎng)(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數(shù):4；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、木腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m2):0.036；5.地基參數(shù)地基土類型:碎石土；地基承載力標準值(kN/m2):500.00；立桿基礎底面面積(m2):0.09；地面廣截力調整系數(shù):0.40。六、腳手架設計計算：（一）、大橫桿的計算:按照扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2001)第5.2.4條規(guī)定，大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大7、彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.036 kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.3001.000/(2+1)=0.100 kN/m ；活荷載標準值: Q=2.0001.000/(2+1)=0.667 kN/m；靜荷載的設計值: q1=1.20.036+1.20.100=0.163 kN/m；活荷載的設計值: q2=1.40.667=0.933 kN/m；圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下:跨中最大彎距為M1max=0.088、0.1631.5002+0.100.9331.5002 =0.239 kN.m；支座最大彎距計算公式如下:支座最大彎距為 M2max= -0.100.1631.5002-0.1170.9331.5002 =-0.282 kN.m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=Max(0.239106,0.282106)/4790.0=58.873 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 58.873 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205.0 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下：其中：靜荷載標準值: q1= P1+P2=9、0.036+0.100=0.136 kN/m；活荷載標準值: q2= Q =0.667 kN/m；最大撓度計算值為：V= 0.6770.1361500.04/(1002.06105115000.0)+0.9900.6671500.04/(1002.06105115000.0) = 1.607 mm；大橫桿的最大撓度 1.607 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500.0/150 mm與10 mm，滿足要求！（二）、小橫桿的計算:根據(jù)JGJ130-2001第5.2.4條規(guī)定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載10、布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.0361.500 = 0.054 kN；腳手板的自重標準值：P2=0.3001.0001.500/(2+1)=0.150 kN；活荷載標準值：Q=2.0001.0001.500/(2+1) =1.000 kN；集中荷載的設計值: P=1.2(0.054+0.150)+1.4 1.000 = 1.645 kN；小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax = 1.20.0361.0002/8 = 0.005 kN.m；集11、中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax = 1.6451.000/3 = 0.548 kN.m ；最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.554 kN.m；最大應力計算值 = M / W = 0.554106/4790.000=115.572 N/mm2 ；小橫桿的最大應力計算值 =115.572 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 205.000 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:Vqmax=50.0361000.04/(3842.060105115000.000) = 0.020 mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.054+0.150+1.000 = 1.204 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:Vpmax = 1203.8501000.0(31000.02-41000.02/9 ) /(722.060105115000.0) = 1.804 mm；最大撓度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.020+1.804 = 1.823 mm；