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1、施工組織設計/方案報審表工程名稱： 昆山西大橋工程 編號：A3.1 2 致： 上海同濟工程項目管理咨詢有限公司 （監理單位）茲報驗： 1單位工程施工組織設計 2 分部（子分部）/分項工程施工方案 3 主跨貝雷支架 特殊工程專項施工方案 4 施工用大型機械設備 5 應急準備和響應預案本次申報內容系第 1 次申報，申報內容項目經理部/公司技術負責人已批準。附件：貝雷架搭設專項施工方案 承包單位項目經理部（章）： 項目經理： 日期： 2009.5.25 項目監理機構簽收人姓名及時間承包單位簽收人姓名及時間專業監理工程師審查意見： 專業監理工程師： 日期： 總監理工程師審核意見： 項目監理機構（章）：2、 總監理工程師： 日期： 注：承包單位項目經理部應提前7日提出本報審表。 江蘇省建設廳監制昆山市西大橋工程主跨貝雷架搭設專項施工方案編制人： 審核人：昆山市水利建筑安裝工程有限公司2009年5月15日西大橋工程主跨貝雷架支架搭設專項施工方案一、工程概況昆山市西大橋位于昆山市中心城區，跨越婁江，橋下僅游船通航。橋梁為老橋拆除，原址重建。工程范圍：樁號K0+34.169K0+305.258，重建后的橋梁寬34米，施工內容包括重建西大橋和橋梁兩側接坡道路及管線、排水。重建后的西大橋是一座一孔凈跨36米鋼筋砼箱形拱橋。橋臺臺身內設人行通道溝通濱江人行通道，拱上設8個腹拱孔以減小拱橋自重。受周邊路網、地3、塊標高的限制，橋面標高基本與老橋持平，拱橋矢跨比為1/8.571。為了抵抗坦拱強大的水平推力，橋臺基礎采用鉆孔灌注樁基礎，人行通道從橋臺內部穿過。根據施工圖設計要求，本工程采用婁江河兩側填筑圍堰施工的方案。兩側圍堰內側距離為21米。二、施工準備（一）、施工部位：昆山市西大橋36米主跨部位。（二）、設計荷載：按主跨中部24米拱圈進行設計，具體詳見貝雷架支架施工計算書。（三）、搭設材料：主梁及南北臨時支墩采用16Mn錳鋼六四式軍用貝雷片搭設，約400片，橫向采用20號槽鋼連結。（四）、施工機械：40噸水上浮吊一艘，25噸汽吊一臺，水上打樁船一艘，運樁船一艘，1立方反鏟挖機兩臺，電焊機2臺，氣割設備4、一套，電鋸一臺。（五）、施工人員：電焊工2名，輔工8名，卷揚機工8名，汽吊及挖機駕駛員各一名，現場安全員一名，總調度員一名。三、貝雷架支架施工方案本工程所需的六四式軍用貝雷架片擬采用租賃方式，20號槽鋼自購。根據施工計算，本工程擬采用28排貝雷架單片梁過河，每排共8片組成，長度24米。每兩排貝雷架片梁用花架連結，間距125厘米。南北臨時支墩采用兩排貝雷架片梁搭設，每排12片，長度36米，高度1.5米。河中間支墩采用300mm鋼管樁，400400H型鋼作橫蓋梁。具體布置詳見昆山市西大橋貝雷架支架搭設方案示意圖。1、河中臨時支墩施工本工程擬在南北圍堰中間設置臨時支墩，臨時支墩采用300mm鋼管樁基5、礎，共40根，4跟連接為一個整體，間距4米，樁長14.5米，入土深度11米，其承載力計算書詳見附頁。2、中間臨時支墩蓋梁施工河中間臨時支墩蓋梁擬采用HW400400H+14號雙拼槽鋼型鋼+14號槽鋼支承40排貝雷架梁。蓋梁總長為36米，總寬為0.8米，擬采用一排HW400400H+14號雙拼槽鋼作為蓋梁。蓋梁安裝采用浮吊就位，現場焊接。3、圍堰內場地硬化及臨時支墩施工貝雷架主梁長24米，端部伸入圍堰內約1.5米，其下部采用貝雷架梁作為臨時支墩，高1.5米。搭設方法詳見附頁示意圖。圍堰內腳的場地硬化工作等到樁基大應變檢測結束后進行。回填完畢后反復碾壓結實，土方開挖的基底高程控制在高程1.65，回6、填片石后頂標高控制在0.00左右。場地硬化采用C25砼，長度為36米，寬度為4.5米，厚度為20厘米，202014鋼筋網。場地硬化砼澆筑結束三天后進行兩側臨時支墩的搭設工作。臨時支墩采用六四式軍用貝雷架片搭設，高1.5米，寬度1.5米，頂標高為1.7。貝雷架采用25噸汽吊吊進圍堰內現場拼裝。底部不平處采鋼板墊平。4、貝雷架主梁搭設根據施工計算書，主梁長度為24米，每片梁需8塊貝雷片拼裝，共需40排梁，每兩排間距120厘米，采用花架固定。貝雷架主梁采用陸上拼裝，每兩排為一組利用40噸浮吊進行吊裝就位。起吊前，在臨時支墩上劃好各組位置線，就位后采用木垛臨時固定，以防傾覆。貝雷架片梁全部就位后，用27、0號槽鋼以4米為間距橫向布置在貝雷架底梁上，采用焊接方式將所有梁加固成一體。四、貝雷架梁搭設施工安全技術措施1、施工前必須由工程技術負責人對各施工班組進行技術交底，加強施工人員的安全意識。2、施工現場設總調度員一名，安全員一名，對本次施工吊裝進行統一的指揮和調度、監管，確保施工安全有序進行。3、所有作業人員進行現場進應戴好安全帽，水上作業人員均應穿好救生衣，電焊工除按規定穿好工作服、防護手套、絕緣膠鞋外還應系好安全帶以落水。4、40噸汽吊作業時，工作場地應平坦堅實，與基坑保持安全距離，支腳應全部伸出，撐腳板下墊方木。作業時嚴禁調整支腳，如發現汽吊出現傾斜、支腳不穩時應先將重物放在安全的地方，使8、汽吊恢復穩定。5、起重作業時，操作人員應服從現場人員的指揮，操作應平穩，避免急停、急轉。作業半徑內嚴禁施工人員進入，需要時應先確定無危險時方可進入作業區。6、電焊作業時，電線除要保證絕緣良好外嚴禁直接拖放在鋼梁上，以防破損漏電。三級配電箱應設置在作業區不遠的岸上，專人監護，如出現意外及時拉閘，進行搶救。7、氧氣瓶使用要求：氣瓶應有合格證，方可進入場地。新的氣表也應有合格證，已使用的氣表要有檢查記錄方可投入使用。使用前應先稍開閥門，吹走閥門上的細屑、臟污后再接上膠管。開啟、并閉閥門時應緩慢進行，防止出現靜電火花。與乙炔氣瓶應保持3米以上距離。8、乙炔氣瓶使用要求：乙炔氣瓶使用時嚴禁敲擊、碰撞，要9、豎放不能平放。豎放后15分鐘后方可開啟閥門。停放的地方不能熱源和電氣設備。不能放在太陽下暴曬。與明火距離應在10米以上。使用壓力不能超過0.15兆帕，輸氣速度不能超過1.5立方/小時。瓶內氣體嚴禁用盡，必須留有不低于0.2兆帕壓力。運輸時應輕裝輕卸，嚴禁拋、滑、滾、碰。9、割炬的使用安全要求使用前應先檢查其射吸性能、是否漏氣。點火時先給乙炔后給氧氣，點燃后立即調節火焰。如出現熄炮，應檢查割嘴是否安裝好。停火及發生回火時應先關乙炔后關氧氣，防止火焰倒襲和產生煙灰。回火后的膠管不得使用，膠管原則上不得有接頭，不得混用。黑色的為氧氣，紅色的為乙炔。昆山市西大橋橋工程主跨貝雷桁架梁支架施工計算書編制單10、位：昆山市水利建筑安裝工程有限公司編制人：審核人：編制日期：二零零玫年伍月主跨貝雷架支架搭設施工計算書一、施工計算書說明昆山市橋工程主跨澆筑長度為36米，主梁總寬34米，梁均厚0.8米，設計標號為C40，采用現澆砼。主跨采用組合貝雷架片梁作為過河支架，長度24米，跨中位置設300鋼管樁臨時支架，兩側采用組合貝雷架片梁作為臨時支墩，具體詳見昆山市西大橋貝雷架支架搭設方案示意圖。二、貝雷支架施工計算書1、施工荷載計算（1）施工恒載1、24米長，34米寬主跨拱圈自重 V=24.36340.522228=375M3 G1=37526=9750KN2、鋼筋自重：按1.0KN均布荷載計算 G2=3424111、=816KN3、貝雷架自重：單片450KG，長3米，按1.5KN/M計算 擬投入40排，每排24米 G3=40241.5=1440KN4、模板支架自重：按1.5KN/M2計算 G4=34241.5=1224KN5、施工人員及機型：按2KN/M2計算 G5=34242=1632KN6、砼振搗垂直荷載：按2KN/M2計算 G6=34242=1632.00KN施工總荷載P=1.2(9750+816+1440+1224)+1.4(1632+1632)= 20446KN折算成24米跨均布荷載：20446/24=852KN/M2、貝雷架片梁數量的確定及強度、剛度的復核驗算查貝雷架片相關資料，其由貝雷片銷接12、連成整體，截面力學參數如下表貝雷桁架構件截面性質表截面組成截面積允許彎矩允許剪力IyHzWz2KNMKN43弦桿2*1025.48396.61079.4貝雷桁架片50.96788.2245.22505001503570上下加強桁片101.921687.5245.25774341707699 主跨按二跨連續梁均布荷載彎矩、剪力、撓度計算公式，知：Mmax=1/8ql2=0.1258521212=15336KN.MVmax=0.625ql=0.62585212=6390KN（1）按在純彎狀態下的強度驗算在純彎狀態下，所需貝雷架梁的排數NMmax/0.8M,式中0.8為不均勻系數，M為允許彎矩78813、.2KNM，所需貝雷架梁為:N15336/(0.8788.2)= 24.3（2）貝雷架抗剪強度校核每排貝雷架梁的允許剪力V245.2KN，根據支座反力算得所需貝雷架排數N。NVmax/V6390/245.226.06現場施工取40排，滿足要求。（3）貝雷架梁的剛度校核貝雷架梁在荷載作用下，產生彈性和非彈性變形。非彈性變形貝雷架梁采用銷接，其產生的非彈性變形的經驗公式為f=0.50.152n2，n為跨徑內的貝雷架片數，本工程為12/3=4經計算：本工程貝雷架梁的非彈性變形值為:f1=0.50.15216=1.22cm彈性變形向下的彈性變形發生在跨中，其撓度值為：f2=0.521ql4/(100E14、IN)0.521834120004/(1002.0610525050010436)=4.8mm=0.48cm總變形值f= f1f21.22+0.48=1.7cm允許撓度f=L/400=1200/400=3cm貝雷架梁剛度滿足要求。三、河中臨時支墩驗算河中樁設計頂標高為1.35，樁位處河床標高約為-3.00，支墩樁采用300鋼管樁，樁底設計標高取-14，樁入土深度約11米。橋寬34米，4根鋼管樁連接一整體，間距4米，共9檔40根。1、河中跨施工荷載計算(1)、24米長，34米寬主跨拱圈自重 V=24.36340.522228=375M3 G1=37526=9750KN(2)、貝雷片、支架、模板、15、砼振搗按5KN/M2計： G2=34245=4080KN(3)、人群及機具活載荷載，按q=1KN/M2計 G3=34241=816KN(4)、鋼管樁自重 G4=0.7515.540=465KN樁基處的總荷載為：(9750+4080+816+465)/2=7556KN2、單樁承載力計算根據地基報告提供的容許應力0及樁周極限摩阻力，計算單樁承載力如下：P=1/2（ULIp +AR ）P-單樁承載力U-樁周長L-樁入土長A-樁成孔截面積R -樁尖處極限承載力，取1600KNP=0.53.140.305(3.270+2.350+645)+16003.140.003=306KN全橋共計40根,合計承載力16、P=30640=12440KN7498KN3、中間鉆孔樁支架蓋梁的強度復核驗算河中輔助樁支墩采用26根30015米長的鋼管樁，上部蓋梁采用Hn400400mmH型鋼+14號雙拼槽鋼，每根樁間距3米，計算長度L34M，其施工計算如下：（1）荷載計算上部荷載為貝雷架梁B處支座外的支座反力，V6255KN荷載驗算按三跨連續梁進行計算，計算長度34米，簡化成均布荷載q=6255/27=184KN/M。 （2）Hn400400mmH型鋼抗彎強度計算三跨連續梁均布荷載的情況下，其最大彎矩：Mmax0.1ql20.118433166KNM取160N/mm2 = Mmax/W=1661000/2300=72.17、1=160N/mm2滿足抗彎強度要求。（3）Hn400400mmH型鋼抗剪強度計算根據施工手冊，三跨連續梁均布荷載條件下，Vmax0.617ql0.6171843341KN,容許單許剪力為95 N/mm2maxV/A3411000/(400212)137495 N/2 滿足抗剪要求（4）14號雙拼槽鋼抗彎強度計算上部荷載為貝雷架梁B處支座外的支座反力，V取6255KN，每根14號槽鋼受力為：6255/(402)=79KN，則均布荷載為：q=79/1.3=61KN/M二跨連續梁均布荷載的情況下，其最大彎矩：Mmax0.125ql20.125610.650.654KNM取215N/mm2 = Mm18、ax/W=41000/80.5=50215N/mm2滿足抗彎強度要求。（5）14號雙拼槽鋼抗剪強度計算二跨連續梁均布荷載條件下，Vmax0.625ql0.617610.6525KN，容許單許剪力為125N/mm2maxV/A251000/(18.5100)14125N/mm2（6）支架整體穩定性驗算Hn400400型鋼、14號雙拼槽鋼寬高比為1，小于13，不需要驗算整體穩定性。昆山市西大橋工程主跨模板支架專項施工方案編制單位：昆山市水利建筑安裝工程有限公司編制人 ： 審核人 ：編制日期：貳零零玖年伍月目錄昆山市西大橋工程模板支架專項施工方案一、工程概況昆山市西大橋位于昆山市中心城區，跨越婁江，19、橋下僅游船通航。橋梁為老橋拆除，原址重建。重建后的西大橋是一座一孔凈跨36米、寬34米的鋼筋砼箱形拱橋。橋臺臺身內設人行通道溝通濱江人行通道，拱上設8個腹拱孔以減小拱橋自重。為了抵抗坦拱強大的水平推力，橋臺基礎采用鉆孔灌注樁基礎，人行通道從橋臺內部穿過。橋梁結構采用鋼筋砼箱形拱橋，跨徑36米，矢高比為1/8.571，拱圈總厚度為80厘米，拱腳與橋臺基礎結合，采用搭設滿堂支架現澆施工的方案。本方案編制依據有：1、蘇州市政工程設計院有限責任公司提供的昆山市西大橋施工圖設計及其變更文件。2、建筑施工計算手冊江正榮 編著3、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-20014、建筑施工模板安全20、技術規范JGJ162-20085、建筑結構荷載規范GB50009-20016、簡明施工計算手冊第三版 江正榮 朱國梁編著二、施工時間及順序南北側橋臺主體施工結束拆除模板，貝雷支架搭設完成后，進行主跨摸板支架的搭設。 三、施工準備（一）材料準備1、模板：本工程所有的模板均采用18mm的優質覆膜竹膠板。2、支撐：各種長度的建筑鋼管（規格483.5mm），可調式頂托，14號槽鋼若干，各種直角扣件、對接扣件、萬向扣件若干。枋木50100若干，14號鉛絲若干。3、脫模劑：水質脫模劑。4、拼縫材料：2mm海綿條或雙面膠。5、預壓材料:水袋與砂袋若干，彩條布若干。（二）機具準備1、吊裝設備：40噸水上浮吊一21、艘，25噸汽吊一輛。10噸卡車一輛。2、其它小型工具：木工圓盤鋸一臺，木工平刨床一臺，手槍鉆四只，手提式切割機二臺，手鋸四把，手工刨兩把，羊角錘15把，水平尺10把，吊線墜10只，撬棒8根，活動鈑手15把，19-22mm開口鈑手10把，墨斗10只，水平管100米。4吋高壓水泵4臺。電焊機4臺，氣割設備一套，地磅一套，磅秤兩臺。（三）人員準備本工程擬投入模板工30名，輔助工人10名，其它車輛駕駛員若干，項目部管理人員8名。四、模板工程專項施工方案（一）材料的選用本工程所用模板為浙江南潯產18mm厚優質竹膠板，出廠規格為1.222.44米，所有模板的剛度、強度滿足應規范要求，模板的制作尺寸、表面光22、潔度、平整度經檢測滿足規范要求后再用于工程施工，確保結構物砼的外表光潔、美觀。竹膠板在使用過程中應加強管理工作，支、拆模及運輸過程中應輕搬輕放，發現有損壞及變形時，應及時修理 。模板應分類、分規格堆放，對于竹膠板的側面、切割面應用封邊膝封閉，以最大限度地增加周轉次數。對于使用的枋木，木材選用等以上的材質，杜絕使用腐朽、嚴重扭曲或脆性的木材做模板，確保施工模板質量。（二）模板安裝及加固模板在使用安裝前，將模板表面嚴格清洗干凈，安裝前模板表面涂水質脫模劑。所有模板脫模劑使用同一品牌，確保砼外觀質量。模板安裝時，按施工圖紙進行模板安裝的測量放樣，重要部位設置控制點，以便檢驗校正。模板安裝的順序是：彈23、立模平面控制線和高程控制點拼模板（模板后用50100枋木條）模板初步固定模板整體微調鋼管圍囹加固對銷螺栓拉緊模板局部補洞加固。為確保模板接線嚴密，在所有模板接縫處粘貼2mm海棉條，模板分層施工時，逐層校正上、下層偏差，不出現“錯臺”現象。模板安裝結束后，全面檢查模板的尺寸、平整度、垂直度、接縫支撐、預留孔、洞位置，使允許偏差控制在規范規定范圍內。拱圈梁底部位枋木間距為20厘米，其它部位模板后枋木間距為30厘米。模板及支架上禁止堆放超過設計荷載的材料和設備。支架預壓時預壓材料上面要覆蓋彩條布，防止因雨天而增加上部荷載。（四）模板拆除模板拆除時間按規范和設計要求施工，模板拆除遵循先上后下，先易后難24、的原則，非承重側模板的拆除，在砼強度達到其表面及棱角不因拆模而損傷時方可拆除。拱圈底模拆除應根據同期砼試塊強度，與施工規范和施工圖紙對照，確定砼強度已滿足規范和設計要求后，經監理同意簽發拆除令后方可拆除。拱圈底模拆除順序如下：1、先松動支架上部的可調托，下調到一定高度后拆除全部可調托。2、然后拆除第一層鋼管支架，留足拆除上部底模的操作空間。3、拆除大梁的底模。4、分批次拆除鋼管支架。 模板拆除時的注意事項：1、拆除時，應遵循先支后拆，后支先拆，先拆不承重的模板，后拆承重部分的模板，自上而下地進行。2、下調可調式頂托，使得枋木與支架分開，再用鋼釬輕輕撬動竹膠板拆下第一塊，然后逐塊拆除。切不可用鋼25、釬、鐵錘猛力亂撬。每塊竹膠板拆除后，用人工將其運放到場地上，嚴禁將其直接仍在地上。3、拆除跨度大的梁支架及其模板時，應從中跨開始向兩端進行。4、拆除后模板應及時清理和保養，以便再次使用。五、支架搭設專項施工方案 本支架搭設方案主要針對拱圈滿堂支架進行闡述。（一）搭設支架材料的選用 本工程所用支架全部采用鋼管扣件式支架，拱圈底部采用滿堂式支架搭設。鋼管的規格為483.5mm，長度按施工各部位需要。扣件分旋轉扣件、對接扣件、十字扣件。所有鋼管及扣件進場后抽取樣本送昆山市建設工程質量檢測中心檢測，合格后投入使用。原側上要求有銹蝕、彎曲、壓扁、裂紋現象的鋼管嚴禁使用。扣件有脆裂、變形、滑絲的現象禁止使26、用；扣件活動部位要求能靈活轉動，扣件夾緊時開口最小距離不小于5，擰緊力矩不小于40NM。豎向立桿上口采用插可調托的方法與枋木聯接，確保鋼管垂直受壓。（二）鋼管扣件式滿堂支架搭設方案。1、現澆拱圈工程概況 本工程現澆拱圈施工區段分為兩個區域，一為南北橋臺起拱點至貝雷支架，長度為12米；二為貝雷支架區段，長度為24米，寬度為34米，共計C40砼約為565M3。 拱圈支架搭設采用一次成形的搭設方案，支架搭設最大高度5.7左右，總寬度為36米，每側比橋總寬寬2米，以增加支架的總體穩定性。搭設示意圖詳見昆山市西大橋模板及支架搭設示意圖。2、施工區域場地硬化 對拱腿至貝雷架區域下的施工場地，擬采取C20商27、品砼硬化場地的方法。硬化厚度為20厘米，硬化砼頂面標高為黃海標高0.1。其施工流程如下：基礎開挖到黃海標高-1.65。開挖面人工整平。道渣回填至標高-0.1。平板振動器夯實平整。硬化區外側立模。砼澆筑振搗，砼表面收光。開挖排水溝集水坑。3、滿堂支架搭設立桿設置：拱圈滿堂支架鋼管豎向立桿間距現澆實腹段處為5050厘米，開口箱處為7070厘米，步距為1.0米高，立桿頂部采用可調托，高度30厘米，底部掃地桿離地高度為20厘米，前立桿下端安放1010厘米的木墊塊以提高承載力。立桿施工前應先在砼地坪上彈出縱橫向的5050、3030墨斗線，以便準確定位。剪刀撐設置：因支架高度不算太高，支架縱橫方向均設水平28、桿，距高為1.0米寬，水平層剪刀撐總高度內設兩層，分別在約1米及2米處。拱圈梁下順橋向設置連續剪刀撐，間隔三根立桿。（三）支架搭設及拆除安全施工技術措施1、支架搭拆專項施工方案經項目部技術負責人審核后必須先經公司總工審批后報監理審批。監理審批后由我公司組織不小于5位專家的專家組進行認證后，報昆山安監站備案后方可實施。2、施工前，由項目部總工程師負責對所有作業組的班組長進行安全技術交底，加強安全意識教育。會后再由班組長對所有施工人員進行技術交底，做到作業人員對要進行的支架搭設方案充分了解。因扣件式鋼管支架是依靠扣件緊固完成的，因此必須向每個人員明確一定要將扣件擰到位。有條件的可以使用力矩扳手進行29、檢查。3、進入現場的施工人員必須戴好安全帽，高空作業人員必須佩帶安全帶。經醫生檢查認為不適宜高空作業的人員不得進行本工程的支架搭設工作。4、施工作業時由項目部安全員現場旁站指揮，杜絕一切人的不安全的行為和物的不安全狀態。5、對進場的鋼管扣件進行現場檢查外，還要抽取樣品送檢，檢測合格后方可使用。6、支架搭設的順序為：放置縱向掃地桿立桿-橫向掃地桿第一步縱向水平桿第一步橫向水平桿第二步縱橫向水平桿7、立桿搭設的注意事項：在豎立桿時，要注意桿件的長短搭配使用。立桿的接頭盡量采用對接扣件連接，相鄰接頭在高度方向錯開50厘米以上，各接頭中心距主節點的距離不應大于步距的1/3。如采用搭接，搭接的長度不應小30、于1米，用至少不少于3個扣件來連接。扣件的外邊緣到桿頂距離不應小于10厘米。8、搭設縱橫向水平桿的注意事項：對接接頭應錯布置，不應設在同步同跨內，相鄰接頭水平距離不應小于50厘米，并應避免在縱向水平桿的跨中。如用搭接方式，接頭長度不小于1米，并應等距設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至桿端的距離不應小于10厘米，縱向水平桿的長度一般不小于3跨，并不小于6米。上下相鄰的水平桿應錯開布置在立桿的兩側，以減少立桿的偏心受荷情況。水平桿應緊貼立桿布置，用直角扣件扣緊。9、剪刀撐搭設的注意事項：每道剪刀撐跨越立桿的根數應在3-5根之間。每道剪刀撐寬度不應小于4跨，長度不小于6米，斜桿與地面的傾角宜在31、45-60度之間。10、扣件安裝的注意事項：扣件規格必須與鋼管外徑相同。扣件擰緊力矩不應小于40NM,并不大于65 NM。主節點處，固定縱橫向水平桿、剪刀撐、橫向撐等扣件的中心線距主節點距離不應大于15厘米。對接扣件的開口朝上或朝內。各桿件伸出扣件蓋板邊緣的長度不小于10厘米。11、鋼管扣件式支架拆除的安全技術要求： 拆除前必須完成以下的準備工作： 全面檢查支架的扣件連接、支撐體系是否符合安全要求。 根據檢查結果，補充完善施工組織設計的拆除順序，經監理批準后方可實施。 拆除前，由項目部技術負責人進行班組交底，并由班組長向施工作業人員逐級進行交底，確保作業人員明白作業要求。拆除應符合以下要求： 32、拆除順序應逐層由上而下進行，嚴禁上下同時作業。拆除的順序和搭設的順序相反先搭的后拆，后搭的先拆。從鋼管的頂部可調托開始拆起。拆除的順序為:可調托剪刀撐小橫桿大橫桿立桿。 拆除支架前應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非拆除人員入內。 拆除的鋼管嚴禁拋扔，每班結束時應運到場地上集中分類堆放。六、支架的預壓支架搭設完成后，為檢查支架的壓縮量和穩定性，應進行堆載預壓。本工程中堆載的重量為拱圈，約1700噸，采用沙袋與水袋結合的堆載方法。昆山市西大橋工程主跨模板及支架施工計算書編制單位：昆山市水利建筑安裝工程有限公司編制人： 審核人： 編制日期：二零零玫年伍月昆山市西大橋模板支架搭設施工計算書一、施33、工計算書說明昆山市西大橋工程住拱圈直線段長度為36米，弧長為38.66米，圓弧半徑為40.67米，橋面總寬為34米。拱圈斷面為拱箱，總截面積為13.84m2，跨中及拱腿處各為直線段2米現澆砼實腹段。拱腿處硬化地面高程為0.10米，支架最大高度為3.6米。施工計算時取拱圈跨中砼截面最大處的荷載作為施工荷載進行模板及支架強度及穩定性驗算。計算時取該部分砼最大厚度0.8米，寬度取34米，長度取實腹段弧長2米進行驗算。計算荷載比實際荷載稍有放大。梁底模板采用厚度18mm的竹膠板，下面鋪510mm枋木，中心距為20cm，縱橫水平鋼管間距為5050厘米，步高1米，掃地桿高度為20cm,可調托高度為30cm34、。梁側面模板采用同樣的竹膠板，根據以往類似工程的計算，采用14螺桿，按4545厘米的間距進行對拉，后襯510枋木，間距25厘米，可以滿足側面強度要求。本次計算該項計算忽略不進行。二、施工計算書（一）模板的設計計算1、施工荷載計算（1）施工恒載每平方米0.8米厚梁體砼自重，新澆砼按26KN/M3計算荷載體積V0.810.8M3總重G10.826=21KN 每平方米鋼筋自重，該部分鋼筋按均布荷載1.5KN/M2計算。鋼筋總重G211.51.5KN每平方米模板及枋木自重，按1.5KN/M2計算模板自重G311.5=1.5KN（2）施工活載施工人員及機具，按G42 KN/M2計算砼振搗垂直荷載，按G535、2 KN/M2計算（3）施工總荷載計算按建筑結構荷載規范、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范中關于荷載組合的規定，本次施工總荷載為：P1.2(G1G2G3)1.4(G4G5)1.2(211.51.5)1.4(22)35KN2、模板抗彎強度驗算 取1米板寬，枋木間距L=0.2米，模板力學性能:彈性模量E=4680 N/mm2 ,抗彎強度設計值為fm=9.68 N/mm2 ,抗剪強度設計值為fv=1.2 N/mm2 。模板的抗彎強度驗算按四跨連續梁進行驗算。計算簡圖如下： Mmax=0.107ql2=0.107350.20.2=0.15KNMW=bh2/6=10001818/6=5.4104mm36、3 =Mmax/W=0.15106/(5.4104)=2.8N/mm2 =9.68N/mm2 模板抗彎強度滿足要求。3、模板抗剪強度驗算F=1.143ql=1.143350.2=8KN=F/A=8000/(100018)=0.45N/mm2 1.2 N/mm2模板抗剪強度滿足要求。4、模板變形驗算按模板上的砼、鋼筋自重進行正常使用極限狀態設計值組合計算。q=(G1G2)1.0=21+1.5=22.5KN/MI=bh3/12=1000183/12=4.861054 撓度=0.632ql4/(100EI)=0.63222.52004/(10046804.86105)=0.1mm驗算時，模板允許變形37、值為L/400=200/400=0.5mm0.1mm模板設計滿足變形要求。（二）枋木設計計算本工程梁底模板后側均采用510的枋木作為模板的內楞，其力學性能指標按建筑施工手冊第四版的表3-9取用，彈性模量E=9000N/mm2 ,抗彎強設計值為抗彎強度設計值為fm=11N/mm2 ,抗剪強度設計值為fv=1.3 N/mm2 。因水平桿、立桿間距都小于1.2米，模板的抗彎強度驗算可按簡支梁進行驗算。計算簡圖如下：1、枋木抗彎強度驗算1米寬度內共有6根枋木作為模板的底支撐，每根枋木承受的線荷載q=35/6=9KN。計算跨徑L=0.5米。Mmax=0.125ql2=0.12590.50.5=0.28K38、NMW=bh2/6=50100100/6=8.3104 mm3=Mmax/W=0.28106/8.3104 =3.37N/mm2允許抗彎設計強度fm=11N/mm2枋木滿足抗彎要求。2、枋木抗剪強度驗算F=0.5ql=0.590.5=2.25KN=F/A=2250/(10050)=0.45N/mm21.3 N/mm2枋木抗剪強度滿足要求。3、枋木變形驗算模板上的正常使用極限狀態設計值，按竹膠板及枋木自重、砼自重、鋼筋自重組合計算。1米內共6根枋木。q=(G1G2G3)1.0/6=4KN/MI=bh3/12=501003/12=41.671054 撓度f=5ql4/(384EI)=546004/39、(384900041.67105)=0.18mm驗算時，枋木允許變形值為L/400=600/400=1.5mm0.18mm模板設計滿足變形要求。（三）水平桿的設計計算本工程現澆實腹段處縱橫向的水平桿間距均為60厘米，計算時只進行縱向水平桿的強度及撓度驗算。橫向水平桿只在節點處受垂直荷載，所以不進行驗算。1、水平桿的抗彎強度驗算同上部的荷載相比，水平桿的自重較小，可以忽略不計，故荷載仍簡化成均布荷載計算，水平桿件按三跨連續梁進行驗算，取0.5米梁寬，三個等跨1.5米梁長進行驗算。取q=350.5=17.5KN/M，L=500mm，鋼管W=5.08103mm3，E=2.06105 MPa，I=1240、.19104mm4抗彎強度設計值 f=205N/mm2(計算簡圖在下面) Mmax=0.1ql2=0.117.50.50.5=0.44knm=Mmax/W=0.44106/5.08103 =87N/mm2 fm=205N/mm2縱向水平桿滿足強度要求。2、縱向水平桿撓度計算縱向水平桿的撓度:v=ql4/(100EI)=17.55004/(1002.0610512.19104)=0.44mm 小于500/400=1.25mm，故能滿足撓度要求。（四）模板支架立桿計算1、立桿的計算長度立桿步距為1米，上部可調托為0.3米，下部掃地桿各為0.2米，立桿的計算長度L0=10.20.3=1.5O米。2、41、立桿承受的豎向荷載根據上圖的計算簡圖，水平桿傳給立桿的豎向力為 V=0.617ql=0.61717.50.5=5.4KN 豎向鋼管的自重G1=0.03843.8=0.15KN橫桿分配的鋼管重量G2=0.540.0384=0.08KN可調托、直角扣件（每根共四只，每只重13.2N,共52.8N）、對接扣件、旋轉扣件的重量、其它剪刀撐分配給立桿的重量按約0.5KN計算。合計總的豎向荷載為6.2KN。3、立桿穩定性驗算根據昆山市建設工程質量檢測中心鋼管檢測報告，實測面積517.26mm2，直徑48.2mm，璧厚3.7mm，長度系數取1.5，k取1.155=kh/i=1.1551.5150/1.58=42、165210,立桿長細比滿足要求。查表取穩定系數=0.259N/(A)=6200/(0.259517.26)= 46.28fm=205N/mm2立桿穩定性滿足要求。（五）扣件的抗滑承載力驗算 跨中實腹段處施工總荷載為35KN/M2，縱橫立桿間距均為50cm，故每格單位區域面積為0.50.5=0.25M2 每根立桿承受的荷載為：350.25=8.75KN 扣件抗滑承載力設計值取8KN，支架搭設時采用雙扣件， R=8.75KN2Rc=28=18KN 扣件抗滑滿足要求（六）地基承載力驗算取砼澆筑厚度最大的拱腿實腹段處的地基承載力進行驗算，面積內立桿按50cm50cm布置，每根由上部結構傳到基礎頂面的43、軸向力為8.75KN，鋼管下墊30105cm木墊塊，20cm厚C20商品砼墊層。地基C20商品砼木墊塊70CM立桿基礎的計算底面積A=0.70.5=0.35M2則N/A=8.75/0.35=25KN/M2本工程在原土上用20厘米厚的C20砼(202014鋼筋網)進行場地硬化，取地基承載力為200KN/M2,完全能夠滿足地基承載力要求。（七）鋼管強度驗算1、上部荷載計算拱圈實腹段砼厚度0.8米區域進行驗算每平米0.8米厚梁體砼自重，新澆砼按26KN/M3計算荷載體積V0.810.8M3 總重G10.826=20.8KN每平米鋼筋自重，該部分鋼筋按均布荷載1.0KN/M2計算。鋼筋總重G211.044、1.0KN每平米模板及枋木自重，按0.4KN/M2計算。模板自重G310.4=0.4KN鋼管自重1米寬度內鋼管有5根，每根長2米，重為38.4N/m52m=384N,折算在均布荷載0.385/12=0.2KN/M2（2）施工活載施工人員及機具，按2 KN/M2計算砼振搗垂直荷載，按2 KN/M2計算（3）總荷載計算按建筑結構荷載規范、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范中關于荷載組合的規定，每平米施工總荷載為：P1.2(G1G2G3+ G4)1.4(G4G5)1.2(20.810.40.2)1.4(22)32.48KN2、鋼管抗彎強度驗算按二跨簡支梁進行計算，每米內有5根鋼管，跨中最大彎矩Mm45、ax=0.125ql2=0.12532.480.50.5=1.1knm Wmax= Mmax/【】=1.11000100/(20510-2)=5.4cm3 每米內取5根483.5鋼管，W=55.08=25.45.4,可以滿足抗彎強度要求。3、鋼管抗剪強度驗算 支座處剪力V=0.5ql=0.532.480.5=8.2KN 剪應力=V/A=8.2/51000/518=3.2115N/mm2 完全滿足抗剪強度要求。4、鋼管撓度驗算 q=32.48/5=6.5KN f=5ql4/(384EI)=56.55004/(3842.0610512.19104)=0.22mm小于允許變形值500/400=500/400=1.25mm，滿足變形要求。